2换热器校核流股间换热e

1、过程强度计算书SW6-20111全 国 化 工设 计 技 术 中 心站固定管板换热器设计计算计算集团航空动力系统研究所设 计 计 算 条 件壳程管程设计ps0.33MPa设计pt0.12MPa设计温度ts40C设计温度t t10C壳程圆筒内径Di800mm圆筒内径 Di800mm材料名称S30408材料名称Q345R简图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端圆筒校核计算前端封头()校核计算后端圆筒校核计算后端封头()校核计算校核计算开孔补强设计计算管板校核计算过程强度计算书SW6-20112全 国 化 工设 计 技 术 中 心站前端筒体计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3

2、-2011计算条件筒体简图计算Pc0.12MPa设计温度 t10.00° C内径 Di800.00mm材料Q345R( 板材 )试验温度应力 s189.00MPa设计温度应力 st189.00MPa试验温度下屈服点 ss345.00MPa钢板负偏差 C10.30mm腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 0.30mm有效厚度de =dn - C1- C2= 11.70mm名义厚度dn = 12.00mm重量1081.33Kg试验时应力校核试验类型试验试验值PT = 1.25P s = 0.1500(或由用户

3、输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验下圆筒的应力sT = pT .( Di + d e ) = 6.122d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 4.63128MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 4.16eMPastf160.65MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 7.00mm,合格过程强度计算书SW6-20113全 国 化 工设 计 技 术 中 心站前端

4、封头计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算Pc0.12MPa设计温度 t10.00° C内径 Di800.00mm曲面深度 hi200.00mm材料Q345R(板材)设计温度应力 st189.00MPa试验温度应力 s189.00MPa钢板负偏差 C10.30mm腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f1.00试验时应力校核试验类型试验试验值PT = 1.25Pc s = 0.1500 (或由用户输入)s tMPa试验通过的应力stsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验下封头的应力sT = pT .(K

5、Di + 0.5de ) = 5.172de.fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = 1 éæ D ö2 ù = 1.0000ê2 + ç i ÷ ú6 êç 2h ÷ úëèi ø û计算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5Pc= 0.25mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 11.70mm最小厚度dmin = 3.00mm名义厚度dnh = 12.00mm结论满足最小

6、厚度要求重量71.53Kg压 力 计 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 5.48812MPa结论合格过程强度计算书SW6-20114全 国 化 工设 计 技 术 中 心站后端筒体计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算Pc0.12MPa设计温度 t10.00° C内径 Di800.00mm材料Q345R( 板材 )试验温度应力 s189.00MPa设计温度应力 st189.00MPa试验温度下屈服点 ss345.00MPa钢板负偏差 C10.30mm腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f0.85厚度

7、及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 0.30mm有效厚度de =dn - C1- C2= 11.70mm名义厚度dn = 12.00mm重量1081.33Kg试验时应力校核试验类型试验试验值PT = 1.25P s = 0.1500(或由用户输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验下圆筒的应力sT = pT .( Di + d e ) = 6.122d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 4.63128MPa设计

8、温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 4.16eMPastf160.65MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 7.00mm,合格过程强度计算书SW6-20115全 国 化 工设 计 技 术 中 心站后端封头计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算Pc0.12MPa设计温度 t10.00° C内径 Di800.00mm曲面深度 hi200.00mm材料Q345R(板材)设计温度应力 st189.00MPa试验温度应力 s189.00MPa钢板负偏差 C10.30m

9、m腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f1.00试验时应力校核试验类型试验试验值PT = 1.25Pc s = 0.1500 (或由用户输入)s tMPa试验通过的应力stsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验下封头的应力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 5.172de.fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = 1 éæ D ö2 ù = 1.0000ê2 + ç i ÷ ú6 êç 2h ÷ ú

10、;ëèi ø û计算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5Pc= 0.25mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 11.70mm最小厚度dmin = 3.00mm名义厚度dnh = 12.00mm结论满足最小厚度要求重量71.53Kg压 力 计 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 5.48812MPa结论合格过程强度计算书SW6-20116全 国 化 工设 计 技 术 中 心站壳程圆筒计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算Pc0.33MPa设计温度 t

11、40.00° C内径 Di800.00mm材料S30408( 板材 )试验温度应力 s137.00MPa设计温度应力 st137.00MPa试验温度下屈服点 ss205.00MPa钢板负偏差 C10.30mm腐蚀裕量 C21.50mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 1.14mm有效厚度de =dn - C1- C2= 10.20mm名义厚度dn = 12.00mm重量1081.33Kg试验时应力校核试验类型试验试验值PT = 1.25P s = 0.4400(或由用户输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£

12、 0.90 ss = 184.50MPa试验下圆筒的应力sT = pT .( Di + d e ) = 20.562d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 2.93209MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 13.11eMPastf116.45MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 7.50mm,合格过 程强度计算书SW6-2011注：带号的材料数据是设计者给定的7全 国 化 工设 计 技 术 中 心站延长部固定式管板设计集团

13、航空动力系统研究所设 计 计 算 条 件简图壳程圆筒设计ps0.33MPa设计温度Ts40°C平均金属温度 ts6C装配温度to15C材料名称S30408设计温度下应力st137Mpa平均金属温度下弹性模量 Es1.959e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.631e-05mm/mm C壳程圆筒内径 Di800mm壳程圆筒名义厚度 ds12mm壳程圆筒有效厚度 dse10.2mm壳体设计温度下弹性模量 Ef2e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di25.027e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.596e+04mm2管箱圆

14、筒设计pt0.12MPa设计温度 Tt10C材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh2.017e+05MPa圆筒名义厚度(为取颈部大小端平均值)dh13mm圆筒有效厚度dhe13mm”设计温度下弹性模量 Et2.017e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt-30C设计温度下管子材料应力 stt150.8MPa设计温度下管子材料屈服应力sst238.8MPat设计温度下管子材料弹性模量 Et2e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.998e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at0mm/mm C管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm过程强度计算

15、书SW6-20118全 国 化 工设 计 技 术 中 心站换热管管子根数 n797换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积a = pdt (d - dt )106.8mm2换热管长度 L4500mm管子有效长度(两管板内侧间距) L14420mm管束模数 Kt = Et na/LDi4809MPa管子回转半径 i = 0.25 d 2 + (d - 2d ) 2t6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr1500mm系数 Cr =p 2Et / s tts128.6比值 lcr /i247.9管子压应力 (l)p 2 ECr <= crs =t icr2(li)2cr16.07MPa

16、管子压应力( C > lcr ) s= s t é - li ùri crs ê1 crú2 ë2Cr ûMPa管板材料名称16Mn设计温度 tp40C设计温度下应力s tr178MPa设计温度下弹性模量 Ep2e+05MPa管板腐蚀裕量 C24.5mm管板输入厚度dn40mm管板计算厚度 d33mm隔板槽面积 (拉杆和假管区面积)Ad6000mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K 2 = 1.318 Di E na / E LdhK =dtp6.211管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊

17、接)高度 l3mm胀接拉脱应力 qMPa焊接拉脱应力 q75.38MPa过程强度计算书SW6-20119全 国 化 工设 计 技 术 中 心站管箱法兰材料名称16Mn厚度 d "f50mm外径 Df730mm基本矩 M m1.427e+06N×mm管程操作工况下Mp1.593e+06N×mm宽度 bf = (Df - Di ) / 2-35mm比值dh / Di0.01625比值d " / Dfi0.0625系数C" (按dh/Di ,d”f /Di , 查<<GB151-1999>>图 25)0.00系数w”(按dh/

18、Di ,d”f /Di ,查<<GB151-1999>>图 26)0.00123112E "b æ 2d " ö3旋转刚度 K " =f f ç f ÷ + E w " f12 Di + bf ç Di ÷hèø17.69MPa壳体法兰材料名称16Mn壳体厚度d ' f34mm外径 Df730mm宽度 bf = (Df - Di ) / 2-35mm比值 ds / Di0.01275比值d ' / Dfi0.0425系数C' ,

19、 按dh/Di ,d”f /Di , 查<<GB151-1999>>图 250.00系数v '按d /D ,d”/D , 查<<GB151-1999>>图 26,h ifi0.00056273旋转刚度1 2E ' b æ 2d ' öK ' =f f çf ÷ + E w ' f12 Di + bf ç Di ÷sèø8.251MPa外径与内径之比 K = Df Di0.9125壳体应力系数 Y (按 K 查<<GB

20、1502011>>表 7-9)-20.57旋转刚度无量纲参数 p K fK f = 4 Kt0.001348膨胀节总体轴向刚度 p 2 Et 2(l i) 2 c1N/mm过程强度计算书SW6-201110全 国 化 工设 计 技 术 中 心站系数计算管板第一弯矩系数(按 K , Kf 查<<GB151-1999>>图 27) m10.2224系数 y = m1 K K f26.69系数(按 K t Kf 查<<GB15198>>图 29) G23.965换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 Q = Et naEs As3.343换热管束

21、与带膨胀节壳体刚度之比 Q = Et na(Es As + Kex L)exEs As K ex L3.847e+06管板第二弯矩系数(按 K,Q 或Qex 查<<GB151-1999>>图 28(a)或(b) m21.215e+06系数（带膨胀节时Q 代替 Q） M =m1ex12K (Q + G )24.675e-09系数 (按 K,Q 或 Qex30) G30.002883矩折减系数 x = K f (K f + G3 )0.3185管板边缘力矩变化系数 D 1M = x + KK "ff1.274矩变化系数 D M f = D M KK "f

22、f0.5943管板参数管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd22.767e+05mm2管板布管区面积(三角形布管)A = 0.866nS 2 + Atd(正方形布管 )A = nS 2 + Atd4.374e+05mm2管板布管区当量直径 Dt = 4At / p746.3mm系数计算系数 l = Al / A0.5504系数 b = na / Al0.3077系数 ås = 0.4 + 0.6 ´ (1 + Q) / l5.134系数(带膨胀节时Qex 代替 Q) åt = 0.4(1 + b ) + (0.6 + Q)/ l6.989e+06管板布

23、管区当量直径与壳体内径之比 rt = Dt / Di0.9328管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt)0.4172过程强度计算书SW6-201111全 国 化 工设 计 技 术 中 心站仅有壳程Ps 作用下的组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差g = at (t t -t 0 )- as (t s -t 0 )0.00.0001468当量组合 Pc = Ps0.330.33MPa有效组合 Pa = ås Ps + bgEt1.69410.72MPa基本矩系数4 Mm M m = lpD3 Pi a0.0038040.0006014管

24、板边缘力矩系数M = M m + (D M )M10.0038040.0006014管板边缘剪力系数 n = y M0.10160.01605管板总弯矩系数 m = m1 + m2n1 + n1.12e+051.919e+04系数G1e 仅用于 m > 0 时G1e = 3m m K2.173e系数G1i当 m > 0 时,按K 和 m31(a)实线当 m < 0 时,按K 和 m31（b）5.317e系数G1m > 0 , G1 = max(G1e ,G1i ) ,m < 0 , G = G11i5.317e管板径向应力系数带膨胀节Q 为 Q exs r = 1

25、 (1 + n )G14 Q + G20.0038060.0006017管板布管区周边处径向应力系数s ' = 3 m(1 + n )r4 K(Q + G2 )0.0038890.0006148管板布管区周边处剪切应力系数t p = 1 1 + n 4 Q + G27.158e-086.602e-08壳体矩系数 M ws = x Mm - (DM f ) M10.0012120.0001916计算值值计算值值l æ D ö 2管板径向应力 s = s r Pç i ÷ra m è d ø5.2141.5 s tr2675.21

26、43 s t r534MPa管板布管区周边处径向应力2s ' = Pa l ' æ Di ö ékk 2ùrm s r çè d ÷ø ê1 - m + 2m ( 2 - m)úëû4.8651.5 s tr2674.8653 s t r534MPa管板布管区周边剪切应力t = Pa l Dt pm t p d3.774e-060.5 s tr892.202e-051.5 s tr267MPa过程强度计算书SW6-201112全 国 化 工设 计 技 术 中

27、心站壳体应力 s ' = p Y P l( Di )2f4M ws ad 'f-10.111.5 s tr267-10.113 s t r534MPa换热管轴向应力1 éG2 - Qnùst = b ê Pc - Q + GPa úë2û1.632s tt150.8s cr16.071.6323 s t t452.2s cr16.07MPa壳程圆筒轴向应力 s = Al(1 + n ) PcA (Q + G ) a s25.17e-06f s tc116.53.016e-053f s tc349.4MPa换热管与管板连

28、接拉脱应力 q = s t adlp0.9733q 75.380.97333q焊接q胀接226.1MPa仅有管程Pt 作用下的组合工况 (Ps = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差g = at (t t -t 0 )- as (t s -t 0 )0.00.0001468当量组合Pc = -Pt (1+ b )-0.1569-0.1569MPa有效组合 Pa = - åt Pt + bgEt-8.387e+05-8.387e+05MPa操作情况下矩系数 4 M pM p = p l D 3 Pi a-8.58e-09-8.58e-09管板边缘力矩系数M = M

29、p-8.58e-09-8.58e-09管板边缘剪力系数 n = y M-2.29e-07-2.29e-07管板总弯矩系数 m = m1 + m2n1 + n-0.05578-0.05579系数G1e 仅用于 m > 0 时G1e = 3m m K0.010830.01083系数G1i当 m > 0 时,按K 和 m31（a）实线当 m < 0 时,按K 和 m 查 31（b)0.25910.2591系数G1m >0, G1 = max (G1e , G1i ) ;m <0 , G1 = G1i0.25910.2591管板径向应力系数带膨胀节Q 为 Q ex1 (1

30、 + n )Gs r =14 Q + G21.684e-081.684e-08过程强度计算书SW6-201113全 国 化 工设 计 技 术 中 心站管板布管区周边处径向应力系数s ' = 3 m(1 + n )r4 K(Q + G2 )-1.759e-09-1.759e-09管板布管区周边处剪切应力系数t = 1 1 + n p 4 Q + G26.498e-086.498e-08壳体矩系数M ws = x M p - M1-7.408e-09-7.408e-09计算值值计算值值管板径向应力l æ D ö 2s = s r P m çè di

31、÷øra11.421.5 s tr26711.423 s t r534MPa管板布管区周边处径向应力P l ' æ D ö 2 é k k 2ùs ' = a s r çè i ÷ø ê1- +( 2 - m)úrmdêë m 2múû7.3791.5m = m1 + m2n1 + n2677.3793 s tr534MPa管板布管区周边剪切应力t = Pa l Dt pm t p d-1.6960.5 s tr89-1

32、.6961.5 s tr267MPa壳体应力s ' = p Y P l( Di ) 2f4M ws ad 'f-30.591.5 s tr267-30.593 s t r534MPa换热管轴向应力1 éG2 - Qnùst = b ë Pc - Q + GPaêú2û2.924s tt150.8s cr16.072.9243 s t t452.2s cr16.07MPa壳程圆筒轴向应力 s = A P + l(1 + n ) P cAt(Q + G ) a s22.355e-06f s tc116.52.746e-05

33、3f s tc349.4MPa换热管与管板连接拉脱应力 q = s t adlp1.744q 75.381.7443q焊接q胀接226.1MPa计算结果管板名义厚度dn40mm管板校核通过过程强度计算书SW6-201114全 国 化 工设 计 技 术 中 心站换热管内压计算计算集团航空动力系统研究所计算条件换热管简图计算Pc0.12MPa设计温度 t40.00° C内径 Di15.00mm材料20(GB9948)( 管材 )试验温度应力 s152.00MPa设计温度应力 st150.75MPa mm钢板负偏差 C10.00腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f1.00厚度及重量计

34、算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 0.01mm有效厚度de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度dn = 2.00mm重量3.77Kg及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 35.47059MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 0.51eMPastf150.75MPa校核条件stf st结论换热管内压计算合格过程强度计算书SW6-201115全 国 化 工设 计 技 术 中 心站换热管外压计算计算集团航空动力系统研究所计算条件换热管简图计算Pc-0.33MPa设计温度 t40.00°

35、C内径 Di15.00mm材料名称20(GB9948)(管材)试验温度应力 s152.00MPa设计温度应力 st150.75MPa钢板负偏差 C10.00mm腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f1.00厚度及重量计算计算厚度d = 0.17mm有效厚度de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度dn = 2.00mm外压计算长度 LL= 4500.00mm外径 DoDo= Di+2dn = 19.00mmL/Do3.85Do/de9.50A 值A= 0.0138925B 值B= 160.71重量3.77kg计算结论P= B = 28.01874Do /d eMPa换热管外压计

36、算合格过程强度计算书SW6-201116全 国 化 工设 计 技 术 中 心站计算计算集团航空动力系统研究所设 计 条 件简图设计p0.120MPa计算pc0.120MPa设计温度 t10.0° C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳体材料名称Q345R应力 stn189.0MPa法兰材料名称16Mn应力sf178.0MPastf178.0MPa螺栓材料名称35应力sb118.0MPastb118.0MPa公称直径 d B27.0mm螺栓根径 d 123.8mm数量 n24个垫片结构mmDi600.0Do730.0Db690.0D 外645.0D 内600.008.0Le

37、20.0LA27.0h8.0118.0材料类型软垫片N22.5m2.00y(MPa)2.8压紧面形状1a,1bb8.49DG628.0b06.4mmb= b0b0 > 6.4mmb=2.53 b0b06.4mmDG= ( D 外+D 内 )/2b0 > 6.4mmDG= D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 WaWa= bDG y = 46042.4N操作状态下需要的最小螺栓载荷 WpWp = Fp + F = 45209.6N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 390.2mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = n p d

38、 2 = 10634.14 1mm2力 矩 计 算操作MpFD = 0.785 D2 pci= 33912.0NLD= L A+ 0.51= 36.0mmMD= FD LD= 1220832.0N.mmFG = Fp= 8032.4NLG= 0.5 ( Db - DG )= 31.0mmMG= FG LG= 248891.8N.mmFT = F-FD= 3242.3NLT=0.5(LA + d1 + LG )= 38.0mmMT= FT LT= 123185.1N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MTMp = 159290

39、8.9N.mm预紧MaW = 650433.7NLG = 31.0mmMa=W LG = 20154254.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与 Masf /s 中大者M = 20154254.0tfoN.mm过程强度计算书SW6-201117全 国 化 工设 计 技 术 中 心站螺 栓 间 距 校 核实际间距)pDbL = 90.3nmm最小间距Lmin = 62.0(查 GB150-2011 表 9-3)mm最大间距Lmax = 174.0mm形 状 常 数 确 定h0 =Did0 = 69.28h/ho = 0.1K = Do/DI = 1.217d1 d 0 = 2.2由 K 查表 9

40、-5 得T=1.832Z =5.164Y =10.012U=11.002整体9-3 和图 9-4FI=0.90176VI=0.41409e = FI h0 = 0.01302松式9-5 和图 9-6FL=0.00000VL=0.00000e = FL h0 = 0.000009-7由 d1/do 得f = 4.02702整体d1 = U hod 2VIo= 117807.5松式d1 = U hod 2VLo= 0.0d3h = f =d11.1=f e+1=1.65g = y/T= 0.90b = 4 d f e + 1 = 1.873l = g + h= 1.96剪应力校核计 算 值许 用

41、值结 论预紧状态t = W = 0.001pD liMPat 1 = 0.8s n操作状态t = Wp = 0.002pD liMPat = 0.8s t2n输入厚度f = 50.0 mm 时,应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力s H = fMo = 212.79ld 2 D1iMPa1.5st =267.0 或f2.5st =472.5( 按整体设计的n任 意 式, 取1.5st)n校核合格径向应力s = (1.33d f × e + 1)M 0 = 12.79Rld 2 Df iMPast = 178.0f校核合格切向应力s = M0Y - Zs = 68.47T

42、d2 DRf iMPast = 178.0f校核合格综合应力max(0.5(s H + s R ),0.5(s H + sT )= 140.63MPast = 178.0f校核合格刚度系数J = 52.14VI Mo = 0.827lEd 2 K ho 1 o校核合格校核结果校核合格过程强度计算书SW6-201118全 国 化 工设 计 技 术 中 心站前端筒体计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算Pc0.50MPa设计温度 t140.00° C内径 Di1000.00mm材料Q345R( 板材 )试验温度应力 s189.00MP

43、a设计温度应力 st189.00MPa试验温度下屈服点 ss345.00MPa钢板负偏差 C10.30mm腐蚀裕量 C20.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 1.56mm有效厚度de =dn - C1- C2= 10.70mm名义厚度dn = 11.00mm重量1645.51Kg试验时应力校核试验类型试验试验值PT = 1.25P s = 0.5000(或由用户输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验下圆筒的应力sT = pT .( Di + d e ) = 27.782d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 3.40151MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 23.61eMPastf160.65MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 7.00mm,合格过程强度计算书SW6-201119全 国 化 工设 计 技 术