30℃时水吸收二氧化硫填料塔的设计

1、化工原理课程设计报告系别：专业班级：姓名：学号：指导教师：（课程设计时间：2011年6月10日2011年6月24日）1 .课程设计目的1.课程设计题目描述和要求12 .课程设计报告内容42.1 基础物性数据42.1.1 液相物性数据42.1.2 气相物性数据52.1.3 气液相平衡数据62.2 物料衡算62.3 塔径计算72.3.1 塔径的计算82.3.2 泛点率校核：82.3.3 填料规格校核：92.3.4 液体喷淋密度得校核：92.4 填料层高度的计算92.4.1 传质单元数的计算92.4.2 传质单元高度的计算102.4.3 填料层高度的计算112.5 填料塔附属高度的计算112.6 液

2、体分布器计算122.6.1 液体分布器的选型122.6.2 布液计算132.7 其他附属塔内件的选择132.7.1 填料支承装置的选择132.7.2 填料压紧装置162.7.3 塔顶除雾器172.8 吸收塔的流体力学参数计算173.8 .1吸收塔的压力降173.8.2 吸收塔的泛点率183.8.3 气体动能因子183.9 附属设备的计算与选择183.9.2 离心泵的选择与计算183.9.3 吸收塔主要接管尺寸选择与计算21工艺设计计算结果汇总与主要符号说明244.总结26参考文献271 .课程设计目的化工原理课程设计是学生学过相关基础课程及化工原理理论与实验后，进一步学习化工设计的基础知识，培

3、养工程设计能力的重要教学环节。通过该环节的实践，可使学生初步掌握单元操作设计的基本程序与方法，得到工程设计能力的基本锻炼。化工原理课程设计是以实际训练为主的课程，学生应在过程中收集设计数据，在教师指导下完成一定的设备设计任务，以达到培养设计能力的目的。单元过程及单元设备设计是整个过程和装备设计的核心和基础，并贯穿于设计过程的始终，从这个意义上说，作为相关专业的本科生能够熟练地掌握典型的单元过程及装备的设计过程和方法，无疑是十分重要的。2 .课程设计题目描述和要求2.1设计题目描述(1)设计题目二氧化硫填料吸收塔及周边动力设备与管线设计(2)设计内容根据所给的设计题目完成以下内容：(1)设计方案

4、确定；(2)相关衡算；(3)主要设备工艺计算；(4)主要设备结构设计与算核；(5并甫助(或周边)设备的计算或选择；(6)制图、编写设计说明书及其它。(3)原始资料设计一座填料吸收塔，用于脱除废气中的SQ,废气的处理量为1000m3/h,其中进口含SO2为9%(摩尔分率)，采用清水进行逆流吸收。要求塔吸收效率达94.9%。吸收塔操作条件：常压101.3Kpq恒温，气体与吸收剂温度：303K清水取自1800米外的湖水。示意图参见设计任务书。1 .设计满足吸收要求的填料塔及附属设备；2 .选择合适的流体输送管路与动力设备（求出扬程、选定型号等），并核算离心泵安装高度。2.2设计要求设计时间为两周。设

5、计成果要求如下：1 .完成设计所需数据的收集与整理2 .完成填料塔的各种计算3 .完成动力设备及管线的设计计算4 .完成填料塔的设备组装图5 .完成设计说明书或计算书（手书或电子版打印均可）目录、设计题目任务、气液平衡数据、L/G、液泛速度、塔径、KYa（或Kxa的计算、Hol、Nol的计算、动力设备计算过程（包括管径确定）等。3 .课程设计报告内容吸收塔的工艺计算3.1 基础物性数据液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取水的物性数据。由手册查得，30C时水的有关物性数据如下：密度水995.7Kg/m31黏度黏度801.5106Pas1表面张力为lO.07122N/m1SO2在水

6、中的扩散系数为Dl2.2109m2/s1气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为M空气29Kg/mol1M二氧化硫64Kg/mol1MM空气(1y1)M二氧化硫y1290.91640.0932.15kg/kmol混合气体的密度为VMP1.293Kg/m3RT混合气体的黏度可近似取为空气的黏度，查资料【1】得30c空气的黏度为G=0.0000186pas1查得SO2在空气中的扩散系数为DG1.469105m2/s1气液相平衡数据查资料51:KgSO2100KgHzOCa(kmol/m3)x103H(kmol/kpa*m3)yPA(kpa)5.010.74213.900.01230.59560.272

7、.500.3796.980.01320.28428.771.500.2304.200.01380.16416.611.000.1542.800.01460.10410.540.700.1081.960.01560.0686.930.500.0771.400.01600.0474.800.300.0470.840.01790.0262.620.200.0310.560.01970.0161.570.150.0230.420.02130.0111.080.100.0160.280.02540.0060.63平均溶解度系数H0.01698Ca30度时二氧化硫在水中的平衡浓度，单位为kmol/m3x3

8、0度时二氧化硫在水中溶解平衡时的摩尔分数H30度时二氧化硫在水中达到平衡时的溶解度系数，单位为kmol/kpa*m3y30度时气相中二氧化硫的摩尔分数PA30度时气相中二氧化硫的平衡分压，单位为kpa由以上的y和x,以x的值为横坐标，y的值为纵坐标作平衡曲线，如图1.1：3.2 物料衡算进口气体的体积流量G=1000m3/h二氧化硫的摩尔分数为yi=0.09进塔气相摩尔比为Yi=yi/1-yi=0.09/(1-0.09)=0.0989效率1Y2/Y194.9%出塔气相摩尔比Y2=Y1=0.00504进塔惰性气相流量G=(G/22.4)(1-y1)273/303=(1000/22.4)(1-0.

9、09)273/303=36.603kmol/h空气的体积流量Vg=G(1-y1)=10000.91=910m3/h出口液体中溶质与溶剂的摩尔比X2=0由图1.1平衡曲线可以读出y1=0.09所对应的溶质在液相中的摩尔分数X；=0.00252*对应的液相中溶质与溶剂的摩尔比为X1*匚0.002520.002531x110.00252最小液气比(L)min工Y237.0991GX1X2取液气比1.5()min55.6491GG故L=G55.649=2036.920kmol/h操作线方程：YXY211代入数据得：Y55.649X0.00504G3.3 塔径计算该流程的操作压力及温度适中，避免二氧化硫

10、腐蚀，故此选用25mm型的塑料鲍尔环填料。其主要性能参数为：比表面积at209m2/m34空隙率0.90m3/m34形状修正系数=1.4541填料因子平均值p=232m【4】K=1.754K=1.754A=0.09424吸收液的密度近似看成30度水的密度：l水吸收液的密度近似看成30度水的密度：l水_一-3995.7Kg/m二氧化硫2.927Kg/m3【1】3.3.1塔径的计算30度时空气的密度空气1.165Kg/m31MP3V1.293Kg/mM水18Kg/kmolRT采用Eckert关联式计算泛点气速：气相质量流量为：WVG空气（G,G）二氧化硫273/3039101.165902.927

11、273/3031297.5Kg/h液相质量流量为：WLLM水2036.921836664.56Kg/h选用25mm型的塑料鲍尔环A=0.0942选用25mm型的塑料鲍尔环A=0.0942K=1.754at209m2/m30.90m3/m32lgugL(ar)()：2AK(WL)1/4(-)1/84代入数值得：uF0.77m/sat209m2/m30.90m3/m32lgugL(ar)()：2AK(WL)1/4(-)1/84代入数值得：uF0.77m/s取空塔气速：u,取空塔气速：u,0.6uF0.462m/s塔径D塔径D0.875m1圆整塔径，取D=0.9m圆整塔径，取D=0.9m则算得u则算

12、得uGZZT20.785D1000/360020.7850.90.437m/s3.3.2泛点率校核:3.3.2泛点率校核:,，G1000/3600u220.437m/s0.785D0.7850.90.437Uf0.77100%56.75%（50%85%为经验值，所以在允许范围之内3.3.3 填料规格校核:0.90.0253615（合格）43.3.4 液体喷淋密度校核：填料表面的润湿状况是传质的基础，为保持良好的传质性能，每种填料应维持一定的液体润湿速率（或喷淋密度）。依Morris等推荐，d75mm的环形及其它填料的最小润湿速率（LW）min为0.08m3/m2h最小喷淋密度UminLWmin

13、at0.0820916.72m3/m2h喷淋密度U位36.82357.91m3/（m2h）Umin0.924经以上校核可知，填料塔直径选用D=900mm合理。3.4 填料层高度的计算传质单元数的计算由图1.1曲线可以读出以下9个点所对应的y和x:点数序号yY*xX*X1fXX89%0.098900.002450.0024560.0016871300.39378%0.086960.002220.0022200.0014721336.89867%0.075270.001970.0019700.0012621412.42956%0.063830.001720.0017230.0010561499.2

14、5045%0.052630.001460.0014620.0008891745.20134%0.041670.001230.0012320.0006581742.1623%0.030930.000970.0009710.0004651980.19812%0.020410.000730.0007300.0002762202.64300.457%0.005040.000240.00024104168.404*X8X00.0024560.000241八由辛普森积分法有:-00.00027788Nol(ff84fi2f24f3)0.000092342868.2543.96m3x与y对应的平衡故相中的溶

15、质的摩尔分数X与Y对应的平衡故相中的溶质与溶剂的摩尔比Nol传质单元数，单位m传质单元高度的计算C33103N/m,L7.122102N/m查资料【5】有：Dg1.469105m2/s,DL2.2109m2/s5g1.86105Pas气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：aW1exp1.45(，严()0(号)0.05(产aLatLLgLlA液体质量通量WL36664.562WLL57662.28Kg/(m?h)-0.924气体质量通量Wg91297.52040.58Kg/(m2?h)0.924代入数值得：aW208.96m2/m3气膜吸收系数:kG0.237(些产()1/3(也)agDg

16、gRT0.23732.715.220.000001222、0.0001439kmol/(mspa)液膜吸收系数：0.0095(-W-)2/3().5(-Lg)1/3aWLDLLL0.009520.910.000870.3050.0000527m/s.11_1kGakGaw0.0453skLakLaW0.40.0128s1u0.5uF故继续修正：_u_14_1kGa19.5(0.5)kGa0.0552s1Uf_u221kLa12.6(0.5).kLa0.0129sUf1KLa0.01284sH1kGak1aHol-L-1.25mKLa3.4.1 填料层高度的计算由ZHolNol1.253.964

17、.95m填料有效高度取：Z=1.3Z=6.435m3.5 填料塔附属高度的计算塔的附属高度主要包括塔的上部空间高度，安装液体分布器所需的空间高度，塔的底部空间高度等。塔的上部空间高度是为使随气流携带的液滴能够从气相中分离出来而留取的高度，可取1.2m（包括除沫器高度）。设塔定液相停留时间为10s,则塔釜液所占空间高度为10W水1036664.56/3600995.72-2=0.16m0.785D20.7850.92考虑到气相接管的空间高度，底部空间高度取为0.5米，那么塔的附属空间高度可以取为1.7m。吸收塔的总高度为h1.76.4358.135m3.6液体分布器计算液体分布器可分为初始分布器

18、和再分布器，初始分布器设置于填料塔内，用于将塔顶液体均匀的分布在填料表面上，初始分布器的好坏对填料塔效率影响很大，分布器的设计不当，液体预分布不均，填料层的有效湿面积减小而偏流现象和沟流现象增加，即使填料性能再好也很难得到满意的分离效果。因而液体分布器的设计十分重要。特别对于大直径低填料层的填料塔，特别需要性能良好的液体分布器。液体分布器的性能主要由分布器的布液点密度（即单位面积上的布液点数），各布液点均匀性，各布液点上液相组成的均匀性决定，设计液体分布器主要是决定这些参数的结构尺寸。对液体分布器的选型和设计，一般要求：液体分布要均匀；自由截面率要大；操作弹性大；不易堵塞，不易引起雾沫夹带及起

19、泡等；可用多种材料制作，且操作安装方便，容易调整水平。液体分布器的种类较多，有多种不同的分类方法，一般多以液体流动的推动力或按结构形式分。若按流动推动力可分为重力式和压力式，若按结构形式可分为多孔型和溢流型。其中，多孔型液体分布器又可分为：莲蓬式喷洒器、直管式多孔分布器、排管式多孔型分布器和双排管式多孔型分布器等。溢流型液体分布器又可分为：溢流盘式液体分布器和溢流槽式液体分布器。根据本吸收的要求和物系的性质可选用重力型排管式液体分布器，布液孔数应应依所用填料所需的质量分布要求决定，喷淋点密度应遵循填料的效率越所需的喷淋点密度越大这一规律。3.6.1 液体分布器的选型D800mm时，建议采用盘式

20、分布器（筛孔式）按Eckert建议值，D750mm寸，每60cm2塔截面设一个喷淋点按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：盘式分布器（筛孔式）：【5】分布盘直径：600mm5分布盘厚度：4mm51/2485348.31/998.236003.141360.58.29.810.160.0153.6.3布液计算0.58,H160mmLsdn2gH/2由z44Lsd0n.2gH设计取d015mm3.7.1填料支承装置的选择填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，同时保证气液两相顺利通过。支承若设计不当，填料塔的液泛可能首先发生在支承板上。为使气体能顺利通过，对于普通

21、填料塔，支承件上的流体通过的自由截面积为填料面的50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将支承板上的截面堵去一些，所以设计时应取尽可能大的自由截面。自由截面太小，在操作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛。由于填料支承装置本身对塔内气液的流动状态也会产生影响，因此作为填料支承装置，除考虑其对流体流动的影响外，一般情况下填料支承装置应满足如下要求：（1）足够的强度和刚度，以支持填料及所持液体的重量（持液量），并考虑填料空隙中的持液量，以及可能加于系统的压力波动，机械震动，温度波动等因素。足够的开孔率（一般要大于填料的空隙率），以防止首先在支撑处发生液泛；为使气

22、体能顺利通过，对于普通填料塔，支承件上的流体通过的自由截面积为填料面的50%以上，且应大于填料的空隙率。止匕外，应考虑到装上填料后要将支承板上的截面堵去一些，所以设计时应取尽可能大的自由截面。自由截面太小，在操作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛12。结构上应有利于气液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力（一般阻力不大于20Pa）;结构简单，便于加工制造安装和维修。要有一定的耐腐蚀性。因栅板支承板结构简单，制造方便，满足题目各项要求，故选用栅板支承板。栅板2：（单位：mm）lRl213连接板长度303102509260如图:升气管式再分布器一I口！1.1.2 填料压紧装置为

23、保证填料塔在工作状态下填料床能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然变动时填料层发生松动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，必须在填料层顶部设置填料限定装置。填料限定可分为类：一类是将放置于填料上端，仅靠自身重力将填料压紧的填料限定装置，称为填料压板；一类是将填料限定在塔壁上，称为床层限定板。填料压板常用于陶瓷填料，以免陶瓷填料发生移动撞击,造成填料破碎。床层限定板多用于金属和塑料填料，以防止由于填料层膨胀，改变其开始堆积状态而造成的流体分布不均匀的现象。一般要求压板和限制板自由截面分率大于70%。本任务由于使用塑料填料，故选用床层限定板。uKJ-0.09m/s塔顶除雾器由于气体在塔顶离开填料塔时，

24、带有大量的液沫和雾滴，为回收这部分液相，经常需要在顶设置除沫器。根据本吸收塔的特点，此处用丝网除雾器：D1234mm5吸收塔的流体力学参数计算3.8.1 .1吸收塔的压力降气体通过填料塔的压强降，对填料塔影响较大。如果气体通过填料塔的压强降大，则操作过程的消耗动力大，特别是负压操作更是如此，这将增加塔的操作费用。气体通过填料塔的压力降主要包括气体进入填料的进口及出口压力降，液体分布器及再分布器的压力降，填料支撑及压紧装置压力降以及除沫器压力降等。填料层压降的计算可以利用Eckert通用关联图计算压强降;WlWvWlWv/V、0.5(一)横坐标为36664.56/3600,1.293、05/()

25、1.0181297.5/3600995.7又查散装填料压降填料因子平均值p232m1【4】操作空塔气速u=0.437m/s2纵坐标Yu()L0.20.0056液体密度校正系数,L其它塔内件的压力降P较小，在此可忽略查资料【4】P/Z159.81147.15Pa/m总压降P147.156.435946.910Pa3.8.2 吸收塔的泛点率校核泛点率上呸7100%56.75%(50%85%为经验值，所以在允许范围之内uF0.773.8.3 气体动能因子吸收塔内气体动能因子为Fu.0.4371.1650.4717m/skg/m305气体动能因子在常用的范围内。3.9 附属设备的计算与选择离心泵的选择

26、与计算取液体流速为u=2.0m/sVlVlWL36664.56995.7336.82m/hL801.5106Pas取管内液体流速u,2m/s估算管内径为dVl3600436.8236003.14240.08m选用88.5mm4mm水煤气管【1】，内径d80.5mm管内实际流速u3600d24du0.08052.01995.7R-61801.5102.01m/s201009.66钢管粗糙度0.35mm【1】,相对粗糙度/d0.35/80.50.0043查得摩擦系数0.028【1】，截止阀(全开)：l300Hl,d两个90度弯头：le35270【1】d带滤水器的底阀(全开)：卜420【1】d吸入管

27、伸进水里l，0.2m总管长l8.3430.211.54m管路的压头损失lleu211.542.012Hf(e)0.028(30070420)d2g0.080529.815.38m(水柱)原料泵的选择对1-1和2-2截面列伯努力方程得：乙比曳HZ2刍&Hfg2gg2g2HZHf*8.345.320.2113.72m2g选用IS80-65-125型泵【1】汽蚀余量：3.03.5m130度时水的饱和蒸汽压PV4.241kPa【1】P101.3kPa【1】2.01229.812.01229.812.92m2.923.52m取吸入管长r4.2m,吸入管压头损失l,leU24.2Hf()0.028(420

28、35)dd2g0.0805泵的最大允许安装高度：3(101.34.241)1035995.79.81.泵的实际安装高度应小于3.52m,这里取1.8m,即安装在离地面1m处由于本设计中吸收剂使用的是水，因而，采用清水泵(可用于输送各种工业用水以及物理性质、化学性质类似于水的其他液体)既简单又使用。通过计算可知，吸收塔所要求的压头不是很高，所以采用普通的单级单吸式即可，本设计中选用转速n/(r/min)8M:/m3/h扬程H/m效率/%轴功率/kW电机功率/kW必须汽蚀余量(NUSH)r/m质量(泵/底座)/kg145010012.5764.487.52.5100/66的型号为IS125-100

29、-200，其具体参数如下:远处泵和路的设计及计算44104241.45m/sReduL0.1041.45995.7801.5106187338.1990度弯头三个，进水管伸进水里l”1.0m,总管长l=1802.8+1.0=1803.8mqV1.2Vl1.236.8244.18m3/h去管内流速u11.5m/s,估算管内径为dqV0.102m33600-Ui选用直径为114mm5mm的焊接钢管【U内经d104mm管内流速uqV23600d2钢管绝对粗糙度：0.35mm【1,相对粗糙度/d0.35/1040.0034查得摩擦系数0.027H截止阀（全开）：1300H,d

30、三个90度弯头匕35310511d带滤水器的底阀（全开）：420Hd关出口突然扩大1111,管进口突然缩小20.511管路的压头损失Hf（ld管路的压头损失Hf（ld2）2g0.027(1803.80.10430010542010.5)1.45229.8154.9m以大河面为11截面，出管口截面为22P1U1P2U2HZ2Lg2gLg2gu1u20m/s,P1P2101.3kPaZ1.2m,外加压头HZHf22截面列伯努利方程:Hf1.254.956.1m选用IS8050160的泵，汽14余量h2.53.0m30度时水的饱和蒸汽压为PV4.241kPaP101.3kPa,吸入管长l3.4m2吸

31、入管的压头损失Hf（-）0.027（卫一dd2g0.1041.41m泵的最大允许安装高度：42035)1.45229.81PRLgh,7H1.415.53m这里取2m,即直接安装在地面上。le当量长度，单位mZ两截面的高度差，单位m3.9.2吸收塔主要接管尺寸选择与计算（1）进气管（管的末端可制成向下的喇叭形扩大口）取气体流速u=15m/s=54000m/hG管径：d1000443.14,540000.1536m查资料【1】取165.04.50勺焊接钢管，内径d0.156m气体流速u，-G-d210003.1420.156452345.716m/h14.54m/s4对于直径1.5mm以下的塔，

32、管口末端可制成向下的喇叭形扩大口，防止淋下的液体进入管内，同时还要使气体分散均匀。(3)气体出口装置气体的出口装置，要求既能保证气体畅通又要尽量除去被夹带的液沫，在气体出口前加装除液沫挡板。当气体夹带较多雾滴时，需另装除沫器(4)液体管路直径取液体流速u2m/s,_050505_05_05_05dL0.018810uL0.0188136664.562995.70.0807m据根管材规范，选择热轧无缝钢管，取管径为：89mm4mm其内径为81mm(5)液体进口装置液体进口管应直接通向喷淋装置，可选用直管。液体出口装置为了便于塔内液体排放，保证塔内有一定液封装置高度而设计，并能防止气体短路。工艺设

33、计计算结果汇总与主要符号说明吸收塔的吸收剂用量计算总表表-1项目符号数值与计量单位混合气体处理量V1000m3/h进塔气相摩尔比10.0989出塔气相摩尔比20.00504进塔液相摩尔分率X20出塔液相摩尔分率Xi0.00253最小液气比L/G55.649混合气体的平均摩尔质量Mvm32.15g-mol混合气体的平均密度Vm.:31.293kg.m吸收剂用量L2036.920kmOlh气相质里流里V1297.5kg/h液相质量流量L36664.56kg/h塔设备计算总表表-2项目符号数值与计量单位塔径D0.09m填料层高度h6.435m填料塔上部空间高度hi1.2m填料塔下部空间高度h20.5

34、mAatDLDGgG心kLLUFuvLvsvvLw0.09422,3209m/m2.2109m*2/s-29.81mskmolh或kgh20.0001439kmol/(m2spa)20.0000527kmol/(m2spa)kmolh30.77m/s一一3,0.437m/s336.82m/h31003.48m/s36664.56Kg/h1297.5Kg/h995.7kg/m31.293kg/m351.86105Pas801.5106Pas90%33103*N/m27.122102N/m塔附属高度h31.7m塔图Z，8.135m传质单兀局度HOG1.25m传质单元数NOG3.96总压降Pf838

35、.99Pa空塔气速u0.437ms泛点率uuf56.75%填料计算总表表-3项目符号数值与计量单位填料直径d25mm泛点填料因子F1232m填料临界表面张力c0.033N/m主要符号说明表-4符号意义数值与计量单位aw填料的润湿比表面积F气体动能因子Umin最小喷淋密度Lwmin最小润湿速率U液体喷淋密度WG气体的质量通量Wl液体的质量通量23208.96m/m30.50.4717m/skg/m3216.72m/m0.08m3/m257.91m3/(m2h)2040.58Kg/(m2?h)2_57662.28Kg/(m?h)应的吸收挤中二氧化硫的平衡摩尔分数，从而确定平均溶解度系数。在设计过程

36、中我慢慢发现吸收单元的操作型设计与计算，在工业生产中起着非常重要的作用，要求也很严格，设计合理与实用性好是必须的。为使化工生产更加便捷，操作费用低廉，有些工艺材质需要加以改进，如塔填料。同时也要注意相关附属设备的选择，如选泵，要从多方面考虑，管道的直径，管中流速，流量等。任务的完成过程是艰辛的，也是快乐的。艰辛是由于缺少这方面的知识和经验，从一开始的不知所措，到现在数据的基本完成，一路走来是坎坎坷坷。快乐是因为在这次设计中，我得到了同学的无限帮助和鼓舞，并且学到了知识，增加了实践经验。为了能更好的完成本次课程设计，需要查阅大量的文字资料，这需要有翻阅文献的能力。所以，在平时我们要尽力开拓自己的

37、知识面。更重要的是，我明白了理论和实践之间的差别，对我来说，它们之间的距离太大了。因此在设计过程中也出现了不少问题，有设备的选择上的，也有软件应用方面的。出现问题时，同学们给了我很大的帮助，也非常感谢老师给我们一个锻炼自己的机会！让我困惑的一个问题是，输送气体时，要用到鼓风机，那鼓风机的计算和选择还用体现在电子版上吗？在以后的学习中，我会更加注重理论与实践的结合，做到能用所学知识解决一些实际问题，并且争取实践机会。工程设计需要的是细心有耐力的人，在这方面我还做不太好。非常感谢老师把我们带到这个领域！感谢同学的帮助和鼓励！对我来说，这不仅是理论和实践的结合，也是一种心理的磨炼！参考文献：主要参考文献11化工原理第三版王志魁编化学工业出版社20042化工原理课程设计中迎华郝晓刚主编化学工业出版社2009【3】化工原理课程设计指导任晓光主编化学工业出版社20094化工原理课程设计