单层厂房排架例题目1资料

1、此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除单层厂房结构课程设计实例1结构构件选型及柱截面尺寸确定该厂房是某市郊区内的一个高双跨 （18m+18m）生产车间。车间长总36m, 纵向柱矩6m，在车间中部，有温度伸缩逢一道，厂房两头设有山墙。柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋架具有较大刚度，选用预 应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板，选用钢筋混凝土吊车梁及基础 梁。厂房的各构选型见表1-1表1-1主要构件选型结构的名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋面板G410一）1.5mx 6n预应力砼板YWB2H1.4KN/m2天沟板G410（三）1.5mx 6n预应力砼板 （卷材防水天沟

2、）TGB68-11.9KN/m2屋架G314（三）预应力砼折线型屋架YWJA-24-1106KN榀0.05KN/m2 （支撑）吊车梁G323二）钢筋砼吊车梁（中级工作制）DL-1140.8KN/ 根轨道连接G325二）吊车轨道连接详图0.8KN/m基础梁G320二） 钢筋砼基础梁JL-316.7KN/ 根由图1-1可知柱顶标高是8.4米，牛腿顶面标高为9.0m;室内地面至基础 顶面的距离为0.5米，则计算简图中柱顶标高H,下柱高度Hi和上柱的高度Hu 分别为：H=12.9m+0.5m=13.4mH1=8.4m+0.5m=6.5mHu=10.7m-6.5=4.2m根据柱的高度，吊车起重量及工作级

3、别等条件，确定柱截面尺寸，见表1-2。此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除见表1-2柱截面尺寸及相应的参数桩号计算参数截面尺寸/mm面积/mni惯性矩/mn4自重/(KN/m)A上柱矩400X 40051.6 X 1092.13 X 104.0C下柱I400 X 900X 100X 1501.875 X 105101.9538 X 10104.69B上柱矩400X 6001.6 X 1057.2 X 1096.0下柱I400 X 1000X 100X 1501.975 X 105102.5634 X 10104.942.荷载计算2.1恒载屋盖恒载二毡毡三油防水层20.35kN/m20mm厚

4、水泥砂浆找平层0.4kN/m 2100mm厚水泥珍珠岩保温 层20.4kN/m一毡毡二油隔气层20.05kN/m 220mm厚水泥砂浆找平层20.4kN/m预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝)1.4kN/m 2预应力混凝土大型天沟板1.9kN/m 2屋盖钢盖钢20.05kN/m 2总计24.95kN/m屋架重力荷载为106.0kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为：Ga1 Gb1 1.24.95kN/m 6m 24/2m106/2kN/m410.4kN吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3 1.240.8kN0.8kN/m 6m 54.72kN柱自重重力荷载设计值：A、C 柱：上柱：Ga=

5、Gc=1.2 x 4.0kN/mX 3.35m=16.08kN下柱：G 5a=Gc=1.2 x 4.69kN/m x 9.5m=53.47kN此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除B柱：上柱:G 4b=1.2 x 6.0kN/mX 3.35m=24.12kN下柱:G 5b=1.2 x 6.94kN/mX 9.5m=79.12kN各项恒载作用位置如 图2-1所示。G=410.4KNQ=50.4KNG=410.4KNQ=50.4KNGb=410.4KNQ=50.4KNG=54.72KNG=38.76KIGa=16.08KN：NrfqGa=16.08KN| 匸二G=54.72KN&54.7

6、2KN-JGM3.47KNG=79.12KNG=53.47KN图2-1荷载作用位置图（单位：kN）2.2活荷载屋面活荷载由荷载规范查得，屋面活荷载的标准值为0.5kN/m （可作0.2kN/m的增减）,本处取0.5 kN/m,雪荷载的标准值为0.35kN/m,故仅按屋面活荷载 计算，作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q i=1.4 x 0.5kN/m2x 6mX 24/2m=50.4kNQ的作用位置与G1作用位置相同，如图2-1所示。风荷载由荷载规范查得，某地区基本风压 W=0.5 kN/m2,3 z=10 ;风荷载的 此文档仅供学习和交流标准值按叫z z sW0计算,z根据厂房各部分标高（图2

7、-54）及B类地面粗糙度确定如下:柱顶（标高12.35m）=1.028檐口（标高13.35m）=1.093屋顶（标高14.40m）=1.123s如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值WkWk分别为:z z sWo = 1.0 x 0.8 x 1.028 x 0.5 kN/m2 = 0.411 kN/m2z z sW0 = 1.0 x0.4 x 1.028 x0.5 kN/m2 = 0.206 kN/m2-0.4图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载设计值为：q1=1.4 x 0.411 kN/m 2x 6.0 m= 3.45kN/

8、mq2=1.4 x 0.206 kN/m2 x 6.0m= 1.73kN/mF W012 zh134 zh2 z 0B=1.4 (0.8+0.4 )1.093(13.35-12.35 ) + (-0.6+0.5) x 1.123x (14.40-13.35) x 1.0 x 0.5 x 6此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除=5.01kN所以风荷载作用如图6所示。qi2400024000q2图6 风荷载作用示意图2.3吊车荷载由表 6 可得 15/3t 吊车的参数为：B=5.55m，K=4.4m，G=69kN, Q=320,Pmax=185kN, Pmin=37.5kN

9、根据B=5.55m及K可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为:Dmax0 Pmaxyi1.4185kN (1 0.075 0.808 0.267) 556.85kNDmin0Pminyi 1.437.5kN (1 0.075 0.808 0.267) 112.875kN(2)吊车横向水平荷载对于15/3t的软钩吊车=10%,作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为:T -Q g -44320kN69.0kN9.725kN作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为:Tmax 0T yi 1.4 9.725kN (1 0.075 0.8

10、08 0.267)29.27kN二 OJL"一_丄-一图2-58吊车荷载作用下支座反力影响线排架内力分析柱别n=Iu/I i入=Hu/HG=3/1 +3入(1/n-1)3 二 A/CoEIn i=1/ ni/ 刀 1/ niA,C柱0.110.262.623 A= 3 Bn A=n bB柱0.280.262.873cncA、C列柱柱顶位移 A、 C的计算I1=2.13 109mm4，I2 =1.9538 1010mm4n I1/I2=(2.13 109)/( 1.9538 1010)=0.110Hu/H =3.35/12.85=0.26C0 3 13(1 n 1) =3/1+0.26

11、3(1/0.110-1)=2.63H EI2 Cg =1.0/(1.9538 1010 2.63)H 3()=1.946 1011(2) B列柱柱顶位移b的计算上柱：I1=7.2 109mm4，I2=2.563 10 mm41/2= (7.2 109) / (2.563 1010) =0.281Hu/H =3.35/12.85=0.26C。3 13(1 n 1) =3/1+0.263(1/0.281-1)=2.87H 3 El 2 C0 = 1.0/(2.563 1010 2.87)(H3-)=1.359 10ii(皆)各柱剪力分配系数A=(1(2_1.946 10 111.359启 1764

12、3A”(1/ i)i 111.94611.7640.291B=(1 B)/(i31/ i)111.35911.7640.417C =0.291 2+0.417=1.0恒荷载作用下排架内力分析图5恒荷载作用的计算简图G1=GA1=410.4kN;G2=G3+G4A=50.72kN+16.08kN =66.80kN；G3=G5A=53.47kN;G4=2GBi=410.4kN X 2=654.24kN;G5=2G3+G4b=2 X 50.72kN +24.12kN =125.56kN;G6=G5B=79.12kN ;Mi= G1X e1=410.4kN X ;M2=(G1+ G4A)eo-G3e3

13、=(41O.4kN +16.08kN)x 0.2 m -53.47kN X 0.35 m=66.58 kNm2 11 0.262 1 -C12.0310.113 11 0.26310.11C31 0.2621.2241 0.26301111 0.262C1B1.6841 02630.281C3B1 0.2621.3381 0.263 10.281M1M 2Ra=1 C1+2 C3X 2.031+66.58kN.m X 1.224)/12.85mHH=9.59kN ()Rc= 9.59kN ();本例中Rb=0 kN求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱 各截面的轴力为该截面以上重

14、力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴 力图分别见图2-59b、c图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同 内力图：此文档仅供学习和交流mkn m4100，.丄P-.上肾丨 I 7" lJ481.20489.24481.20滋;.图6恒荷载内力图恒荷载作用下排架内力分析AB跨作用屋面活荷载图7 AB跨作用活荷载作用简图Q1 =50.4kN,则在柱顶和变阶处的力矩为：Mia= 50.4kN X 0.05 m = ； M2a= 50.4kN X ；Mib= 50.4kN X 0.15 m = 7.56 kN.m对于 A 柱，C1=2.031, C3=1.224,则H则

15、排架柱顶不动铰支座总的反力为：R= Ra+ Rb= 2.07kN+0.99kN =3.06kN()Va= Ra Rn A=2.07kN -0.291 X 3.06kN =1.18 kN()Vb= Rb R n bX 3.06kN = 0.29kN(J)Vc= Rn c= 0.291 X 3.06kN = 0.89kN(J)5C.49< >J CM( KN.m )F.OO50-40MiaM2ARa=乞 Ci+C3=(2.52kN.m x 2.031+12.6kN.m x i.224)/12.85mHH=2.07kN ()对于B柱Cib=1.68,则Rb= Cib =7.56 kN.m

16、X 1.684/12.85m=0.99cN ()排架各柱的弯矩图，轴力图，柱底剪力如图8所示:-N图(k N)图8 AB跨作用屋面活荷载内力图(2)BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨的作用荷载与AB跨的荷载相同，故只需在图此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除8的各内力图位置及方向调一即可，女口图10所示:5.67r.JL图9 AB跨作用活荷载作用简图卜37.8图10 BC跨作用屋面活荷载内力图风荷载作用下排架内力分析左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于A，C柱,0.110,0.26得此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除4 131( 1

17、)C=n0.3403 181 ( 1)nRa= q1HC11= 3.45 kN/m X 12.85mX 0.340= 15.07kN()Rc= q1HC11= 1.73kN/mX 12.85mX 0.340= 7.56kN()R= Ra+ Rc+Fw= 15.07kN+7.56kN+5.01kN =27.64 kN()各柱的剪力分别为：Va= Ra Rn A=15.07kN -0.291 X 27.64kN = 7.03kN()Vb= Rb Rn b=0 -0.417X 27.64kN =-11.53kN(J)Vc= RcR n c= 7.56kN-0.291 X 27.64 kN =-0.4

18、8kN(J)M(KNm)图11左风内力图右风吹时因为结构对称，只是内力方向相反，所以右风吹时，内力图改变一下符号 就行，如图12所示；图11右风内力图吊车荷载作用下排架内力分析（不考虑厂房整体空间工作）Dmax 作用于A柱计算简图如图12所示，其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin在牛腿顶面引起的力矩为：M a= DmaxX m=556.85kNX M b= Dmin X e3=112.875kNX 对于A柱，C3=1.224,贝URa12.85m1.22415.91kN (J)对于B柱C3B=1.338,则RbMacVC3B12.85m1.3388.82kN ()R= Ra+ RB=-15.9

19、1kN+8.82kN=-7.09kN (J)各柱的剪力分别为：Va= Ra-R n A=-15.91kN +0.291 X 7.09kN =-13.85kN (J)Vb= Rb-R n B=8.82kN +0.417X 7.09kN =11.78kN()Vc= -R n c=0.291 X 7.09kN =2.06kN图12 Dmax作用在A柱时排架的内力Dmax 作用于B柱左计算简图如图13所示，其中吊车竖向荷载 Dmax，Dmin在牛腿顶面引起的力矩为：M a= Dmin X e3=112.875kNX M b= DmaxX e3=556.85kNX Ra=-牛 C3=-33.86 kNm

20、 X 1.224/12.85m= 3.23kN (J)Rb=bC3b=417.64 kN.mX 1.338/12.85m=43.4*N HR= Ra+ Rb= 3.23kN +43.49kN =40.26kN ()各柱的剪力分别为：Va= Ra-R n A = 3.23kN- 0.291 X 40.26kN = 14.95kN (J)Vb= Rb-R n B=43.49kN 0.417X 40.26kN =26.70kN()此文档仅供学习和交流Vc= -R n c= 0.291 X 40.26kN = 11.72kNN (KN)图13 Dmax作用在B柱左时排架的内力Dmax 作用于B柱右根据

21、结构对称和吊车吨位相等的条件，内力计算与Dmax作用于B柱左情况相同，只需将A , C柱内力对换和改变全部弯矩及剪 力符号：如图14iMB U *Dnaxin192.69101/58-84M (KNm) "娱/2 9二 II84.5611.7436-15©N (KN)图14 Dmax作用在B柱右时排架的内力Dmax作用于C柱同理，将Dmax作用于A柱的情况的A， C柱的内力对换，且注 意改变符号，可求得各柱的内力，如 图15M (K Nm)N (KN)r-1 1175 £?36 35图15 Dmax作用在C柱时排架的内力T max 作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横

22、向水平荷载时，排架计算简图16-a所示。对于A柱,n=0.11,入=0.26,得 a=(3.35-1.2)/3.35=0.64, Tmax=29.27kN2 3aC5=3(2a)(1 a)2n3 12 1 ( 1)n(2 3a)=0.68于 B 柱，n=0.28,入=0.26,得 a=(3.35-1.2)/3.35=0.64, Tmax=29.27kN22 3a (2a)(1 a) (2 3a)C5B=n=0.733 12 1( 1)Ra= TmaxC5= 29.27kNX 0.68= 19.90kN (J)Rb= TmaxC5= 29.27kNX 0.73= 21.36kN (J)此文档收集

23、于网络，如有侵权请联系网站删除 排架柱顶总反力R:R= Ra+ Rb= 19.90kN 21.36kN= 41.26kN各柱的简力：Va= Ra-R n a= 19.90kN+ 0.291 X 41.26kN = 7.89kN (J)Vb= Rb-R n b= 21.36kN+ 0.417X 41.26kN = 4.15kN (J)Vc= R n c=0.291 X 41.26kN =12.01kN ()M( KNm)图16 Tmax作用在AB跨时排架的内力T max 作用于BC跨柱由于结构对称及吊车的吨位相等，故排架内力计算与“Tmax作用于AB跨柱”的情况相同，只需将 A柱与C柱的对换，如

24、图17图17 Tmax作用BC跨时排架的内内力组合以A柱内力组合为例。表2-24为各种荷载作用下A柱内力标准值汇总表, 表2-25表2-32,表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力 方向如表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对eo/ho 0.55的柱进行验算。为此，表2-33中亦给出了 Mk和Nk的组合值，它们均满足eo/ho 0.55的条件，对设计来说，这些值均取自"min及相应的M和V 项。屋面活载吊车竖向荷载吊车水平何载风何载柱号及正向内力荷载类别恒载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax 作用在B柱左D max

25、彳乍用在B柱右Dmax 作用在C柱Tm ax 作用在AB跨Tmax 作用在BC跨左风右风序号1234567891011I-n-iM20.52?-?-?-?10.50-18.55nnI IN426.4850.4000000000n_LJmII IIM-19.37?-?-?10.50-18.55rN481.2050.40556.85112.875000000M?-?-?-?139.76-107.20III IIIN534.6750.40556.85112.875000000V9.591.18-0.89-13.85-11.78-11.722.067.8912.0130.81-19.10此文档收集于网

26、络，如有侵权请联系网站删除表2-25 1.2 恒载+1.4屋面活荷载截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max 2及相应的组合项N max 2及相应的组合项N min及相应的M、VN、VM、V114.8111.98114.8114.8I I223275.41237.613275.413237.611-27.481-38.711-38.71-29.78II II13296.412334.212334.21296.41118.2217.18113.64118.22III III3332.992370.7923370.793332.9912Vm；3X相应的M相应的N37.7、13.6437

27、0.79注：M单位（kN m）， N单位kN ， V单位kN表2-26 1.2 恒载+1.4吊车荷载截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max 及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项Nmin及相应的 M、VI I173.4051-58.95173.405173.40565669237.617237.619237.619237.6191118.7131-72.1611118.7131-55.826AA454II II76738.017391.5866738.019296.419991237.069-207.0841237.069184.111144III III56677

28、4.59440.0636774.59332.998988r i相应的Vnax相应的M6N923.454184.11332.99注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max及申相应的N、V组合项N max应的M及相、V组合项Nmin及相应的M、VI I122.481-6.57122.48122.4810237.6111237.6110237.6110237.61II II1-19.281-48.331-48.331-48.3310296.4111296.4111296.4111296.41III III1151.521-95.441

29、151.521151.5210332.9911332.9910332.9910332.991Vmax相应的M相应的N1037.2151.52332.99注：M单位（kN m），N单位kN，V单位kN。表2-28 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活荷载+吊车荷载+风载）截面组合项Mmax及相应的N、V组合项Mmax及相应的N、V组合项N max及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VI I1,279.2511,5-68.5551,279.2511,378.7833,69,10271.637,99237.613,6910271.636,910237.61115.3841,2-92.655

30、1,2107.347-69.9161,35,73,41,7II II4,69，6,999,10693.85416.08727.8711296.411110346.136-285.8021,2342.104298.4731,31,21,33,4III III4,65,86,9730.43463.3766,8764.45332.998,101110101,2 :相应的:Vmax相应的M3,6N9,1050.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN截面组合M max 2及相应的组合项M max 2及相应的组合项Nmax 及相应的组合项N min 及相应的

31、项N、VN、VM、VM、V1,269.8011-51.8601,269.801169.33353I I3,673,669271.63237.619271.63237.61991,3105.9341, 275.9601,23,497.8971-53.221II II4,65, 779693.859426.0886,9727.879296.411,3220.3521, 25, 8-189.3221, 2216.231369172.689III III4,68730.43463.3763, 46, 8764.45332.991,2Vmax相应的M相应的N3, 622.927168.567367.01

32、注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。表2-30 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活荷载+风载）截面组合项Mmax及相应组合项Mmax及相应组合项N max 及相应的组合N min及相应的M、的 N、V的N、VM、V项V123.968-4.715123.968123.5212I I33271.6311237.613271.6310237.6110101-18.261-54.5121-54.5121-46.475II II322296.41330.43330.4311296.41101111143.358 :-88.8421139.236143.358 :1112III I

33、II323332.99367.013367.01332.99101110101,2Vmax相应的M相应的N3,1035.298139.236367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。表2-31 1.2 恒载+ 0.9 1.4（吊车荷载+风载）截面组合项Mmax及相应的N、V组合项Mmax及相应的组合项N max及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VN、V76.713-68.555176.713176.7131,61,566I I9,7,9237.61237.619237.619237.6110111010113.314-84.618113.3141-69.91

34、61,41,51,47II II6,97,96,9693.85382.068693.859296.41101110111,4340.3221, 5-281.6801,4340.3221, 6292.659III III6,88,6,89,730.43429.356730.43332.99101110101,6Vmax相应的M相应的N9，49.477292.659332.9910注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-32 1.35 恒载+0.7 1.4 屋面活荷载+0.7 1.4吊车竖向荷载截面组合M max 2及组合M max及相应组合项N max 及相应组合N min 及

35、项相应的N、V项的N、V的M、V项相应的M、V1,243.5501-22.2881, 243.550143.186I I3, 6293.7715267.3113, 6293.77136267.311II II1,357.1531,254.5211, 233.9351-36.8354,6642.5815,7426.5443, 4707.6817333.4611,3100.139125-67.8381, 23, 4696.93313696.590III III4,6683.733476.025710.194374.6141,2Vmax相应的M相应的N3, 615.91193.384401.073注

36、：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表33 A柱内力组合表截面组合项Mmax 及相应的N、V组合项Mmax及相应的N、V组合项N max及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VMr NrJ备注1,2,379.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.699标准值取自6,9N minI I9,113,69,1010271.63表14237.61表18293.771表14237.61198.008及相应的M , V表14项1,4,6118.7131,2,5-92.6551,4118.7131,7-69.916标准值取自7,9NminII II9

37、6,99,11表12738.0111416.088表12738.01表14296.41及相应的M , V表14项1,3,4346.1361,2,5-285.8021,4237.0691,3,6298.473214.595标准值取自6,8NminIII III8,116,89,1010730.43表14463.376表12774.59表14332.99277.49及相应的M , V表14项1,2,36,910Vm ax相应的M相应的N50.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除6.柱截面设计以A柱为例。混凝土

38、强度等级为 C30,f c=14.3N/mm, ftk=2.01N/mm；采用HRB400 级钢筋，fy=fy，=360 N/mn2，| b 05叫。上、下柱均采用对称配筋。上柱配筋计算上柱截面共有4组内力。取h0400mm 40mm 360mm1 fcbh0 b1.0 14.3N /mm2400mm 360mm 0.5181066.67kN而截面的内力均小于Nb，则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取M =78.783 kN.m, N = 426.48 kN;吊车厂房排架方向上柱的计算长度I。2 3.35m 6.7m。附加偏心矩取20mm (大于 400mm/3

39、0)e°6M 78.783 10 N.mm237.6 103 N332mmeie0ea332mm+20mm52mml0h6700mm16.755400mm应考虑偏心距增大系数0.5fcA 0.5 14.3N/曲小亦22.68426280N1.0 ，取 11.01.150.011.15 h0.0116.750.98e/As1400 旦h°4262801 fcbbh0eiAs/1.0 14.3 400186.48mm 且-a/1.2012Ne，f y h0 as1400竺四360mm74.52mm2a/80mm352mm16.752 1.0 0.98 1.201400mm 40

40、mm 262.75 mm426280N 262.75mm2972mm360N / mm 360mm 40mm18(As=763mm，验算最小配筋率:763mm2A 0.48%0.2%，满足要求。bh 400mm 400mm此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除 垂直于弯矩作用下平面承载力计算，由附表知在垂直排架方向设有柱间支撑设时,垂直于排架方向柱的计算长度1°1.253.35m419，则半4190mm10.47，400mm轴心受压稳定系数=0.97，贝Nu 0.9 (fcAfy/As/)=0.9 0.97 (14.3N /mm2400mm400mm360 N/mm22763mm2

41、)=2461.64kN>Nmax=476.88kN，满足弯矩作用平面外的承载力要求。下柱配筋计算取h0900mm 40mm 860mm与上柱分析方法类似。Nbi fc bf b hf ifcbh。b2= 1.0 14.3N / mm (400mm 100mm) 150mm1.0 14.3N / mm 100mm 860mm 0.518=1280.536kN而 ，截面的内力均小于Nb，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距e0最大的一组内力作为最不利内力。按 M =278.783kN.m, N = 476.88 kN,计算下柱计算长度取I。1.0H, 9.5m，附加偏心距ea 900mm/30

42、 30mm （大于20mm )。b 100mm，bf 400mm，hf 150mme°298.783 106 N.mm476880N896.34mme e0 ea 896.34mm+30mm=6.34mm且取2 J。9500mm 10.565,应考虑偏心距增大系数900mm1522.701.00.5fcA 0.5 14.3N/mm100mm 9002400mm 100mm150mmN476880N取 11.011400 亘h°I。1.001926.34mm1926.34mm 1400 -860mm10.562 1.0 1.01.001927.27mm先假定中和轴位于翼缘内，

43、则此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除N1 fcbf/4768801.0 14.3 40083.37mm150mm，即中和轴过翼缘（且2as/ 80mm)AsAs/-e h/2 a/476880N927.27mm 450mm/2 40mmfy hoa'360N / mm2860mm40mm1199mm2选用 418，As (1018mm)垂直于弯矩作用下平面承载力计算:l00.8 9.5m7.6m， A 1.875 105mm2Iy8195.38 10 mmIy7600 mm23.54 <28,322.804 mm1.0Nu 0.9(fcA fy/As/)= 0.91.0 (14.3N / mm2 1.875 105mm360N/mm21018mm22)8、佃38 哼 322.804mm.A . 1.875 105=3072.79kN>Nmax=476.88kN所以满足弯矩作用平面外的承载力要求。柱箍筋配置由内力组合表 Vna=10.77kN，相应的验算截面尺