桥梁工程课程设计(t型简支梁的计算)

1、精品装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算一.基本设计资料（1） .跨度及桥面宽度二级公路装配式简支梁桥，双车道，计算跨径为13m,桥面宽度为净7.0+2X2+2X0.5=12m,主梁为钢筋混凝土简支T梁，桥面由7片T梁组成，主梁之间的桥面板为铰接，沿梁长设置3道横隔梁。（2） .技术标准2设计何载：公路一II级，人群何载3.0KN/mo汽车荷载提高系数1.3（3） .主要材料钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。混凝土：C50，容重26kN/m3；桥面铺装采用沥青混凝土；容重23kN/m3；（4） .设计依据（1）公路桥涵设计通用规范（JTJD60-2004）公路钢筋混凝土及预应力混

2、凝土桥涵设计规范（JTJD62-2004）;（5） .参考资料结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社；桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社；混凝土设路桥设计：桥梁计算示例丛书混凝土简支梁（板）桥（第三版）易建国主编.人民交通出版(5)钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计闫志刚主编.机械工业出版社（6） .构造形式及截面尺寸1 .主梁截面尺寸：根据公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004),梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中计算跨径为13m,拟定采用的梁高为1.0m,翼板宽2.0m。腹板宽0.18m。2 .主梁间距和主梁片数：桥面净宽：7.0+2X2+2X0.5=12m，采

3、用7片T型主梁标准设计，主梁间距为2.0m。全断面7片主梁，设3道横隔梁，横隔板厚0.15m,高度取主梁高的3/4,即0.75m。路拱横坡为双向2%,由C50沥青混凝土垫层控制，断面构造形式及截面尺寸如图所示。:IL二二_1SiI川Mi咋感谢下载载二.主梁的计算（一）.主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按GM法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和Itx求主梁界面的的重心位置ax(图2):平均板厚:191311cm2主梁截面的重心位置:ax26.568cm(20018)115.51001850(20018)1110018主梁抗弯惯矩:13112Ix2001120011(26.

4、568)1224_243486992.229(cm)3.48710(m)13181001210018100(-2226.568)m主梁抗扭惯矩：ITGbtii1对于翼板：,/L0.0550.1查表得c1/3b1200对于肋板：txf0.18由线性内插c0.295b2100133434It-200110.29510018260777.3(cm)2.60810(m)Ix 3.487 10 b 2001Tx 2.608 10 3 b 200单位宽度抗弯及抗扭惯矩：JxJTx(2)横梁的抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度入的计算，计算图3所示l4b800cm横梁长度取两边主梁的轴线间距，即:c(62515)2

5、305cmh75cmb15cm3050.381800查表得当c0.381时l0.5313050.531162cm横隔梁界面重心位置ayay2162111175221621175151575213.178cm横隔梁抗弯惯矩:13I(2126)113128.007103(m4)(216211)(13.17891Q755.5)2157531575(一13.178)122横隔梁的抗扭惯矩:ITyc1blh3c2b2h3,h111由h10.0176b16250.1故G1/3,由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，可取G1/6。h2/b215.一一0.1829,查表得c28220.291。则1

6、Ty16.250.113633340.2910.750.152.123102.12310(m)单位长度抗弯及抗扭惯矩:JTyIybITyb_一38.00710362532.123106251.2810.34010_5105(3)计算抗弯参数0和抗扭参数a07200B700cm2BJX700417.441054:51.076l,Jy1250I1.28110G(JtxJTy)0.425E(1.3041050.340105)0.073912EJxJy2E(17.44101.28110):0.2719(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知1.076,查G-M图表，可得表1中的数据。用内插法求各梁位处

7、横向分布影响线坐标值如图所示。影响系数K0和K1值梁位Z-X-何载位直b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/-b校核400.420.590.921.421.781.420.920.590.428.06b/40.861.091.501.771.420.920.510.320.208.06Kb/21.541.801.931.500.910.540.310.220.148.0513b/42.572.591.761.060.580.320.230.140.057.99b40262.701.530.800.390.230.180.110.048.090-0.70.170.961.962.621

8、.960.960.17-0.78.0466Kb/4-0.30.781.862.661.931.040.34-0.2-0.57.940921b/21.122.022.581.850.970.31-0.0-0.1-0.27.973663b/44.263.462.000.750.08-0.15-0.1-0.10.028.0143:30各主梁横向分布影响线坐标值表2梁号算式何载位直b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4bK13K4Kk1Bk“3B771T3.2942.6371.660.940.440.280.200.120.046199197K0K0BK3B7704446.2493.9101.5

9、70.26-0.2-0.3-0.2-0.00.08911710013790.090.680.770.580.420.20'K1K0-2.955-1.273080126-0.0430.020.180.200.150.110.05(K；K0)1-0.803-0.346479856-0.0121.590.44-0.0-0.1-0.0-0.01KaK0(KK)5.4463.5645826429823-0.079.K/0.220.06-0.0-0.0-0.0-0.00.7780.50984092014030.011Ki5-Kb2K3B7ii.8342.O26i.88ii.374O.8i6O.47

10、7O.287O.i97O.ii47i2-Ko5-K7B02-2K3B7o邛2.Oi72.43i2.4ii.53O.7iO.i7-O.O-O.i-O.i8O46696i57-O.5-O.iO.iOO.29O.34O.34KiK'o-O.i83-O.4O53326O888O.294-O.i-O.OO.O2O.O8O.O9O.O9(KiKo)-O.O5O-o.iio45447i55O.O8O2KaKo(Ki心i.9672.32i2.26i.49O.74O.26O.O3-O.O-o.ioo923O456KO.32O.2iO.iOO.O3O.OO-O.O2i7O.28iO.33243675O8-

11、O.Oi46K7Ikb7i-72i.56i.73i.34O.86O.48O.3OKiBi一4O.957i.i9iii76i5O.i9iKo6K7B04“b7o-72-O.i74O.957i.962.54i.79O.93O.28-O.2-O.47434367ii-O.4-O.8-O.4-O.OO.i9O.5i3)KiK'oi.i3iO.234O2i3467O46O.665(KiKo)1O.3O8O.O64-O.O-O.2-O.i-O.OO.O5O.i4O.i8ii92i2ii93O1.852.320.230.130.04-0.0KaKoKK)0.1341.0214391910-0.042

12、K/0.260.330.230.130.04-0.03i0.0190.1465291910-0.0420.921.421.781.420.920.59,K0K100.4200.5900000000.4200.961.962.621.960.960.17KoK00-0.7600.170000000-0.760-0.0-0.5-0.8-0.5-0.00.42Ki(Ko1.18/00.420404040404001.180-0.0-0.1-0.2-0.1-0.00.11(KiKo)0.3210.1140.3214114728471140.941.812.391.810.940.28KaKo(KK)-

13、0.4390.284933394-0.439K/0.130.250.340.250.130.044i-0.0630.041692961-0.063图6何载横向分布系数计算（cm）列表计算各梁的横向分布影响线坐标值”表2。3.0kN/m2。绘制横向分布影响线（图6）求横向分布系数按照桥规规定，汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m,人群荷载取各梁横向分布系数:1公路II级：1(0.7000.4250.2180.0590.0300.0120.0170.007)0.698q212q-(0.3010.4800.3150.2040.1240.0470.0180.005)0.7473q4q1 (0.154 0

14、.184 0.270 0.32221-(0.020 0.120 0.206 0.30920.253 0.144 0.078 0.009) 0.6980.314 0.213 0.217 0.026) 0.713人群荷载:1r0.8932r0.2593r0.1554r0.114人行道板:1b0.8930.0020.8952b0.2590.0090.2503b0.1550.0410.1144b2(0.114)0.2282.梁段剪力横向分布系数（按杠杆法）公路II级（图6）iq2q3q1-(1.7050.716)1,2111-(1.0000,018)0,5091一(0.9641.0000,060)1,

15、01224q3q1.0121r1.750人群荷载：2r0,6823r4r0（二）作用效应计算1,永久作用效应（1）永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果见表3钢筋混凝土T形桥梁永久荷载计算表表36.16栏杆及人行道部分6按人行道板横向分布系数分摊到各梁的板重为:1号,7号梁：ib0.895价q0.8951b65.37KNm2号,6号梁：2b0.2502b0.25061.50KN/m3号,5号梁：3b0.1143bq0.11460.68KN/m4号梁:4b0.2284bq0.22861.37KN/m各梁的永久荷载汇总与表4各梁的永久荷载（单位KN/m）表4梁号主梁横隔梁栏杆及

16、人行道桥面铺装层总计1(7)9.8850.28085.376.1621.6962(6)9.8850.28081.506.1617.8263(5)9.8850.28080.686.1617.00649.8850.2808-1.376.1614.956影响线面积计算见表5。影响线面积计算表表5项目计算面积影响线面积Ml/2LHH0-l-12.50219.53124244LMl/4Q3l320112.50214.64816232Vl/22001 11,cc1/21.5632 22.2Vl/410-16.2521一一永久作用计算见表6永久作用计算表表6梁Ml/2Ml/4Q0号q0q0q0q0q0q01

17、21.69619.531423.74521.69614.648317.80321.6966.25135.6002(6)17.82619.531348.16017.82614.648261.11517.8266.25114.4133(5)17.00619.531332.14417.00614.648249.10417.0066.25106.288414.95619.531292.10614.95614.648219.07514.9566.2593.4752.可变作用效应(1)汽车荷载冲击系数简 支 梁 自振 频 率 计 算mcfi21.696 1039.812.212310 Kg /m一，日 c

18、 2l2 mc 2 12.5020.04451 3.45 10102.149 1038.498Hz由于f1介于1.5Hz至14Hz之间，按桥规4.2.3规定冲击系数0.1767lnf0.0157则110.36241.3624(2)公路R级均布荷载qk,集中荷载Pk及其影响线面积(表7)公路n级车道荷载按照公路I级的0.75倍取用，即：qk10.50.75KN/m7.875KN/m计算弯矩时pk360180(12.55)1800.75KN157.5KN505计算剪力时Pk157.52315KN公路n级及其影响线面积表表7项目顶点位置qkKN/m2Pk(KN)0M1/21/2处7.875157.5

19、19.531M1/41/4处7.875157.514.648Q0支点处7.875157.56.25Q1/2l/2处7.875157.51.563可变作用人群荷载(每延米)Pr：Pr326KN/m(3)可变作用效应弯矩计算(表8表10)公路一一n级车道荷载产生的弯矩计算表表8梁内力1qk0pkyk弯矩效应精品号(1)(2)(3)(4)(5)(6)(1)X(2)X(3X(4)+(5)X(6)1M1/20.69819.5313.125614.311Ml/40.69814.6482.344460.7692Ml/20.74719.5313.125657.436Ml/40.74714.6482.34449

20、3.1153Ml/20.6981.3627.87519.531157.53.125614.3114Ml/40.698414.6482.344460.769M1/20.71319.5313.125627.513Ml/40.71314.6482.344470.671人群荷载产生的弯矩梁号内力qx/(KN/m)0M/(KN.m)1M1/20.893619.531104.647M1/40.89314.64878.4842M1/20.25919.53130.351M1/40.25914.64822.7633M1/20.15519.53118.164M1/40.15514.64813.6234M1/2-0

21、.11419.53113.359M1/4-0.11414.64810.019永久作用设计值与可变作用设计值的分项系数为:永久荷载作用分项系数:G11.2汽车荷载作用分项系数:G21.4人群荷载作用分项系数:Qr1.4感谢下载载基本组合公式为nGiSGikQ1S1kcQjSQjkj2弯矩基本组合计算表（单位：KNm）表10梁号内力永久何载人群荷载汽车柿载弯矩基本组合值1M1/2423.745104.647614.3111142.703M1/4317.80378.484460.769857.0562M1/2348.16030.351657.4361035.947M1/4261.11522.7634

22、93.115776.9933M1/2332.14418.164614.311946.619M1/4249.10613.623460.769723.4984M1/2192.10613.359627.513832.978M1/4219.07510.019470.671699.765（4）可变作用效应剪力计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数“延桥跨变化的影响。通常按如下方法处理，'先按跨中的“有等代荷载计算跨中剪力效应，再由支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点至1/4为直线变化来计算支点剪力效应。A.跨中剪力V1/2的计算（表11和表12）公路n级产生的跨中剪力（单位：KN）表11梁号内

23、力1qk0Pk/kNyk剪力效应/kN1V1/20.6981.36247.8751.5633150.5161.3472V1/20.7470.5172.8163V"20.6980.5161.3474V1/20.7130.5164.951B.支点剪力V0的计算计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为：'a.支点处按杠杆法计算b.l/43l/4按跨中弯矩的横向分布系数)Pkc.支点l/4处支点剪力效应计算式为：Vd(1)qk(1人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为：Vdpr qr(11qrlrr11lP-124296在和之间按照直线变化人群荷载产生的跨中剪力计算表表12梁号内力q人

24、/(KN/m)0剪力效应/kN1V人1/20.89361.5638.3752V人1/20.2592.4293V人1/20.1551.4544V人1/2-0.114-1.069精品表13感谢下载载梁段剪力效应计算:汽车荷载作用下如图7所示，计算结果及过程如下。1号梁:3151.01.2117.87511112.5112.50.698-(0.6981.211)-212421121212.54(0.6981.211)409.507KN2号梁:3151.00.5097.875112.50.7472111212.51(0.5090.747)-1121212.5丁(0.5090.747)194.173KN

25、3号梁:3151.01.0127.87511112.5112.50.698(1.0120.698)2124212.5丁(1.0120.698)356.998KN4号梁:3151.01.0127.875112.50.713211行12.51(1.0120.713)-1112.5(1.0120.713)2124357.552KN剪力效应组合表（单位：kN）精品粱号内力永久何载汽车荷载（由标准荷载乘以冲击系数）基本组合值1V0135.600557.912943.797V120161.347225.8862V0114.413264.541507.653V120172.816241.94234V0106

26、.288486.374808.496V120161.347225.886V093.475487.129343.101V120164.951230.931由上表可以看出，剪力效应以1号粱控制设计。（三）持久状况承载能力极限状态下截面设计，配筋与验算1.配置主筋由弯矩基本组合表10可知，1号梁Md值最大，考虑到设计施工方便，并留有一定的安全储备，故按1号梁计算弯矩进行配筋。设钢筋净保护层为30mm,钢筋重心至底边距离为a=3+0.07X100=10cm,则主梁有效高度为ho=h-a=（100-18）cm=82cm.已知1号梁跨中弯矩Md1142.703kN.m,下面判别主梁为第一类T形截面或第二类

27、T形截面：若满足:,',hf0Mdfcdbfhfh02则受压区全部位于翼缘内，为第一类T形截面，否则位于腹板内，为第二类T形截面。式中0为桥跨结构重要性系数，取为1.0;fcd为混凝土轴心抗压强度设计值，本设计为2'C50混凝土，故fcd22'N/mm；HRB335级钢筋抗拉强度设计值fsd280Mpabf为'T形截面受压翼缘的有效宽度，取值为110mm。bf为T形截面受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值计算跨径的1/3:l/3=1300cm/3=433cm相邻两粱的平均间距；d=200cmbfb2bh12hf(18201211)cm150cm'此处，

28、b为粱腹板宽度，其值为18cm,bh为承托长度，其值为0,hf为受压区翼缘悬出板的平均厚度，其值为11cm.'故取bf为150cm。判别式左边：cMd1142.703KN.m由判别式可得：.hf110fcdbfhfh0一22.41500110900.3123.542kN.m1142.703kN.mc22'受压区位于翼缘内，属于第一类T形截面，应按宽度为bf的矩形截面进行正截面抗弯承载力设计计算。设混凝土截面受压区高度为x,则有A0Md1142.703 106一2fcdbfh。22.421500 90020.04201,1241 2 0.0420 0.0429 b 0.55h0

29、38.61mm求受拉钢筋面积：将各已知值及38.61m 代入 fcdbfxfsdAs 得:As2fcdbfx/ fsd 4633.2mmcsu选用2根直径36mm 和4根直径32mm 的HRB335级钢筋，则 2As 2036 4826 6862mm2钢筋的布置如图9所示9 钢筋布置图（单位：cm ）钢筋重心位置:aWi2036481609(127199271)154.266mmasi6862ho1000154.266845.774mm含筋率：AS68620.508%0.2%bfh01500900故截面配筋率p及截面受压区高度均符合规范要求。2 .持久状况截面承载力极限状态验算：fsdAs按截

30、面实际配筋值计算受压区高度x为：X57.18mmbf的截面抗弯极限承载力为：x57.15Mdfcdbfxh022.4150057.18845.7741570.042kN.m1142.703kN.mc22抗弯承载力满足规范要求。3 .斜截面抗剪承载力计算：由表12可知，支点剪力以1号粱最大，考虑安全因素，一律采用1号粱剪力值进行抗剪计算，跨中剪力效应以2号粱最大，一律以2号粱剪力值进行计算。Vd0943.797kNVdl241.942kN假定下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有a48cmh0ha1004.895.2cm验算抗剪截面尺寸：0.51103/fcU7bA0.51103V50180952

31、617.966kN943.797kN端部抗剪截面尺寸不满足要求；故可在粱跨中的某长度范围内按构造配置钢筋，其余区段应按计算配置钢筋。验算是否需要进行斜截面抗剪强度计算:3一3跨中段截面:支点截面:0.50 10 3 2ftdbh00.50 10 3 1.0 1.83 180 850 139.995kN0.50102ftdbh00.50101.01.83180952156.794kN因0Vl241.942(0.5103)ftdbh0d2故应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算0（1）.斜截面配筋计算图式'最大剪力Vd取用距支座中心h/2（粱高一半）处截面的数值，其中混泥土与箍筋共同'

32、''承担的剪力Vcs不小于Vd,弯起钢筋（按45。）承担的剪力Vsd不大于Vd。计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。计算第一排弯起钢筋后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置及计算图示（如图9所示）感谢下载载401250V由内插得，距支座中心h/2处得剪力效应Vd为:Vd(598.359 134.33) (4.75 0.5)4.75134.33kN549.514kNVcs0.67d0.6549.514kN329.708kNcsVsb0.4Vd0.4549.514kN2

33、19.806kN相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表13弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算表表13钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值Vsbi/kN钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值Vsbi/kN10.839219.80632.434107.85121.646186.68843.22230.871(2).各排弯起钢筋的计算:与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算:3Vsb0.7510fsdAsbSins此处：fsd280Mpas450,故相应于各排弯起钢筋面积按下式计算:0Vsb1.0VsbVsb0.75103fsdsins0.75103280sin45o0.1485

34、7穹起排次每排弯起钢筋面积Asb弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积J，2Asb/mm11497.4786_281568.521256.5666_281568.53725.9272_25981.74207.7882_16402.1计算得每排弯起钢筋面积见表14靠近跨中处，增设的辅助斜筋,Asb4一，2402.1mm(3).主筋弯起后持久状况承载能力极限状态承载力验算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。为简化计算，可用同一数值，影响不会很大。228钢筋的抵抗弯矩M1为:x34M12fsAs1(h0-)2280106.15810(0.8520

35、.03898)kNm286.40kNm2225钢筋抵抗弯矩M2为:m22fsAs1(h02)22801034.909104(0.850.03898)kNm228.35kNm2跨中截面钢筋抵抗矩M为:M28010346.6740.0389810(0.85)kNm21087.37kNm第四排钢筋弯起处正截面承载力为:Ms 1087.37kN m全粱抗弯承载力校核见图10所示：第一排钢筋弯起处正截面承载力为：(M1(1087.372286.42228.335)kNm57.9kNm第二排钢筋弯起处正截面承载力为：M2(1087.371286.42228.335)kNm344.3kNm第三排钢筋弯起处正

36、截面承载力为:M3(1087.372228.335)kNm859.04kNm4.箍筋设计选用210双肢箍筋，则其面积2Asv 1.57 cm t;距支座中心h0/2处的主筋为2-28,As 12.32cm2有效高度ho 100 3 d/2 (1003 2.8/2)cm 95.6cmA 12 32100% 0.716%bh018 95.6则 P 100100 0.716 0.716 .最大剪力值 Vd 598.359kN1为异号弯矩影响系数,此处取1.0;2为受压翼缘影响系数，此处取1.1 ;将以上数据代入下式，得箍筋间距；2213Sv (0.56 10 6) (2 0.6p)、'Ek

37、Asvfsvbh。2(V)21 1.12(0.56 10 6) (2 0.6 0.716)V50 157 195 180 9562 2mm549.514194mm考虑公路桥规的构造要求，选用 Sv 150mm,在支座中心向跨中方向长度不小于 1倍梁高(100cm )范围内，箍筋间距取为100cm有由上述计算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置2 M0双肢箍筋，在支座中心至距支点1.646m段，箍筋间距可取100mm,其他粱段箍筋间距取150mm 。Av箍筋配筋率：Sv 100mm时svSvb157 100% 0.872%100 180Sv 150mm 时svAsvSVb157 100% 0.581%1

38、50 180均满足最小配箍率R235钢筋不小于0.18%的要求。（五）斜截面抗剪承载力验算斜截面抗剪强度验算位置为：1）距支座中心h/2（梁高一半）处截面。2）受拉取弯起钢筋弯起点处截面。3）锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。4）箍筋数量或间距有改变处的截面。5）构件腹板宽度改变处的截面。因此，本设计要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括（见图13）1）距支点h/2处截面1-1,相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=455.2217KNMd=227.6490KNm2）距支点0.926处截面2-2,相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=437.2630KNMd=374.0170KNm3）距支点1.77

39、6处截面3-3,相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=396.533KNMd=676.800KNm4）距支点2.5505处截面4-4,相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=359.233KNMd=918.579KNm验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力Vd和相应于上述最大剪力时的弯矩Md。最大剪力在计算出斜截面水平投影长度C值后，可内插求得；相应的弯矩可从按比例绘制的弯矩图上量取。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为oVdVcsVsbVsb0.75103fsdAsbSinsVcs12320.45103bh。:（20.6P）、,备svfsv式中Vcs一斜截

40、面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力设计值(KN);Vsb一与斜截面征缴的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值(KN);A5b一斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积(mm2)；1一异号弯矩影响系数，简支梁取1.0;3一受压翼缘的影响系数，取1.1;sv一箍筋的配筋率，svAsv/(Svb)0计算斜截面水平投影长度C为C=0.6mh0式中m一斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，m=Md/(Vdho),当m>3.0时，取m=3.0;Vd通过斜截面受压端正截面内由使用荷载产生的最大剪力组合设计值(KN);Md一相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值(KNm);ho通过斜截面受压区顶端正截面上的有效高度

41、，自受拉纵向主钢筋的合力点至受压边缘的距离(mm)。为了简化计算可近似取C值为C-h。(h。可采用平均值)，则C=(1052+945.774)/2=998.887mm由C值可内插求得各个截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面1-1:斜截面内有236的纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为Ast1017.92P=1。p=1001000.113bh01800998.887svAsv/(Svb)=157/(100>180)=0.872%则Vcsi=1.0M.1>0.45M0-3M80>998.887XJ20.60.113""屈0.872%195=443.779

42、KN斜截面截割2组弯起钢筋232+232,故Vsb1=0.75M0-3>280X1609+1609)>Sin45=477.849KNVcs1+Vsb1=(443.779+477.849)KN>455.222KN斜截面2-2:斜截面内有236的纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：P=100p=&1001017.920.113bh01800998.887svAsv/(Svb)=157/(100>180)=0.872%则Vcs21.01.10.45103180998.887，.20.60.113.500.872%195443.776kN斜截面截割2组弯起钢筋232

43、+232,故Vsb2=0.75X10-3X280X(1609X2)Xsin45=477.849KN由图12可以看出，斜截面2-2实际共截割3排弯起钢筋，但由于第三排弯起钢筋与斜截面交点靠近受压区，实际的斜截面可能不与第三排钢筋相交，故近似忽略其抗剪承载力。以下其他相似情况参照此法处理。Vcs2+Vsb2=443.779+477.849=921.678KN>437.263KN斜截面3-3:斜截面内有236+232的纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为=2.02720361609P=100p=100X180998.887svAsv/(&b)=157/(250>180)=0.3

44、49%则Vcs31.01.10,45103180998.887.20.62.027.500.349%195355.967kN斜截面截割2组弯起钢筋232+232,故Vsb3=0.75M0-3>280X16092)关in45=477.849KNVcs3+Vsb3=355.967+477.849=833.816KN>396.533KN斜截面4-4:斜截面内有236+232的纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为20363217"P=100p=100X2.916>2,5取P=2.5180998.887svAsv/(Svb)=157/(250>180)=0.349%则Vcs41.01.10,45103180998.887.20.62.500.500.349%195378,059kN斜截面截割2组弯起钢筋232+216,故Vsb4=0.75M0-3>280X(1609+