桥梁满堂支架专项技术方案

1、铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程项目经理部镜子滩大桥满堂支架专项施工方案湖南对外建设集团有限公司2015年 1 月 20 日铜梁县镜子滩大桥满堂支架专项施工方案26一、工程概况铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程位于庆隆场西侧，连接石鱼一庆隆一浦吕三镇的交通要道。大桥以东600m接S207,是石鱼与庆隆两镇经浦吕互通上渝遂高速的快速 通道，大桥以西4km接G319,是庆隆经石鱼镇到铜梁城区的必经之地， 路线全长1.205km, 长链4.294m,公路等级：二级公路；设计行车速度：60km,设计荷载：公路I级;桥梁桥 宽13m桩基为钻孔桩，桥台采用肋板台，上部为 30+50+30预应力现浇变截面箱梁

2、，结 构设计年限为100年。、资源配备情况1、项目部主要管理人员配备厅P岗位职责姓名1项目经理全面负责工程项目管理李球2技术负责人负责工程现场技术管理陈炼军3施工员负责工程现场施工管理力新田4项目技术内业负责工程资料及计划姜智永5材料负责人负责工程材料供应和后勤工程杨鹏举6专职质检员对工程质量进行监督检查张振泉7专职安全员对工程安全生产进行监督检查杨潇2、施工人员配备厅P工种数量职责1电焊工6焊接2气焊工4钢材切割3安装工20满堂支架安装4信号工2指挥吊车5专职安全员1现场安全文明施工6电工1现场临时用电3、机械设备配备名称型号数量汽车吊25T2汽车吊50T1挖掘机CAT324D2铲车ZL50

3、1电焊机台4气焊套24、测量仪器设备配备仪器设备名称规格型号单位数量全站仪南方 NTS332R台1水准仪SZ1032自动安台1塔尺把2钢尺50m 30m把2二、施工方案2.1箱梁概况桥梁工程为30+50+30预应力现浇单箱双室变截面箱梁，梁高度为1.8m 3.3mm桥 梁宽为13m采用边跨满堂支架搭设，中跨下部采用钢管桩贝雷梁，上部满堂支架搭设。 2.2预应力碎现浇箱梁的施工方法1、地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基 坑采取抽水排干后，用弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾

4、压密实（压实度 90%）,达到要求后,再填筑 50cm的弃渣或土石混磴，分层填筑，分层碾压，使压实度 达到94%；上。支架地基原地面整平及压实后，采用标准贯入试验，如粘质土 N>7,则6> 190KPa 如砂类土（中、粗砂）N> 15,则（r> 250KPa承载力可满足要求。地基基础换填土石 混渣或隧道洞渣处理，并用压路机压实后检测压实度达到94%则同样满足承载力。如巨粒土以及含有砖头、碎块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚 有疑问时，建议采用平板荷载试验，确定地基承载力。地基基础填筑（换填）并检测完 成后，其上搭设满堂支架。桥下支架地基基础表面设2%

5、的人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设置排水 沟，排水沟采用砂浆摸面，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。2、支架搭设及技术要求（1）、现浇箱梁满堂支架采用 WD碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横 杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10X15cm方木；纵向方木上设5X 7cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大 于0.1m （净间距0.05m）、在跨中其他部位间距不大于 0.12m （净间距0.06m）。模板宜 用厚1.2cm的优质竹胶合板，横板边角用2cm厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形， 影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑

6、，其中横桥向斜撑每2.7m 设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设45道，支架外表面必须满布剪刀撑。每根立杆底部应设置底座或垫板，同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cmx 60cmx 120cm和60cmX90cmx 120cm 90cmX 90cmX 120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各 3.0m范围内的支架采用60cmx 60cmx 120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m8m范围内的 支架采用60cmx90cmx 120cm的布置形式，其

7、余范围内（即跨中部分）的支架采用90cm X90cmX 120cm的布置形式，但纵横隔板梁下 1.5m范围内的支架横桥向间距应加密至 60cm（即采用60cmx 90cmX 120cm支架布置形式）。（ 2）支架搭设技术要求现浇箱梁支架采用碗口式构件搭设满堂支架。搭设时，先在方木基础 上下托（立杆底部可调底座），底座下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木，顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（竹胶板）。支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑 与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇筑和张拉过程中，进行全过程

8、监测 和专人检查。支架搭设后，按箱梁重量120%进行支架预压， 支架压载采用砂袋与水箱并用的方法进行预压。预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。A、碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（ GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T70。的规定。碗扣架用钢管规格为 48X 3.5mm钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合 GB9440 KTH

9、330-08及 GB11352 ZG270-500的规定。下碗扣、 横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700B准中Q235徼钢的要求，板材厚度不得小于6mm。立杆连接外套管壁厚不得小于 3.5-0.025mm,内径不大于50 mm外套管长度不得小于160mm外伸长度不小于110mm立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接孔处应能插入 12mms接销。在碗扣节点上同时安装1 4个横杆，上碗扣均应能锁紧。R构配件外观质

10、量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊药消除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。立杆上应设有接长用套管及连接销孔。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5 扣， 插入立杆内的长度不得小于150mm。附：碗扣节点连接构成图如图2.2.2 1 所示。（ 3）碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设

11、置纵、横扫地杆连接前连接后图2.2.2 -1碗扣节点连接构成图支架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔， 底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座（如图 5.1-2 ）。支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架 四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣 节点的距离宜 0 150mm当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点 应牢固；斜杆水平倾角宜在45o60o之间；每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m,

12、 钢管不能选用已经长期使用发生变形的。对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范的要求。支架架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。必要时采取设置缆风绳等加固措施。（ 4）为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。支架搭设要求按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行，每次上升高度不大于3nl底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度 不少于2跨，厚度不小于50mm勺木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。底层水平框架 的纵向直线度应

13、& L/200;横杆间水平度应0 L/400。模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于20cm。支架的搭设应分阶段进行，第一阶段的摞底高度一般为6 m,搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使支撑架偏扭。保证支架全高的垂直度应小于L/500;最大允许偏差应小于100mm。支架及脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002的有关规

14、定。支架拼装每3 层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查 和验收，及时解决存在的结构缺陷。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3、支架受力检算箱梁断面较大，为1 x 30m变截面预应力混凝土箱梁（单箱双室），箱梁高度1.8 3.3m,箱梁顶宽9nl对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。2.2.3.1 荷载计算2.2.3.1.1 荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施

15、工过程中将涉及到以下荷载形式：qi 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。（取26.44KN/m2）q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2=1.0kPa （偏于安全）。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取 1.5kPa；当计算支架立柱及 替他承载构件时取1.0kPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa,对侧板取4.0kPa。q5新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。q7支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：表

16、2.2.3.1-1满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横杆步距支架自重q7的计算值（kPa）60cmX 60cmX 120cm2.9460cmX 90cmX 120cm2.2190cmX 90cmX 120cm1.842.2.3.1.2 荷载组合表2.2.3.1-2模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算+侧模计算十4、结构检算（1）碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“卜”型 插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗 扣式钢管架稳定承载能力

17、显著高于扣件架（一般都高出 20%；上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管 规格为小48X 3.5mn) oA、I - I截面处跨中15m,25m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90X 90X 120cm的布置结构，如下小横杆模板 斜撑 立杆图 5.1 6。/ -单位：m图 2.2.3.2.1-1 脚手架 90X 90 X 120cm布置图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷 载为N =30kN （参见公路桥涵施工

18、手册中表135碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （N31K+NG2K）+0.85X1.4 2 Nk （组合风荷载时）N=1L支架结构自重标准值产生的轴向力;N32K-构配件自重标准值产生的轴向力2 NU-施工荷载标准值；于是，有：NGiK=0.9X0.9Xqi=0.9X0.9 X26.44=21.416KNNG2K=0.9 X 0.9 X q2=0.9 X 0.9 X 1.0=0.81KN,Nq=0.9 义 0.9 义(q 3+q4+q7)=0.81 义(1.0+2.0+1.84)=3.92KNWJ : N=1.2 ( N31K+NG2K)+0.85 X 1.4 2 NQ

19、k=1.2 义(21.416+0.81 ) +0.85 X 1.4 X 3.92=25.48KN< N = 30KN ,强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/WC fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (NG1+NG2K)+0.85X1.4 2 NQk (组合风荷载时),同前计算所得；f一钢材的抗压强度设计值，f =205N/mr2#考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6 得。A一支架立杆的截面积 A= 489mm取648mme 3.5mm钢管的截面积)。一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表

20、即可求得。i 截面的回转半径，查 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i= 15.8 mm0长细比入=L/i。L一水平步距，L=1.2m。于是，入=L/i =76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得=0.744。Ml计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； 2M=0.85 X 1.4 XWX LaXh/10W=0.7UzX UsX woUz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38Us一风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：Us=1.2w)一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 wo=0.8KN/nf故：W=0.

21、7uzXusXw)=0.7 X 1.38 X1.2 X 0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h一立杆步距 1.2 x La x h2/10=0.143W-截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得:W=5.08X 103mm则，N/ A+MW= 25.48 X 103/ (0.744 X489) +0.143 X 106/ (5.08 X 103) =98.19KN/mrm < f = 205KN/mmi计算结果说明支架是安全稳定的B、H H截面处60X 90 X 120cm 的布置桥墩旁3m- 10m,315m范围内，碗扣式钢管支架体系采用结构，如下图模板 斜

22、撑立杆小横杆图 2.2.3.2.1-2 脚手架 60X90X 120cm、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N =30kN （参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （N31K+NG2K）+0.85X1.4 2 NU （组合风荷载时）Ns1L支架结构自重标准值产生的轴向力；N32L构配件自重标准值产生的轴向力2 NhL施工荷载标准值;于是，有：N31K=0.6X0.9Xq1=0.6X0.9 X26.44=14.278KNNs2产0.6 X 0.9 X q2=0.6 X 0.9 X 1.0=0

23、.54KN2No=0.6X0.9 X (q3+q4+q7)=0.54 X (1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2 ( NG1K+NG2K)+0.85 X 1.4 2 NQk=1.2 X ( 14.278+0.54 ) +0.85 X 1.4 X 2.813=21.129KN< NQ = 30KN ,强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/WC fNH钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (NGik+NU) +0.85X1.4 2 NQk (组合风荷载时),同前计算所得；f一钢材的抗压强度设计值，f

24、 =205N/mr2#考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6 得。A一支架立杆的截面积 A= 489mm取648mrK 3.5mmffi管的截面积) 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得 i =15.8 mm0长细比入=L/i。L一水平步距，L=1.2m。于是，入=L/i =76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得=0.744。Ml计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85 X 1.4 XWX LaXh/10W=0.7UzX UsX W0uz风压高度变化系数，参考建筑结构

25、荷载规范表7.2.1得uz=1.38us一风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w5一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/M故：W=0.7uzXusXw=0.7 X 1.38 X1.2 X 0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h一立杆步距 1.2 x La x h2/10=0.143W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B 得：W=5.08X 103mm则，N/ A+M/W= 21.129 X 103/ (0.744 X489) +0.143 X 106/ (5.08 X 103)=86.226KN/mr

26、2K f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。C、田一出截面处在桥墩旁两侧各3m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X 60X 120cm的布置结构, 如下图：模板斜撑立杆小横杆图 2.2.3.2.1-3 脚手架 60X60X 120cm布置图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N =30kN (参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载)。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31K+NG2K)+0.85X1.4 2 Nk (组合风荷载时)Ns1L支架结构自重标准值产生的轴向力；N32L构配件自重标准值产生的轴向力2

27、 Nl施工荷载标准值；于是，有：Ns1K=0.6 X 0.6 X q1=0.6 乂 0.6 乂 26.44 乂 2=19.037KNN32K=0.6 X 0.6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.36KN-Nq=0.6X0.6 X (q3+q4+q7)=0.36 X (1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2 ( N31k+NG2k) +0.85 X 1.4 2 NQk=1.2 X ( 19.037+0.36 ) +0.85 X 1.4 X 2.138=25.821KN< N = 30KN ,强度满足要求、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

28、有关模板支架立杆的稳定性计算 公式：N/A+M/W占fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (NG1+NG2K)+0.85X1.4 2 NQk (组合风荷载时),同前计算所得；f一钢材的抗压强度设计值，f =205N/mr2#考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6 得。A一支架立杆的截面积 A= 489mm取648mme 3.5mm钢管的截面积) 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B 得 i= 15.8 mm0长细比入=L/i。L一水平步距，L=1.2m。于是，入=L/i =76,参照建筑施工扣件式钢管

29、脚手架安全技术规范查附录 C 得=0.744。MW-计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85 X 1.4 XWX LaXh/10WK=0.7uzX UsX woUz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得Uz=1.38Us一风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：Us=1.2w)一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/nf故：WK=0.7uzXusXw)=0.7 X 1.38 X1.2 X 0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m,故：MW=0.85X 1.4 XWKX Lax h2/10=0.095KN

30、W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表 B 得：W=5.08X 103mm则，N/ A+M/W= 25.821 X 103/ (0.744 X489) +0.095 X 106/ (5.08 X 103)=99.122KN/mrrK f = 205KN/m2n计算结果说明支架是安全稳定的。5、满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3 要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。除二稳定力矩/倾覆力矩=y x N/ 2 Mw110m长度验算支架抗倾覆能力：桥梁宽度13m长30m采用90X90X 120cm跨中支架来验算全桥：支架横向12

31、2排；支架纵向18 排；高度6m；顶托TC60共需要122X9=1098个；立杆需要 122X18X6=14040m;纵向横杆需要 122X6/1.2 X18=10980m横向横杆需要18X6/1.2 X 110=9900m故：钢管总重（14040+10980+9900 X 3.84=134.09t;顶托 TC60总重为：1098X8.31=9.124t ;故 q=134.09X 9.8+9.124 X 9.8=1403.5KN;稳定力矩=y X N=6.75 X 1403.5=9473.63KN.m依据以上对风荷载计算 W=0.7uz X us X w）=0.7 X 1.38 X 1.2 X

32、 0.8=0.927KN/ m 2共受力为：q=0.927X6X 110=611.82KN;倾覆力矩=qx 3=611.82 X 3=1835.46KN.m&二稳定力矩/倾覆力矩=9473.63/1835.46=5.161>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。6、箱梁底模板计算箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中桥墩旁两侧各3m范围（支架立力f横桥向间距60cm布置段）横桥向方木按0.12m问 距布置，其余部分横桥向方木按 0.1m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受 力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如图5.1-1

33、1 ：通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，横桥向方木布置间距分别为0.12m (净距0.07m)时，为底模板荷载最不利位置，则有:竹胶板弹性模量E= 5000MPa方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(1.0 X 0.012 3)/12=1.44 X 10-7*底模及支撑系统简图竹胶板q(kN/m)/LILILILIULIULILILI125X7 cm横桥向方木底模验算简图q(kN/m)12尺寸单位： cm图2.2.3.2.5-1底模支撑系统及验算桥墩顶截面处底模板计算模板厚度计算q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)1=(52.88+1.0+2.5+2)X

34、0.12=7.006 kN/m则：Mnax=827.006 0.1220.0126KN m模板需要的截面模量：W=一M 二一0.0126 3 =2.333 10上m2二 W 0.90.9 6.0 103模板的宽度为1.0m,根据W b得h为:h=6 2.333 10"1= 0.0037m =4mm因此，模板采用1220 X 2440X 12mn®格的竹胶板。模板刚度验算fmax=ql4128EI一一 47.334 0.12128 5 106 1.44 10=1.65 父105m <0.9 X0.12/400m=2.7 X10-4m故，挠度满足要求。7、立杆底座和地基承

35、载力计算II图223.2.7-1支架下地基处理示立杆承受荷载计算间距为90X 90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为:N= ax bx q=ax bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.9 X0. 9X (26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.15kN立杆底托验算立杆底托验算：N&R通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面I-I横截面处问 距90 X 90cm布置的立杆，即：N= ax bx q= ax bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.9 X0. 9X (26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.153kN底托承载力(抗压)设计

36、值，一般取 Rd =40KN;得：26.15KN<40KN ,立杆底托符合要求。按照最不利荷载考虑：根据设计图纸地质情况，根据经验及试验，将地面整平(斜 坡地段做成台阶)并采用重型压路机碾压密实(压实度90%),达到要求后，再填筑50 80cm的建筑弃渣或土石混磴，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上后，地基承载力可达到f k= 190250Kpa (参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：<K：- fkAd式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；A为立杆底座面积 A=15cmt< 15cm=225cm)按照最不利荷载考虑，立杆底拖下碎基础承载力：»

37、 = 23.433 =i04iKpa< f L5800 KPa ,底拖下碎基础承载力满足要求。Ad0.0225cd底托坐落在碎基础上(按照10cm厚计算)，按照力传递面积计算：A=(2X0.1 Xtg45 0+0.15) 2=0.1225m2k=(T 0=220 KPaK调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：N=23.433KN/0.1225m2 =191.3 <K- k=1.0 X220KPa A经过计算，基底整平压实后采用标准 贯入试验检测地基承载力。基础处理时填土石 混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到94%；上，则同理地基承载力满

38、足要求。如巨粒土以及含有砖头、碎块、块石等的粘质土，不适应 做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符 合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。22328 支架变形支架变形量值F的计算：F= f1+f2+f3f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为26.44KN,立杆的截面积按489miW算。于是 f1= 6 X L/E6 =26.44 +489 X103 = 54.07N/mm则 f1 =54.07 X10+ (2.06 X105) = 2.62mmf2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形 f2包

39、括杆件接头的挤压压缩6 1和方木对方木压 缩6 2两部分，分别取经验值为 2mm 3mm即f2 = 6 1 + 6 2= 5mmf3为支架地基沉降量计算：支架地基沉降量按GBJ7-89规范推荐地基最终沉降量公式计算:PoEsi(2-zi jai j)A、基础底面附加应力计算根据前面计算结果，支架基础（C15碎）底面以上最大荷载为：F=62.64+3.9=66.54KN/m2,同理基础底面的附加压力为 R= F=66.54 KN/m2。B、地基土分层根据现场地质情况，将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为3m其中换填砂夹石土层厚约1.5m、压缩模量7.0MPa,残积砂质粘性土层厚1.5m、压缩模量

40、6.2MP3G各分层的压缩量计算根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.6 X 0.6基础进行计算分析。a、换填砂夹石土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 乙=0m及乙=1.5m处，则:A B AB=-6 = 1, -70-= 0,查表得 a0 = 1 .0;0.6B=0£ = Z±= 1.5= 2.5 查表得 a1 = 0.374 ；0.6B0.6于是换填砂夹石土层的压缩量 ASi为：§ ="P(z1al -z0a0) = 0.0626 (1500 0.374 - 0 1.0) = 5.1mm Esi7.0b、残积砂质粘性土

41、层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z1=1.5m及Z1 = 3.0m处，则:A 0.6B - 0.6A _ 0.6Z,1 5=1, = = 2.5,查表得a1 = 0.374 ;B 0.67 c 3 0,一=1,q=30= 5.0,查表得 a2 = 0.206 ;8 0.6于是中液限粘质土层的压缩量为：', s = -P- (z2a2 - z1al) = 0.0626 (3000 0.206 -1500 0.374) = 0.58mmEs26.2D确定压缩层厚度先计算深度 乙=3.0m处向上取0.3m的土层压缩量AS：0.60.6, Z=1,B2 7=4.5,查表得 a1 = 0

42、.226 ; 0.60.60.63 030= 5.0,查表得 a2 = 0.206;0.6则,P。Es2(z2a2 -z/a/)0.06266.2(3000 0.206 - 2700 0.226); 0.08mm于是得:0.085.1 0.58= 0.0141 ：二 0.025故压缩厚度可取为3.0m（从C15碎基础底面算起）E、地基最终沉降量计算压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值Esp 为:ESP7.0 1.5 6.2 1.532=6.6N / mm因4孱0 7,查表取九=0.745,则地基最终总沉降量 S为:nf3= S = s，Si =0.745 (7.6 0.87) = 6.31mm

43、i =1故支架变形量值 F为:F = f1 + f2 + f3=2.62+5+6.31=13.93mm8、支架预压预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。加载顺序:分三级加载，第一、二次分别加载总重的 30%第三次加载总重的40%预压观测：观 测位置设在每跨的L/2, L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观 测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其 杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监 理工程师认可同意。第一次加载后，每 2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过 3mm且沉降

44、量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加 载24h后沉降量± 1mm经监理工程师同意，可进行卸载。人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便 计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的 标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。9、支架拆除（ 1 ）拆架程序应遵循“由上而下，先搭后拆”的原则，即先松顶托，使底梁板、翼缘板底模与梁体分离，再用吊车起吊拆除，然后拆脚手板、剪刀撑、 斜撑， 最后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网-栏杆-底模-脚手板-剪刀撑-小横杆大横杆立杆）。（ 2）不准

45、分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时， 要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、 剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应临时增设斜撑加固。（ 3）拆除后架体的稳定性不被破坏，必要时加设临时支撑防止变形，拆除支架应防止失稳。（ 4）底模方木及竹胶板拆除方木及竹胶板采用人工传递方式传递至梁体两侧，延滑道滑至地面，滑道采用碗扣支架搭设。下滑方木及竹胶板时要有安全员监督，距离施工点十米以内不得有人。四、安全保证措施1、施工前，现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志；警戒区域内严禁非操作人员通行。2、如

46、遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的搭设、拆除。夜间实施搭设、拆除作业，应具备良好的照明设备。3、搭设、拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。4、正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。搭设、拆除挑架等危险部位要挂安全带。5、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行安全纪律及搭设、拆除工艺要求。6、搭设、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除剩留的材料、物件。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、搭设、拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前搭设、拆除的尽量先拆除掉。8、搭设、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9、搭设、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。10、吊装作业人员，起重司机、指挥、司索和其他起重工人，均要持特种作业证上岗。11、吊装前应检查机械索具、夹具、吊环等是否符合要求并进行试吊。12、吊装时