IPC-9701A-表面贴装锡焊件性能测试方法与鉴定要求内容

1、IPC-9701A外表贴装锡焊件性能测试方法与鉴定要求1围此规建立了专用的测试方法，用于评估电子组装件外表贴装焊接件的性能与可靠性。对应于刚性电路结构、挠性电路结构和半刚性电路结构， 外表贴装焊接 件的性能和可靠性被进一步划分为不同等级。此外，还提供了一种相似方法，可以在电子组装件的使用环境与条件下将这些性能测试结果与焊接件可靠性关联 起来。1.1 目的本规的目的：?确保设计、制造和组装的产品满足预定的要求。?允许以通用数据库和技术理论为根底进展可靠性的分析预测。?提供标准化的测试方法和报告程序。1.2 性能分类本规指出外表贴装组装件SMAs的性能是随最终使用的性能要求而变化 的。IPC-60

2、11 :印制板通用性能规中对性能等级进展了说明，这些性能分类并不 是按照要求的可靠性而特定的。在目前的情况下，可靠性要求需要通过用户与供 给商协商制定。1.3 术语解释这里使用的所有术语的解释必须按照IPC-T-50中规定的，否那么要在第 3 局部中进展说明。1.4 说明在本规中，使用“必须这种动词强调形式来说明此要求为强制性规定的。 偏离“必须要求的，如果可以提供足够的数据来验证的话，可以考虑使用。说明非强制性要求时使用“应该和“会。“将那么说明用途作用。为了提醒读者，“必须用黑体字表示。1.5版本修订对IPC-9701做了些改变，包括附录B建立了无铅焊点的热循环要求准 那么。附录B还为目前

3、的IPC-9701提供了有关使用无铅锡焊工艺时的补充要求。2 适用的文件资料下面是适用的文献标准以与这些文件的后续版本和修订局部，都属于本规的容。以下文件标准分为IPC、联合工业标准、ITRI、EIA和其他。2.1 IPCIPC-T-50电子电路互连与封装的名词术语与定义IPC-D-279可靠的外表贴装技术印制板组装件的设计指南IPC-TM-650 试验方法手册手动微切片法镀层附着力248覆金属箔板的剥离强度2421.1外表贴装焊接区的粘结强度垂直拉伸方法弯曲与扭转金属化孔的模拟返工热膨胀系数，应变计法印制线路材料的介质耐电压，多层印制线路板的物理机械震动试验热冲击一刚性印制板镀通孔的热应力冲

4、击刚性印制电路板振动试验IPC-SM-785外表贴装锡焊件加速可靠性试验指南IPC-S-816 SMT工艺指南与检验单IPC-7711/21 维修与返工指南IPC-9252无载印制板电气检测指南与要求IPC-9501电子元器件的PWB组装工艺模拟评估IPC-9502电子元器件的PWB组装锡焊工艺指南IPC-9504非集成电路元器件组装工艺模拟评估预处理非集成电路元器件 2.2联合工业标准J-STD-001电气和电子组装件的焊接技术要求J-STD-002元器件引脚、端子、焊片、接线柱与导线可焊性试验J-STD-003 印制板可焊性试验J-STD-020塑料集成电路外表贴装器件湿度/回流灵敏度分类

5、2.3 国际锡研究机构ITRI Pub#580 锡与锡合金的金相学ITRI Pub #708电子元器件焊点冶金学2.4 其它出版物2.4.1 电子工业机构JESD22-A104-B“温度循环 2000 年 7 月JESD22-B117“ BGA 焊球剪切 2000 年 7 月2.4.2 OEM 工作组SJR-01第2版 “焊点可靠性测试标准 2001年2月3 术语、定义与概念3.1 概述为确保组装到电路板上的外表贴装电子元件焊点的可靠性，要求采用可靠性DfR设计步骤见IP-D-279,在某些情况下通过试验验证使产品适用于特 定产品类型和环境。元器件或组装越复杂，越需要更多的试验来验证可靠性。在

6、使用过程中，外表贴装焊接件可能会受各种加载条件影响，可能会导致过早失效。根本的设想就是将焊点适当地润湿，在焊料、元器件底层金属与印制线 路电路板PWB/PCB之间形成良好的金属粘合。这样就确保不会由于焊点 缺陷而造成早期失效。以下加载情况可能是单独、连续或同时存在，加起来足以引起SMT旱点失效:a热膨胀差b振动运输中c在从焊接操作或从恶劣的使用环境中冷却过程中的热冲击快速的温度 变化引起瞬时翘曲差。d恶劣使用条件或意外误操作造成的机械震动大加速度。安装在电路板上的外表贴装器件的可靠性是焊点完整性与器件/印制板互连的函数。通过焊接互连由PWB施加给封装的热机械加载可能会导致封装其它部 位失效。在

7、插座上进展的元件级测试不能代表说明板上零件加载情况。对于 大批CSP结构和高引脚点BGA封装，大量使用非丝焊芯片模互连会增加在板级 测试中“未预料的部元器件失效的可能性。为了确保外表贴装电路组装件的焊点在指定使用环境下满足可靠性预期值， 通常需要确定某些特定应用的可靠性，即使已经采取了适当的可靠性设计DfR 方法。因为焊点的蠕变和应力松弛特性是随时间而变化的，加速试验中的疲劳损 伤和疲劳寿命通常与操作使用中的不同，但利用加速试验结果，通过使用正确的加速因子可以得到产品可靠性估算值。3.2可靠性概念通过本规，要掌握可靠性定义、失效机理以与统计的失效分布。可靠性定义一个产品外表贴装焊接件在给定条件

8、下并在规定的时间完成规定功能而 不超出容许失效等级的能力。3.3失效机理3.3.1 蠕变根据时间变化的粘塑性变形是施加的应力与温度的函数。应力松弛根据时间变化的粘塑性变形通过将弹性应变转换成塑性应变来减小应力。焊点的蠕变疲劳模型通过基于实验数据的分析模型估算出受周期性蠕变一疲劳影响的焊点的使 用寿命。可以通过Engelmaier-Wild模型见IPC-D-279附录A-3.1丨或其它适合 的被验证过的模型来确定可靠性试验结果估算值、产品可靠性和加速因子。在Engelmaier-Wild焊点疲劳模型中，变量疲劳延性指数用于说明疲劳寿命 与周期粘塑性应变能关联曲线的特征斜率。该指数通过实验得到，是

9、时间和温度 的函数，不同于用于Coffin-Manson等式适用于非蠕变金属中的常量指数。热膨胀差在操作使用或可靠性试验中的温度变化会导致材料间的热膨胀和收缩差。热膨胀或收缩是通过材料的热膨胀系数CTE确定的。热膨胀差分为以下两种：1“整体的热膨胀不匹配：元器件与基板之间的热膨胀不匹配。2“局部的热膨胀不匹配：焊料本身以与与它连接的材料之间的热膨胀不 匹配。3.4试验参数注：所有标有*的定义说明都是摘自JESD22-A104-B。3.4.1 *工作区在恒温箱，在规定条件下进展加载温度控制的区域。温度循环围/振幅在操作使用或温度循环试验期间的最高温度与最低温度差。见图3-1、表31和表4- 1。

10、容许极限温度曲线TSiimaai_TSNomirmi tb mn i!丸茁LD#er BMIlTIrTH时间容许极限温 度循环范围 1TU:： 3CUEO:宝一 SAU17 i最咼温度驻留时间额定最小TswJTpieranc1.Nominal Tb maxcwIbi Timo :J1.T-I额定最大Ts IPC-93W1-3-1图3- 1热循环试验条件的温度曲线图3- 1基于JESD22-A104-B附录A中的图1表3- 1外表贴装电子元器件的产品分类以与最恶劣使用环境仅供参考产品类型常用分类温度C / T最恶劣使用环境存储操作运行Tmin C / TTmax °C / °

11、FA T C / FTd hrs循环周期/年标准使用年限合格的失效危险 约消费装置-40/850/550/3260/14035/63123651-31计算机与辅助设备-40/850/550/3260/14020/362146050.1电信-40/85-40/85-40/-4085/18535/63123657-200.01商用飞机-40/85-40/85-55/-6795/20320/3612365200.00120/3612185工业与汽车-乘员舱-55/150-40/85-55/-6795/203&40/72& 60/10812121006010-150.1&80/

12、1441220军用地面与船用-40/85-40/85-55/-6795/20340/72& 60/108121210026510-200.1太空-40/85-40/853/5.4leo-55/-6795/203100/180187605-300.001geo12365军用飞机-55/125-40/85a-55/-67125/25740/72210010-200.01b60/1082100c80/144265维修&20/361120汽车发动机罩下-55/150-40/125-55/-67125/25760/108& 100/18011100030010-150.1&

13、;140/252240&=另外的条件1 .所有类型的产品可能都会在18C260C 64.4 T500 T 温度围下进展操作。2. Tmin和Tmax分别为操作运行试验最低和最高温度，不限定厶T的最大值。3. A T表示最大温度围，但不包括功率损耗的影响；功率损耗要计算厶T;功率损耗可能会使温度循环加速试验相当不准确。必须注 意温度围厶T不是Tmin和Tmax之差；A T非常小。4驻留时间Td为每半个温度循环周期焊点蠕变时间。7 / 33343 *样品温度：Ts在温度循环期间，通过附着在或嵌入在样品上的热电偶或其它温度测量仪器 测量的样品温度。这种固定热电偶或其它温度测量仪器的方法确保样

14、品总质量达 到温度极限和驻留/保温时间的要求。344 *最高样品温度：Ts(max)样品的最高测量温度。最高额定温度：T(max)特定试验条件下的最高额定温度就是允许的样品最高温度Ts(max)，见表41 03.4.6 *最低样品温度：Ts(mi n)样品的最低测量温度。最低额定温度：T(mi n)特定试验条件下的最低额定温度就是允许的样品最低温度Ts(min),见表41 0平均循环温度Tsj最高额定温度与最低额定温度的平均值，见附录A的公式4o3.4.9 额定 T给定试验条件下的最高额定温度 T(max)与最低额定温度T(min)之差，见表3 1 0驻留/保温时间Td样品温度总时间在每个额定

15、最高温度T(max)和最低温度T(min)规定围见表4-1。驻留时间对于加速试验来说特别重要，因为在加速试验过程中蠕变过 程实际上不完整。驻留便于将不完整的蠕变过程对产品使用温度循环产生的影响 进展校正，产品使用温度循环时间足够长，可以使蠕变过程在每个循环驻留时间 趋于完整。驻留/保温温度高于T(max)循环上限，低于T(min)循环下限的温度，见表4-1。循环时间完成一个完整的温度循环周期所用的时间，见图3- 1o3413 *温度缓变率样品在每个时间单位温度增加或降低的速率。温度缓变率应该在温度曲线的 直线局部测量，通常是在给定试验条件温度的 10%90%的围。注：缓变率可 能会受载荷的影响

16、，应该通过验证。3414最大循环应变变形围在周期性热或机械损伤过程中形成的总应变变形围。最大循环应力围在周期性热或机械变形过程中产生的总应力围。焊点在发生蠕变的温度围， 应力和应变围是彼此独立的与非蠕变型金属相反，它的应力一应变曲线说明了 应力与应变的唯一对应关系，因为每一个温度和应变率都有不同的应力一应变 曲线。模量和产出量是受温度和应变率影响的，连接件结构的复杂性例如易弯曲的引脚对焊点的最大应力产生的影响很大。滞后回线滞后回线可以用图表示出载荷循环过程中焊接件的应力一应变特性。滞后回线区域说明了每个循环周期的粘塑性应变能，也是衡量每个循环周期疲劳损伤的 一个计量单位。滞后回线大小要根据应变

17、围、应力围、循环驻留时间而定，平均 循环温度对其影响很小。设计使用寿命一台设备在规定环境下，完好地完成所有功能所需的操作使用寿命。预计的使用寿命通过加速试验结果产生的模型将疲劳循环数与给定容许的累计失效概率建 立关联预测出的使用寿命。早期失效在环境应力筛选ESS试验、老化试验、初始功能试验或在初期使用过程 中，主要由于不充分的性能或生产工艺而导致的失效。随机稳定状态失效是一段有效的操作使用寿命周期一一外表上失效随机发生或以低速率发生， 与产品复杂性无太大关系。对于焊接件来说，此过程不可测量，因为可能不存在 或失效率很低。3421损耗失效损耗就是损伤累积超时过程，在此过程中，由于疲劳或其它损耗机

18、理导致产 品消耗恶化而引起失效发生稳定上升。这是由于焊接件的蠕变疲劳引起的损耗失 效，为本规的论述主题。3.5统计失效分布的概念统计失效分布失效，特别是由于损耗引起的失效，不是突然同时发生，但是超时分布。威 伯尔统计分布是最适合用于损耗失效的分布；但有时还可以使用Log-Normal分布。对于威伯尔分布，需要2个定义参数：1威伯尔斜率分布围的一个计量 单位；2某些截止值通常 N63.2%一一威伯尔分布的特征寿命，但有 时为N50%一一平均失效寿命。在威伯尔分布坐标图上，利用这两个定义参 数将测量数据绘制成直线，可以简化数据分析。平均失效寿命N 50%一半的样品失效所用的时间。无失效寿命N0首次

19、失效发生前的时间或循环数此参数用在3参数3-P威伯尔统计 分布中。累积失效百分比在试验过程中，样品i的累积失效百分比通过等式 F(i)=i/(n+1)计算，其中i 为样品序号。累积失效概率为了设计需要，规定的可靠性通常是指不超出规定设计寿命的“累积失效概 率。容许的累积失效概率在使用寿命完毕时，允许的最大缺陷/失效百分比。3.6可靠性试验加速可靠性试验在比使用寿命短的时间，加速影响操作使用的损伤机理，从而引起失效的一 种试验。虽然加速试验结果来自较短的循环周期或更恶劣的加载条件，但必须防 止使用外来的损伤机理。可以通过适当的加速因子来估算使用寿命。热循环要将组装件进展周期性的温度变化试验，温度

20、变化率要足够慢以防止热冲击通 常小于或等于20 C 36 T /分钟热循环的最高温度应该为低于印制电路板材料的玻璃软化温度Tg温度的25C 45 T 。必须注意如果循环温度低于-20r -4 T 或高于110C 230 T 或两种情况都存 在接近共晶易熔的锡铅焊料可能会使焊接件遭受不只一种的损伤机理， 这些机理彼此互相加速促进，从而导致早期失效；此外，由于多种损伤机理的混 杂，所以在此环境下推断试验结果前必须对各种损伤机理有所了解。热冲击当组装件遭受温度快速变化在零件/组装件引起瞬时温度梯度、翘曲以与 应力时会发生热冲击。热冲击的温度变化率通常大于20E 36 T /分钟。电源循环对于经常被接

21、通/断开电源的电子器件来说，电源循环试验可能比温度循环 试验更能准确地模拟现场使用条件。3.7其它试验3.7.1 老化试验对成品进展老化试验，定期的在正常的，有可能是恶劣的但还是仿真的操作 环境下进展，不属于加速可靠性试验。3.7.2 环境应力筛选ESS筛选过程利用由环境产生的应力，使组装件中“薄弱的元器件的应力超限 到达失效点，防止这些潜在缺陷在现场使用中出现，引起现场失效。产生这些应力的环境可能或不可能与产品使用环境条件有关。一旦出现失效，元器件就会被检测出来并被维修、替换、报废，或为未来产品重新设计。ESS必须在不损坏“正 常的元器件的情况下进展。ESS不是加速可靠性试验。3.7.3 高

22、速应力试验HAST这种试验是在温度与湿度结合的加速应力中电偏压情况下模拟与失效机理 有关的侵蚀。HASL可以用于元器件和组装件，但对于焊接件来说不属于加速可 靠性试验。机械震动机械震动就是对系统产生快速的机械能量转换，在系统部使应力、速度、加速度或位移发生显著变化。振动交替地与平衡位置相反的方向周期性或随机地运动。应用载荷通常低于材料 的屈服点弹性。工艺鉴定用来验证制造产品的工艺是否满足性能规的一种特殊试验或一组试验。工艺检验对工艺进展定期的评估，确保工艺优化或消除工艺偏离。3.8评估与应用事项表3- 1列出了 9种最常见的产品类型的常用存储和操作环境以与最恶劣的使用环境条件。此表格仅供参考。

23、3.9焊接件工艺说明焊料根据特定的使用条件随温度、时间和应力而变化的特性使其在工艺金属 中具有独特性。例如，共晶易熔的铅锡焊料在高于20°C 68 °F 温度时具有稳定的蠕变和应力松弛，而在低于-20C -4 F 温度时具有与其它金属相似的长时间 承载能力。高于20C 68 F 时，温度越高并/或压力等级越高，焊料的蠕变和压 力松弛越快。设计并确保产品可靠性的第一步就是要对给定的外表贴装焊接技术的可靠性和 失效机理有所了解。为此，需要有通用数据库。虽然可能会发生基于单超限应力 的失效机理，但最常见的可靠性威胁是来自于由疲劳损伤引起的应力松弛。理想的疲劳失效数据库是根据低加速

24、和高加速的结合试验得到的。对于接近共晶易熔的铅锡焊料来说存在这样的数据库，但对于其它合金，目前不存在这种数据库，特别是对于无铅焊料。由于这个原因，试验器件在低加速试验中产生的平均失效次数大约比现场使 用的实际寿命短1020次。高加速试验大约短100500次。试验加速度越大， 试验结果反映出的现场条件性能越少。因此，低加速试验应该更能最大程度地模拟预期的现场条件，但通常由于低加速试验所要求的时间和资源问题，使高加速试验成为必要试验。4 性能测试方法规化的加速可靠性测试方法为首选方法，因为其试验数据可以用于形成可靠 性根底标准。IPC-SM-785为加速可靠性测试方法的设计与实行提供技术根底。 特

25、别推荐将本标准与IPC-SM-785 一起使用，因为本标准介绍了 SMT旱点失效物 理机制，也就是导致焊点疲劳的各种机理。除了用公式说明失效的机理外，本标 准还提供了基于实证研究的技术资料， 从中可以获得加速测试程序。IPC-SM-785 给出了适当的警告与免责条款。由于SMT旱点的疲劳寿命远远超出了电子组件设计与研制通常所需的时间， 因此加速试验就成为鉴定产品使用寿命的一个必要条件。IPC-9701为加速寿命试验的设计提供指导方法。虽然加速寿命试验通常要在用户与供应商之间达成一 致，但本标准的使用按照需要稍作改动将会使寿命试验规化。本标准中的测试 方法和要求可能在技术上没做严格要求，但继续使

26、用与数据积累将会形成可靠的 数据根底。4.1总要求表4-1列出了规定的和推荐参考的试验参数。规定的参数应该严格遵守， 不能有任何偏差。遵照所有规定的条件可以确保试验和结果通过工业验收；偏离某一特定的规定参数可能会被个别用户承受但最终影响供应商的试验结果通过 工业验收。对于多种参数，建议使用推荐参考的以适应更广泛的工业兼容性和验 收。应该遵守推荐参考的参数，除非供应商可以验证他们建议的偏差可以提高特 定封装的板级可靠性。4.2试验器件试验器件的正确设计与组装是确保获得正确有效数据的关键。元器件说明外表贴装元器件就是使用传统的回流技术用焊料合金将元器件焊接到一块 电路板上。球栅阵列BGA，小尺寸封

27、装SOP和芯片级封装CSP都是 一些典型的元器件类型。表4-1温度循环要求，规定条件下的规定的与推荐参考的试验参数试验条件规定条件温度循环TC条件：TC1TC2TC3TC4TC5OC +100C推荐参考-25C+100C-40 C+125C-55 C+125C-55 C+100C测试时间热循环次数NTC要求：NTC-ANTC-BNTC-CNTC-DNTC-E无论哪种条件，首先：50%最好为63.2 %累积失效 推荐参考测试时间 或200次循环500次循环1000 次循环推荐 TC2,TC3和 TC4 3000次循环6000次循环推荐TC1低温驻留时间 温度极限推荐10分钟+0/-10 

28、6; (+0/-5 C) +0/-18 F (+0/-9 °咼温驻留时间 温度极限推荐10分钟+10/-0 ° (+5/-0 C) +18/-0F(+9/-0 F)温度缓变率20° C 36 °/分钟所有产品样品的尺寸个元器件样品个试验样品，个样品做横切测量， 另外 个样品进展再加工印制线路电路板PWB/PCB厚度2.35 mm 0.093 in封装/芯片模条件菊花链结构的芯片模/封装见表4 2试验检测连续检测见表4-4，推荐使用事件检 测器本鉴定要求标准将论述焊点的可靠性以与在其他板级热循环干扰下元器件/印制板之间相互的热机械影响，例如分层、过孔断裂、

29、电介质断裂等等。本标准规定的默认条件是使用菊花链结构的芯片模以确保在板级温度循环 期间焊球可靠性、封装材料以与芯片模级间的互连全部特性化。表4-2列出了免除菊花链结构芯片模要求的类型。表 4-3列出了免除类的特定参数要求。机 械芯片模如果允许应该按照尺寸和芯片模间的互连制造一个实际芯片模但要 求包括菊花链线对或活性硅电路。表4 2菊花链要求免除类型规定条件全部产品特性化默认菊花链结构的芯片模免除类型A菊花链结构的封装基片与机械芯片模推荐见表4 3菊花链结构的芯片模瓷封装基板厚1 mm 0.040 in，平 均模数 240-270 Gpa菊花链结构的封装基片推荐菊花链结构421.1 菊花链结构芯

30、片模/封装试验器件的元器件封装与芯片模应该能代表产品元器件的特性：1 规定试验器件的元器件布局、结构和材料必须能代表典型的产品元器件，包 括芯片模连接粘合与工艺、填充与工艺、丝焊 /倒装芯片等等。2 试验器件的元器件的芯片模是菊花链结构如果适合条件见表4- 2。试验器件必须使用能代表产品元器件特性的封装材料和尺寸，并且使用与产品元器件一样的芯片模互连、印制线结构、过孔结构以与层数等与外部引脚/焊球/焊盘 连接。为了减少试验费用，菊花链结构的芯片模应该与产品元器件的最大尺寸芯 片模相符。对于塑料BGA/CSP勺元器件，在板级温度循环时，芯片模下方的焊球经常最 先失效；因此，菊花链必须覆盖此区域，

31、即使这些焊球只在接地/电源位置。对于瓷材料的元器件，角球最早失效，应该为关键区域。分布在BGA/CSP旱球矩阵 四周的电源/接地焊球不要求菊花链覆盖；但菊花链点式结构必须为所有器件排 列/重要区域提供覆盖等级。这种被单点连续检测的菊花链结构设计是可以的， 但最好的是在每个器件上可以通过多网络进展独立检测，这些网络可以提供最先失效区域的其它信息。例如一个BGA/CSP：每个封装有4 5个网络，可以包含失效隔离，如下：a封装角上的焊接件b外边上的焊接件c芯片模边缘底部或接近底部的焊接件d封装中央的焊接件如果有对于菊花链网络结构，高失效危险区域应该有独立的菊花链网络。表4 3免除试验的要求A:使用机

32、械芯片模而不是 PQ9701菊花链结构,先前通过IP9701验证如果【新】器件不满足下表免除类型A的要求，那么适用于默认的全部产品特性化类型容说明免除类免除类型A封装体尺寸【新】110% PQ 9701【新】120% PQ 9701芯片模不适用于瓷基片厚度大于等于1mm平均模数为240270GPa无凸缘。尺寸【新】110% PQ 9701【新】120% PQ 9701焊球直径如果适用【新】90% PQ 9701【新】80% PQ 9701被润湿的焊盘直径如果适用【新】90% PQ 9701【新】80% PQ 9701焊球间距或引脚间距【新】90% PQ 9701【新】80% PQ 9701焊球

33、基准距或引脚基准距【新】90% PQ 9701【新】80% PQ 9701基片厚度【新】=PQ 9701±20%【新】=PQ 9701±40%增强片/散热片尺寸如果适用【新】=PQ 9701±20%【新】=PQ 9701±40%环氧尸密圭寸剂尺寸【新】=PQ 9701±20%【新】=PQ 9701±40%粘晶尺寸*如果适用【新】=PQ 9701±20%【新】=PQ 9701±40%填充*材料尺寸如果适用【新】=PQ 9701±20%【新】=PQ 9701±40%有机材料重要特性模数、热膨胀 系数

34、、强度极限等【新】=PQ 9701±20%【新】=PQ 9701±20%有机材料供应商基片、粘晶、环 氧树脂模具、密封剂、填充材料等【新】=PQ 9701【新】=PQ 9701铅材料组成成分和铅基金属化【新】=PQ 9701【新】=PQ 9701增强片/散热片材料如果适用【新】=PQ 9701【新】=PQ 9701焊球焊盘类型SMD/NSM等如 果适用【新】=PQ 9701【新】=PQ 9701球栅布局全矩阵与减少粒子数如果适用【新】=PQ 9701【新】=PQ 9701用于【新】器件完整的数字 /分析模型分析方法必须通过验证一将预测值与【PQ9701器件经试验得到的焊点可

35、靠性 数据相比较。有机材料的重要特性数据模数、热膨胀系数、强度极限等必须 通过试验获得。【NeW二新器件【PQ9701 =试验数据符合IPC-9701全部产品特性化要求的器件。4.2.1.2焊球剪切试验如果符合条件，进展焊球剪切试验。最小的剪切力平均为-3工，最少3个封装，每个封装10个焊球。沿着BGA/CSP边缘平行于基片平面进展剪切。剪 切工具的高度应该距芯片外表最小 50阿0.002 in。剪切试验的额定速度最好为规定的推荐的500何/秒【0.020in/秒】剪切后的焊球失效模式应该是大量焊料失效或铜箔园配 剥离，金属间失效为不合格。推荐以更高的速度进展剪切试验， 以便确定剪切速 度对剪

36、切强度与失效机理产生的影响。参见JESD22-B117 BGA焊球剪切试验。4.2.1.3 元器件的文件编制要求元器件文件编制的所有要求：1. 封装外形图或参考JEDEO形图。2. 芯片模部尺寸长X宽X高与方位如果芯片模不是方形的。3. 菊花链连接图/连线网表最好为电子文档 。4. 测量的焊球/引脚共面性底座面方法或最正确安装位置。5. 与被测器件同批产的零部件的焊球剪切或引脚拉伸测试值如果适用以与失 效模式，拉伸试验为可选试验。6. 通过微云纹干预测量法数据测量与被测器件同批产的零件的X、Y的热膨胀系数推荐面阵列封装。其它技术例如TMA也可适用，用于确定有效的热膨胀系 数。7. 焊料润湿焊盘

37、尺寸如果适用。8. 焊球焊盘类型如果适用阻焊层限定SMD：阻焊层在焊盘上的覆盖率； 非阻焊层限定NSM阻焊层与焊盘间的开孔或在焊盘上的过孔。9. 铅精加工/焊盘金属化合物结构，所有层面的厚度和焊料组成成分如果适用。10. 菊花链互联线路图从芯片模到引脚如果适用。11. 芯片模引脚连线表最好是电子文档。4.2.2 印制线路电路板PWB/PCB布线、厚度和焊盘设计影响焊接件的完整性。规定的 PWB厚度 的标准参考值应该是2.35mm0.093 in见表41。推荐使用2个PWB厚度用 于封装系列的首次鉴定，有助于推断实验结果的解析外推法的应用。其它PWB的厚度可以根据用户的使用要求而改变，可厚可薄。

38、除了下面推荐的PWB试验板层结构外，将PWB的层数设计成偶数也很重 要,这样可以形成对称的横截面和对称的信号层。 因为铜和环氧玻璃的热膨胀系 数不同，如果不对称的话，在工艺加工时 PWB会翘曲。建议使用标准的PWB设计方法设计菊花链结构的试验板。在元器件库中确 定封装以与连接端子如果使用，将所有封装使用菊花链连接起来并为试验板 设计实际的原理图。这样，使用生产PWB的标准设计流程就可以设计出试验板。这种设计流程通常包括交互工具和设计检验，确保所有网络连通。按照上述 流程操作大大增加了 PWB试验板初次完美设计的几率。相反，假设有一个在 CAD系统上设计的“简单的试验板，如果对所有零部件的电气连

39、接不进展检 测，那么失效几率将大大增加。422.1试验板的设计要求下面是试验板的设计要求：1. PWB最好为2.35mm0.093 in厚，最少六层铜板；PWB增厚或变薄，那么层 数相应成比例地增加或减少。2. 如果封装体尺寸大于 40mm1.57 in，PWB最好3.15mm0.125 in厚，八层铜 板。3. PWB的试验板最好与PWB产品用一样的材料和布线；但在所有情况下，规 定必须测量玻璃软化温度 Tg和x、y上的CTE。4. 在层中偶数层上的电源层/接地层PWB总层数为偶数必须有 70%的铜覆 盖率。5. 在层中奇数层上的信号PWB总层数为偶数层必须有40%的铜覆盖率。6. 最好只在

40、外层使用菊花链网。7. 印制线最好被隔离以便可以在不损坏板上其它部件的情况下撤除任一部件。其它的参考迹线只在通过自动目视系统例如3D激光测量焊膏高度时使用 应该设计在靠近焊盘的位置。这些迹线是必需的，因为目视系统需要在被焊膏覆 盖的焊盘外表有一个参考。8 .虽然菊花链网络通常不要求PWB试验板有过孔，但规定PWB试验板在焊盘 最少50%的位置上包含有过孔，产生与 PWB产品过孔相似的机械效能。9. 建议进展OSP有机焊膜外表涂层。可选用 HASL热风焊料平整工艺。10. 如果适用，规定使用NSMD非阻焊层限定。11. 与焊球焊接的 PWB的焊盘直径最好是元器件被焊料润湿的焊盘直径的 80%10

41、0%。12. 每个菊花链网络需要多探针式焊盘便于进展失效分析。13 标准外层铜箔厚度最好为35卩m137.8卩in。14.外层印制线最小宽度最好为150卩m590.6卩in。15如果可以，封装体与相邻封装之间、接线端子或板边缘需要最小 5mm0.2 in 间隙，还要有撤除失效封装所需的空间。16. 对于阻焊剂对准，外表贴装焊盘上不允许有重叠现象。NSMD焊盘上不允 许有阻焊剂。17. 对于PWB板翘曲，要求在工业标准IPC-2221、IPC-6012和IPC-A-600 规定的围值。这些标准参见 PWB翘曲“弯曲与扭转。18. 用在镜面双面板上的元器件必须在镜面结构板上进展测试。19. 规定要

42、有丝印或铜蚀刻包括但不限制的图解说明一清楚地标明试验板上 的所有元器件、所有测试点以与用于正确封装的插头 1的位置，这样便于进展组 装、ATC和失效分析。422.2 试验板的菊花链设计组装后元器件上与PWB式验板上的菊花链连接成一个完整的菊花链网。建议 将菊花链迹线链设计在PWB勺顶层，这样可以防止错误判断过孔失效而误认为 菊花链失效。强烈建议在装配前对裸 PWB进展加速试验以确保质量并减小在板 级测试时过孔失效的可能性。规定必须对元器件/PWB菊花链进展连续检测。但建议在每个菊花链网设计 人工多探针式焊盘以便于失效隔离。在每个菊花链网使用多跳线定位能够对其它 的失效位置进展连续检测。4.2.

43、2.3 试验板的文件编制要求下面是试验板所需的文件说明：1. PWB布 局。2. 电介质材料。3. 最好提供部印制线、板面和过孔几何尺寸。4. 外部几何尺寸。5. 镀层抛光。6. x/y上的CTE热膨胀系数测量值，推荐用 TMA或云纹干预法。7. 测量的玻璃软化温度Tg。8. 试验板在恒温箱中的安放位置。423 印制板试验板组装大多数情况是利用大型回流输送带式焊炉和热风再加工工作台将SMT器件组装到电路板上。因此，最好使用这两种回流方法将菊花链结构的元器件组装到 试验板上。再加工是利用再加工设备进展回流操作而不是将元器件重新使用。再加工的元器件应该是原始未加工的，与大型回流组装器件一样。在进展

44、大型回流或再加工操作前对菊花链结构的元器件进展吸湿可能会导 致各种封装接口处的分层。多种研究还说明印制板组装参数的复杂性不但会影响 产出率还会影响焊接件的可靠性。因此，附有焊接件可靠性试验结果的文件资料 非常重要包括下面列出的试验板组装的文件资料。粘附着或机械连接的散热片会影响焊接件的可靠性，需要在专用的测试中进 展评估，不在本标准中说明。4.2.3.1 印制板试验板组装要求必须在组装前对印制板试验板组装定位工艺参数进展优化。优化的工艺 参数包括焊料量、焊膏对准、印刷速度、刮刀压力、漏板离网和热温度曲线等等。如果可以，应该按照“印制板组装生产前的元器件烘烤的存储/烘烤步骤。如果没有确定元器件抗

45、潮级别或烘烤规格，那么默认需要在125C【257 T下烘烤24小时。如果可以，应该按照“再加工处理生产前的印制板烘烤的存储/烘烤步骤。 如果没有确定PWB抗潮级别或烘烤规格，那么默认需要在 105C【221 T 下烘 烤24小时。必须在组装后对所有焊接件进展 X射线检测，确定焊接件的缺陷。焊点缺陷 包括：桥接、开路、焊点丧失、大片空洞、焊球对位不良以与缺少角焊缝。有总 缺陷的器件不应该包括在可靠性评估中。 如果检测出多种总缺陷，建议重复进展 制造过程优化。必须对所有组装件进展电气连通性检测。菊花链结构的起始电阻发生开路、 短路或任何异常都是不合格的。不应该在 ATC中检测起始电阻发生开路、短路

46、/ 异常的样品。423.2试验板组装的文件编制F面列出了试验板组装所需的资料:1. 回流温度特性说明，包括预热温度、缓变率、临界峰值温度焊料、封装外表 以与印制板等、在高于焊料液化温度时的持续时间以与冷却速率。包括回流气 压、热电偶位置以与连接结构形式。2. 焊料组成成分以与焊膏金属比例、粒筛尺寸和助焊剂类型。3. 标定的焊膏量。4. 标定的焊接件基准距。5. 标定的焊球尺寸或角焊缝形状，最好使用对角横截 /X射线分层法。6. 在每个试验板再加工现场完成的再加工次数默认值二 1。4.3 加温测试方法4.3.1 通过等温老化进展预处理最好选择非商业用户，组装后的试验器件在大气中进展加温老化例如在

47、100C 212 T 下24小时(-0/ + 5C ) , :-0/ + 9T 来模拟分析适合的使用周 期并加速焊料晶粒生长、金属间化合物生长与氧化等可能出现的过程。在进展疲 劳测试前，将经过模拟老化后的试验器件在室温下再储存一段时间， 这样可以使 焊接结构更加加固。4.3.2 温度循环注：标有*的段落是从JESD22-A104-B摘抄的。4.3.2.1 * 恒温箱在加载最大载荷时，所使用的恒温箱必须能够提供并控制规定的温度并在工 作区循环记录时间。对样品的直接导热应该最小。必须通过以下一种或两种方法 对到达试样温度要求的每个恒温箱进展性能验证：a使用测量仪器和最大加载进展定期校准，并对固定的

48、测温工具热电偶进展 的每一次温度测量确保运行的可重复性进展连续监测。b将测量器件放置在最恶劣温度位置可能是载荷的四角和中间位置，对每一次的测试进展连续监测。4.3.2.2 * 测试步骤样品必须放置在大致没有阻碍空气流通的地方。如果需要特殊安装，必须有 特定说明。然后必须对试样进展规定循环次数下规定的温度循环测试。在完成试 验规定的全部循环次数时，可能会由于试验箱装载或器件卸载、 人工检验中断以 与电源或设备故障等原因而引起试验中断。 但必须将中断次数减到最少。如果要 将热电偶粘在样品上，那么必须尽量少的使用粘胶剂或胶带， 以确保正确的温度 测量。在连接热电偶或其它温度测量仪器时， 使用的方法应

49、该确保样品总质量达 到温度极限以与驻留/保温时间的要求。在进展焊点疲劳测试时，注意防止试验样品的瞬时温度坡度。热质量大且传 热效率低的试样需要足够低的缓变率来弥补热质量。在温度缓变过程中，试样温 度与恒温箱周围温度差应该在几度围。 对于热质量大的试样，可能需要使用单区 恒温箱来到达规定的缓变率。下面是规定的或推荐的条件：a最好使用有空气的单区恒温箱，垂直放置印制板试验板，最好与气流平行。 b建议对恒温箱不同位置的六块板进展温度测量，2块在恒温箱的中间区域，4块在四周。c表41列出了每个温度极限点的驻留时间、加热和冷却速率缓变率。印制板试验板上热电偶的平均数用于计算缓变率。 应该在低温保存的最大

50、极限 与高温保温的最小极限之间测量缓变率。433 试验检测433.1 温度检测表44列出了温度检测要求。4.3.3.2 菊花链的电气检测表4- 4列出了对菊花链进展电气检测的要求。必须通过事件检测器/数据记 录器进展连续的电气检测，事件检测器为首选参考检测方法。人工读点不适用于 连续检测。焊点断裂几乎都与电气有关一一瞬时开路或高电阻连接。事件检测器的主要 优点就是可以捕获这些间歇的高电阻情况一一通常在增加一个可测电阻前，焊点完全断裂刚发生后出现。事件检测器最严重的缺点就是由于测试仪器、电缆或接线端子微小的电气噪声造成的错误的故障指示。数据记录器探测并记录电阻变 化。规定使用数据记录器进展扫描，

51、间隔时间不到1分钟。除了使用连续检测的 方法外，还需要人工检验以便减少故障误判由于连接电缆、接线端子、PWB式 验板或测试仪器故障引起在热循环间隔进展人工检测对连续检测来说不是一个可选的方法。因为不但人工检测忽略高/低温时的初始失效，而且失效持续时间的准确度也取决于人工 取样频率。此外，这种方法还扰乱试验的进展，当失效发生时不能确切地找到， 非常浪费时间。433.3 失效定义事件检测器定义的失效：第一次的中断，持续最长1微秒，菊花链电阻值增 加到100Q或更大，在距初始失效10%的循环时间通过另外9个或更多事件证 实失效。为了确定失效是由于互联造成的就需要检测大量的中断。 对于非互联性 失效造

52、成的中断例如测试仪器、软件故障，必须进展说明。数据记录器定义的失效：在最多5个连续检测读数/扫描最多20%的额定电 阻值增加。表4 4给出了失效定义。表4 - 4试验检测要求试验参数规定条件温度恒温箱特性恒温箱初次启动时，对恒温箱每块板上的元器件 的温度进展监测并记录。利用试样负载、试验板 结构和固定仪器进展特性验证。温度恒温箱测试过程中连续监测至少2块试验板恒温箱中间和四周 上的2个元器件的温度以与恒温箱的环境温度。电气高温和低温连续瞬时事件监测推荐参考或连续的电阻监测扫描所有菊花链的最长间隔时 间二1分钟。不允许人工检测。失效定义事件检测器：1000Q, 10个事件最多，1微秒 持续时间最

53、长，报告首次被验证为失效的时间。 和/或数据记录器/电压表：20%额定电阻值增加最 多，5个读数/扫描值最多。5.鉴定要求5.1热循环围表4-1给出了热循环要求。任何产品的热循环要求应该通过用户根据产品特定的运行环境确定。推荐参考：热循环条件TC1 0C 32 T卜100C 212 T ,测试时间NTC-E6000次循环，以便使试验结果被更广泛的工业部门承受。表4-1给出了热循环要求。表4-1中给出了 4个测试条件的温度循环围与其允许的温度极限。除了温度 极限外，测试条件TC1、TC3和TC4分别与JEDEC22-104A-A中的测试条件J、 G和B 一样。*注意：选择测试条件时应注意：1给定测试条件下的Tmax可能超出PWB的玻璃软化温度围Tg-25 C 45 T ，会使PWB物理特性发生显著变化并导致在加载条件下的非线性变化；2给定测试条件下的Tmax可能超出某些元器件材料的玻璃软化温度，可 能会导致失效机理在设计应用条件下不能被正常发现；3热膨胀系数差超出测试条件温度围会导致试验板上过孔的过早失效，从 而限制了被检测器件的电子读数性能。测试条件TC3与TC4的其它缺点：1与试