整体式双向板交梁楼盖

1、1 钢筋混凝土平面楼盖的形式钢筋混凝土平面楼盖的形式 整体式单向板交梁楼盖整体式单向板交梁楼盖 整体式双向板交梁楼盖整体式双向板交梁楼盖 双重井式楼盖双重井式楼盖 无梁楼盖无梁楼盖 装配式钢筋混凝土楼盖装配式钢筋混凝土楼盖 钢筋混凝土楼梯、雨蓬、过梁钢筋混凝土楼梯、雨蓬、过梁2一、整体式双向板交梁楼盖概述一、整体式双向板交梁楼盖概述 二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的弹性内力计算方法弹性内力计算方法 三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的塑性内力计算方法塑性内力计算方法四、双向板的截面设计和构造四、双向板的截面设计和构造五、双向板

2、支承梁的设计五、双向板支承梁的设计 3四边支承双向板弹性工作阶段的受力特点四边支承双向板弹性工作阶段的受力特点两个相邻板带的竖两个相邻板带的竖向位移不相等向位移不相等此方向两个相邻板带的此方向两个相邻板带的竖向位移同样不相等竖向位移同样不相等由于相邻板带的竖向位移由于相邻板带的竖向位移不相等不相等扭矩的存在减少了按独立扭矩的存在减少了按独立板带计算的弯矩值板带计算的弯矩值这种竖向剪力构成了扭矩这种竖向剪力构成了扭矩导致相邻板带间存在着竖导致相邻板带间存在着竖向剪力向剪力4四边简支正方形、矩形板双向板的试验四边简支正方形、矩形板双向板的试验结果结果 开裂前弹性工作，板四角有翘起趋势。开裂前弹性工

3、作，板四角有翘起趋势。 裂缝的产生及发展。裂缝的产生及发展。 沿板长方向和沿对角线配相同钢筋时，沿板长方沿板长方向和沿对角线配相同钢筋时，沿板长方向配筋的抗裂度高，两种配筋的破坏荷载基本相同。向配筋的抗裂度高，两种配筋的破坏荷载基本相同。 钢筋的配置，两边疏、中间密，比等数量但均匀钢筋的配置，两边疏、中间密，比等数量但均匀布置的更有效。布置的更有效。 5板、梁截面尺寸的确定板、梁截面尺寸的确定 板：单跨板：单跨 hl/45 多跨连续多跨连续 hl/50 l为短跨跨度。为短跨跨度。 次、主梁截面尺寸选定同单向板交梁楼盖。次、主梁截面尺寸选定同单向板交梁楼盖。 6一、整体式双向板交梁楼盖概述一、整

4、体式双向板交梁楼盖概述 二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的弹性内力计算方法弹性内力计算方法 三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的塑性内力计算方法塑性内力计算方法四、双向板的截面设计和构造四、双向板的截面设计和构造五、双向板支承梁的设计五、双向板支承梁的设计 7 六种不同边界条件矩形板的弯矩六种不同边界条件矩形板的弯矩系数可查表得出，其单位宽度内弯系数可查表得出，其单位宽度内弯矩为：矩为：m= =系数系数( (g+q)l2 表格按表格按=0编制，当编制，当0时时 跨中弯矩跨中弯矩 对钢筋砼，可取对钢筋砼，可取=1/6或或0.2。

5、以薄板为基础，通常采用弯矩系数表法。以薄板为基础，通常采用弯矩系数表法。 单跨双向板的实用计算方法单跨双向板的实用计算方法 122211mmmmmm8多跨连续双向板的实用计算方法多跨连续双向板的实用计算方法 假定：假定：(1)(1)支承梁的抗扭刚度很小，可自由支承梁的抗扭刚度很小，可自由转动；转动； (2)(2)支承梁的抗弯刚度很大，其垂直支承梁的抗弯刚度很大，其垂直位移可忽略不计。位移可忽略不计。 由以上假定可将梁视为双向板的不动铰由以上假定可将梁视为双向板的不动铰支座。支座。9活荷载的最不利布置可简化为活荷载的最不利布置可简化为 求跨中最不利求跨中最不利正弯矩，活载正弯矩，活载棋盘式布置。

6、棋盘式布置。 求支座最不利求支座最不利负弯矩，各区负弯矩，各区格布满活载。格布满活载。活载活载恒载恒载恒载恒载活载活载10活载活载恒载恒载求支座最不利负弯矩求支座最不利负弯矩各区格均布满恒载和活载各区格均布满恒载和活载外支座按实际外支座按实际 内支座按固定内支座按固定按单跨板计算按单跨板计算板的形式板的形式 5 5 5 5 4 6 6 6 6 6 6 4 4 6 611求跨中最不利正弯矩求跨中最不利正弯矩活载棋盘式布置活载棋盘式布置 活载活载恒载恒载恒载恒载0.50.5活载活载0.50.5活载活载+ +恒载恒载 + + 0.50.5活载活载正负反向的正负反向的 0.50.5活载活载12求跨中最

7、不利正弯矩求跨中最不利正弯矩活载棋盘式布置活载棋盘式布置 活载活载恒载恒载恒载恒载0.50.5活载活载0.50.5活载活载+ +恒载恒载 + + 0.50.5活载活载隔跨布正负反向的隔跨布正负反向的 0.50.5活载活载正向的正向的 0.50.5活载活载反向的反向的 0.50.5活载活载这两种荷载这两种荷载布置情况分布置情况分别计算后叠别计算后叠加可得跨中加可得跨中最不利弯矩最不利弯矩13活载活载恒载恒载恒载恒载0.50.5活载活载恒载恒载 + + 0.50.5活载情况的计算活载情况的计算和计算支座弯和计算支座弯矩时相同，取矩时相同，取单块板来计算，单块板来计算，不同的是此时不同的是此时计算的

8、是跨中计算的是跨中弯矩。弯矩。内支座按固定内支座按固定外支座按实际外支座按实际 5 5 5 5 4 6 6 6 6 6 6 6 6 4 414活载活载恒载恒载恒载恒载0.50.5活载活载内支座按简支内支座按简支外支座按实际外支座按实际 隔 跨 布 正隔 跨 布 正负 反 向 的负 反 向 的 0.50.5活载情活载情况的计算况的计算 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 115一、整体式双向板交梁楼盖概述一、整体式双向板交梁楼盖概述 二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的弹性内力计算方法弹性内力计算方法 三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的三、整体

9、式双向板交梁楼盖中双向板的塑性内力计算方法塑性内力计算方法四、双向板的截面设计和构造四、双向板的截面设计和构造五、双向板支承梁的设计五、双向板支承梁的设计 16 沿塑性铰线单位长度上的弯矩为常数，等于相应板沿塑性铰线单位长度上的弯矩为常数，等于相应板配筋的极限弯矩；配筋的极限弯矩； 形成破坏机构之前，整块板仅考虑塑性铰线上的弯形成破坏机构之前，整块板仅考虑塑性铰线上的弯曲转动变形。曲转动变形。目前最常用方法之一是塑性铰线法目前最常用方法之一是塑性铰线法 。 塑性铰线法的基本假定塑性铰线法的基本假定 17破坏机构的确定原则破坏机构的确定原则 破坏机构的确定，就是确定塑性铰线的位置。其确破坏机构的

10、确定，就是确定塑性铰线的位置。其确定原则为：定原则为： 对称结构具有对称的塑性铰线分布（图对称结构具有对称的塑性铰线分布（图a）；）； 正弯矩部位出现正塑性铰线，负塑性铰线则出现在正弯矩部位出现正塑性铰线，负塑性铰线则出现在负弯矩区域（图负弯矩区域（图b）；）； 塑性铰线应满足转动的要求。即塑性铰线必须通过塑性铰线应满足转动的要求。即塑性铰线必须通过相邻板块转动轴的交点；相邻板块转动轴的交点； 塑性铰线的数量应使整块板成为几何可变体。塑性铰线的数量应使整块板成为几何可变体。18基基 本本 原原 理理 根据虚功原理，外力所作的功应等于内力所作的功根据虚功原理，外力所作的功应等于内力所作的功 内功

11、等于各条塑性铰线上弯矩向量与转角向量相乘内功等于各条塑性铰线上弯矩向量与转角向量相乘的总和的总和 外功等于微元上的外力大小与该处竖向位移的积分外功等于微元上的外力大小与该处竖向位移的积分 对于均布荷载，对于均布荷载，p可提到积分号外，可提到积分号外， 为板为板发生位移后倒角锥体体积（发生位移后倒角锥体体积（V） 虚功方程为虚功方程为mlUspwWdpVW sw dpVml19近似取斜向塑性铰线近似取斜向塑性铰线与板边的夹角为与板边的夹角为四边固支矩形板的极限承载力四边固支矩形板的极限承载力设设e，f 发生单位发生单位竖向位移竖向位移m,1m, ,1m,2m, ,2m45单位长正塑性铰线单位长正

12、塑性铰线的受弯承载力的受弯承载力单位长负塑性铰线单位长负塑性铰线的受弯承载力的受弯承载力可计算各条塑性铰可计算各条塑性铰线的转角分量及铰线的转角分量及铰线在线在x x，y y方向的投方向的投影长度。影长度。20铰线铰线1（共（共4条）条）11012/xyl1101/2xylll单位位移单位位移转角转角012/l投影长度投影长度01/2l铰线铰线2（共（共1条）条）2014/xl20yl20y20201xlll转角转角014/l投影长度投影长度0201ll21铰线铰线2 20, 0,/42010222012yxyxlllll34012/xxl2/,/201110111llllyxyx铰线铰线1（

13、共（共4条）条）铰线铰线3、4单位位移单位位移转角转角012/l3402xxlll340yy340yyll铰线铰线5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll内功内功U 22铰线铰线2 20, 0,/42010222012yxyxlllll34012/xxl2/,/201110111llllyxyx铰线铰线1（共（共4条）条）铰线铰线3、43402xxlll340yy340yyll铰线铰线5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll内功内功U 1 112 114()xxyymlm l长跨方向长跨方向长跨方向长跨方向23铰线铰线2 20, 0,

14、/42010222012yxyxlllll34012/xxl铰线铰线3、43402xxlll340yy340yyll铰线铰线5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml2434012/xxl铰线铰线3、43402xxlll340yy340yyll铰线铰线5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml25铰线铰线5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyyll

15、lll内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l26内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l将前面计算所得的各变量代入上式将前面计算所得的各变量代入上式27内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l铰线铰线111012/xyl1101/2xylll0101120101224()22llmml

16、l124()mm28内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l铰线铰线210201014()m lll124()mm2014/xl20201xlll29内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l铰线铰线3、410201014()m lll124()mm34012/xxl3402xxlll1 02012,m ll2 02012,mll302 02012,mll2 01012,m ll内功内功U

17、1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l铰线铰线5、610201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll56012/yyl5601yylll312 02012,mll2 01012,m ll内功内功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l10201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll322 02012,mll2 01012,m

18、 ll内功内功U 10201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll021110144()lmmml332 02012,mll2 01012,m ll内功内功U 10201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll021110144()lmmml24m34内功内功U 2 02012,mll2 01012,m ll1 02012,m ll1 02012,mll021110144()lmmml24m35内功内功U 2 02012,mll2 01012,m ll1 02012,m ll1 02012,mll02111014

19、4()lmmml24m021012014()l ml ml021021012,()l ml ml012012012,()l ml ml36内功内功U 021012014()l ml ml021021012,()l ml ml012012012,()l ml ml021012021021012012011,4()2()2()l ml ml ml ml ml ml1uM2,uM2uM1,uM1,uM2,uM37内功内功U 021012021021012012011,4()2()2()l ml ml ml ml ml ml1uM2,uM2uM1,uM1,uM2,uM121122012,22uuuuu

20、uMMMMMMl38)3(623122201020101010201lllpllllpWuu外功外功39)3(623122201020101010201lllpllllpWuu外功外功内功内功121122012,22uuuuuuUMMMMMMl由虚功方程，内功等于外功由虚功方程，内功等于外功UW得连续双向板按塑性铰线法计算的基本公式得连续双向板按塑性铰线法计算的基本公式2011211220201,22(3)12uuuuuuup lMMMMMMll40设设 计计 公公 式式 用均布荷载设计值用均布荷载设计值p代替极限均布荷载代替极限均布荷载pu 用相应的弯矩设计值代替各截面总的受弯承载力用相应的

21、弯矩设计值代替各截面总的受弯承载力 一个方程无法同时确定一个方程无法同时确定6个变量，需补充附加条件个变量，需补充附加条件令令22221111120102, , ,mmmmmmmmmmlln)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu正截面受弯承载力总值可用正截面受弯承载力总值可用 来表示：来表示：1,mn41设设 计计 公公 式式22221111120102, , ,mmmmmmmmmmlln)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu正截面受弯承载力总值可用正截面受弯承载力总值可用 来表示：来表示：1,mn01

22、1012220110122011021110110211, , ,lmlmMMlmlmMlmnlmMMlnmlmMuuuuuuuuuuuuuu可得可得nnnlpmuu)3/1(8201142 设计双向板时，令荷载设计值设计双向板时，令荷载设计值p=pu； 长短跨比长短跨比n为已知；只需选定为已知；只需选定 和和 值，即可按下式求值，即可按下式求得得m1u； 再由选定的再由选定的 和和 值，求出其余的值，求出其余的正截面受弯承载力正截面受弯承载力m2u，m1u，m2u； 考虑到应尽量使按塑性铰线法求出的两个方向跨中正考虑到应尽量使按塑性铰线法求出的两个方向跨中正弯矩的比值与弹性法求出的比值相接近

23、，以使在使用弯矩的比值与弹性法求出的比值相接近，以使在使用阶段两个方向的截面应力较接近，宜取阶段两个方向的截面应力较接近，宜取 =1/n2； 同时考虑到节省钢材及配筋方便，根据经验，宜取同时考虑到节省钢材及配筋方便，根据经验，宜取 =1.52.5，通常取，通常取 =2。设计公式的应用设计公式的应用nnnlpmuu)3/1(8201143 为了合理利用钢筋，参考弹性法的结果，通常将两个为了合理利用钢筋，参考弹性法的结果，通常将两个方向的正弯矩钢筋在距支座方向的正弯矩钢筋在距支座 处弯起处弯起50%，弯起钢筋，弯起钢筋可承担部分支座负弯矩。可承担部分支座负弯矩。跨中钢筋在支座附近弯起时的设计公式跨

24、中钢筋在支座附近弯起时的设计公式201l 距支座距支座 以内的正塑性铰线上单位板宽的极限弯矩以内的正塑性铰线上单位板宽的极限弯矩值分别为值分别为 和和 ；此时两个方向的跨中正弯矩为；此时两个方向的跨中正弯矩为 支座上负钢筋仍各自沿全长布置，即各负塑性铰线上的支座上负钢筋仍各自沿全长布置，即各负塑性铰线上的总负弯矩值没有变化总负弯矩值没有变化4/201l4/1m4/2m011012012201101101021143222)41(22)2(lmlmlmMlnmlmllmMuuuuuuuu0110122201102111, , ,lmlmMMlmnlmMMuuuuuuuu44 将上述两方向的跨中正

25、弯矩钢筋在距支座将上述两方向的跨中正弯矩钢筋在距支座 处处弯起弯起50%的跨中正弯矩和支座弯矩值的表达式代入的跨中正弯矩和支座弯矩值的表达式代入连续双向板按塑性铰线法计算的基本公式，可得连续双向板按塑性铰线法计算的基本公式，可得)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu4/3)4/1()3/1(82011nnnlpmuu 上式为四边连续双向板在距支座上式为四边连续双向板在距支座 处将跨中钢筋处将跨中钢筋弯起弯起50%时短跨方向每米正截面承载力设计值时短跨方向每米正截面承载力设计值 的的计算公式。计算公式。4/201l4/201lum145 只需将不同情

26、况下的。支座弯矩和跨中弯矩代入下只需将不同情况下的。支座弯矩和跨中弯矩代入下式，即可得相应的设计公式。式，即可得相应的设计公式。具有简支边的连续双向板的设计公式具有简支边的连续双向板的设计公式（1 1）三边连续、一长边简支）三边连续、一长边简支 此时简支边的支座弯矩为零，其余支座弯矩和长边此时简支边的支座弯矩为零，其余支座弯矩和长边跨中弯矩不变，而短跨因简支边不需要弯起部分跨中跨中弯矩不变，而短跨因简支边不需要弯起部分跨中钢筋，跨中弯矩为钢筋，跨中弯矩为)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu0110111)81()41(21lmnlmnnMuuu4

27、6（2 2）三边连续、一短边简支）三边连续、一短边简支 此时简支边的支座弯矩为零，其余支座弯矩和短边此时简支边的支座弯矩为零，其余支座弯矩和短边跨中弯矩不变，而长跨跨中弯矩为跨中弯矩不变，而长跨跨中弯矩为0110112874321lmlmMuuu（3 3）两相邻边连续、另两相邻边简支）两相邻边连续、另两相邻边简支 此时的两个方向的跨中弯矩分别取此时的两个方向的跨中弯矩分别取（1）、（）、（2）两两种情况的弯矩值。种情况的弯矩值。0110111)81()41(21lmnlmnnMuuu0110112874321lmlmMuuu47双向板的幂式破坏机构双向板的幂式破坏机构（1 1）双向板向下的幂式

28、破坏机构双向板向下的幂式破坏机构 当部分跨中钢筋弯起后，弯起处正弯矩的承载力下当部分跨中钢筋弯起后，弯起处正弯矩的承载力下降，有可能在该处先于跨度中央出现塑性铰线，形成降，有可能在该处先于跨度中央出现塑性铰线，形成图示的图示的向下的幂式破坏机构。应按向下的幂式破坏机构。应按图示图示破坏机构进行破坏机构进行验算。验算。48（2 2）双向板向上的幂式破坏机构双向板向上的幂式破坏机构 如双向板承受的活荷载相对较大，当棋盘形布置活荷如双向板承受的活荷载相对较大，当棋盘形布置活荷载时，无活荷载的区格板也有可能发生载时，无活荷载的区格板也有可能发生图示的图示的向上的幂向上的幂式破坏机构。图中斜向虚线代表负

29、式破坏机构。图中斜向虚线代表负塑性铰线，而矩形框塑性铰线，而矩形框线仅为破裂线，非线仅为破裂线，非负负塑性铰线。由于此处无塑性铰线。由于此处无负负钢筋承受钢筋承受弯矩。弯矩。 这种这种破坏机构破坏机构通常发生在通常发生在支座支座负负钢筋伸出长度钢筋伸出长度不足的情况。当不足的情况。当支座支座负负钢筋伸出钢筋伸出长度长度 时，时，一般可避免这种一般可避免这种破坏。破坏。4/01l49三三 K K 系系 数数 法法 yyyyyyyyyyxxxxxxxxxxxyxyyxxyMMmmMMmmMMmmMMmmMMmmllmm, , , , , , ,)3(12, , ,220102201221121ll

30、lpMMMMMMuuuuuuu)3(12, , ,222xyxuyxyxyxlllpMMMMMM22221111120102, , ,mmmmmmmmmmlln50zfAMzfAMzfAMysxxysyyysxx,上述弯矩用下式表示上述弯矩用下式表示)3(12, , ,222xyxuyxyxyxlllpMMMMMMxxxxxxyxyyxxyMMmmMMmmllmm,yyyyyyyyyyxxxxxMMmmMMmmMMmm, , , , , , ,Z Z：板的内力臂长度，近似取：板的内力臂长度，近似取09 . 0 hz zfAMzfAMzfAMysyyysxxysyy, , , , , 假定以上系

31、数假定以上系数 ，将支座和跨中弯矩转，将支座和跨中弯矩转换为相应于的配筋换为相应于的配筋Asx，并代入极限平衡方程，可求出，并代入极限平衡方程，可求出配筋。配筋。 yyxx ,51 将计算的过程和配筋编成表格，采用表格系数设将计算的过程和配筋编成表格，采用表格系数设计的方法称为三计的方法称为三K系数法。系数法。 三三K系数法的计算步骤系数法的计算步骤 根据主次梁的布置，划分楼板成若干板单元；根据主次梁的布置，划分楼板成若干板单元； 求出作用于板块上的总荷载求出作用于板块上的总荷载 ； 求出每一板块单元的长短边之比求出每一板块单元的长短边之比 ； 求短跨方向布置的钢筋求短跨方向布置的钢筋 的的

32、，可取，可取 画出每一板块单元的单独计算简图，判断其边界条画出每一板块单元的单独计算简图，判断其边界条件（共有件（共有9种）；种）； 查三查三K系数表，求对应边界中的系数表，求对应边界中的 ；21kN/mqgqqGxglln sxAxh0mm200 hhKKKFii,52三三K K系数法的计算步骤（续）系数法的计算步骤（续） 并从中间区格开始计算，由并从中间区格开始计算，由 及支承情况，查及支承情况，查表得表得 。短跨。短跨 跨中钢筋跨中钢筋 长跨长跨 跨中、沿跨中、沿 边上支座、沿边上支座、沿 边上支座每米钢筋边上支座每米钢筋面积面积 为为 ； 当某支座的钢筋面积为已知，该边支座按简支考虑，

33、当某支座的钢筋面积为已知，该边支座按简支考虑，查出相应的查出相应的 ； 按下式求短跨按下式求短跨 中钢筋面积中钢筋面积 xllniK,xlm/mm:,203sxxixsxAhKqlA ylylxlsysxsyAAA ,sysysxsxsxsyAAAAAA,xlKKAAnhKqlAFisysxxixsx02KKKFii,53一、整体式双向板交梁楼盖概述一、整体式双向板交梁楼盖概述 二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的二、整体式双向板交梁楼盖中双向板的弹性内力计算方法弹性内力计算方法 三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的三、整体式双向板交梁楼盖中双向板的塑性内力计算方法塑性内力计算方法四、双向板的截面

34、设计和构造四、双向板的截面设计和构造五、双向板支承梁的设计五、双向板支承梁的设计 54 由于整块板存在着穹顶与薄膜作用，分析内力由于整块板存在着穹顶与薄膜作用，分析内力小于板实际的承受能力。小于板实际的承受能力。 即周边梁对板产生水平推力，减少板的跨中即周边梁对板产生水平推力，减少板的跨中弯矩，提高承载力对周边与梁整体连接的板，采弯矩，提高承载力对周边与梁整体连接的板，采用以下折减系数以考虑此有利影响。用以下折减系数以考虑此有利影响。 双向板计算跨中钢筋时所取的有效高度双向板计算跨中钢筋时所取的有效高度短向钢筋短向钢筋 ，长向钢筋，长向钢筋截面设计的特点截面设计的特点mm200 hhxmm300 hhy55折减系数的取法折减系数的取法 连续板中间区格连续板中间区格的跨中和中间支座，取的跨中和中间支座，取0.8； 边区格边区格的跨中和自楼板边缘算起的第二支座截面的跨中和自楼板边缘算起的第二支座截面 当当 时，