许昌市某高校四层综合实验楼设计计算书

1、许昌学院本科生（设计）1设计资料1.1设计题目许昌市某高校四层综合实验楼设计1.2设计数据m21、面积：3456层数：4 层结构形式：钢筋混凝土框架结构2、 气象资料主导风向：东北风基本风压： w =0.35 KN m2 ；02基本雪压： S0 =0.25 KN m ；3、 抗震要求基本烈度为 7 度4、 地质状况地势平坦，场地分类为类场地，分组为第一组。1.3结构设计一般原则1、框架体系多层房屋结构平面布置简单、规则、对称，尽量减少偏心。不能满足要求时，宁可划分成规整的小单元也不宜采用一大块的复杂平面。2、框架房屋的长度不宜超过 60m，超过时可以考虑设置“后浇带”减少复杂平面。3、在实际工

2、程中，纯框架结构在工业宜与剪力墙组成框架-剪力墙结构。中宜 4-6 层，民用6-8 层，超过八层时，4、框架梁不宜设置位于跨度梁。的单根次梁，更不宜设置在平面上错位不大的单根次5、梁柱的截面宜划一，以便预制或采用通用模板。6、框架柱的上下层的截面高度不同时，边柱宜向内扩展中柱宜向两边扩展；上下层截面宽度不同时，端柱（第一榀及最后一榀）宜向内扩展，中段柱（包括边柱和中柱）2许昌学院本科生（设计）宜向两侧扩展。7、框架结构的轴线当层数不多时，一般可以与柱中心线重合，当层数较多并且在底层加大柱截面时，宜与标准柱中心线重合。8、现浇楼盖的框架梁计算惯性矩，对于第一榀和最后一榀及变形缝两侧的框架取 I=

3、2Ir。其中 Ir 为矩形部分的惯性矩。装配整体式框架梁可取小于或等于此值。装配整体式框架梁可取小于或等于此值，装配式框架梁取 I=Ir。9、框架柱的计算长度按以下规定采用：现浇楼盖：底层柱其他各层装配式楼盖：底层柱其他各层柱L0=1.0Hl L0=1.25Hi L0=1.25HlL0=1.0Hi式中：Hl自基础顶面至一层楼盖顶面的距离；Hi上下两层楼盖之间的距离。1.4结构设计内容1、结构方案设计：在方案基础上确定合理的结构方案，包括柱网布置，缝的划分，结构平面布置，综合考虑柱布置及位置关系，初步估算梁、板、柱等构件，并依据地质情况及上部结构形式确定基础方案及埋置深度，完成结构布置草图。2结

4、构计算：A、在主体部分选取一榀具有代表性的框架进行计算。i确定框架计算简图，并计算荷载，注意传力正确，防止少算漏算。ii分别进行垂直和水平荷载下的内力计算。 iii荷载组合和内力组合。iv截面设计和配筋计算。v基础设计与计算。B、标准层楼面和屋面配筋计算。C、构件设计计算：楼梯、雨棚、连系梁等。3、结构施工图设计：在完成计算基础上，编写结构施工说明，并严格按照制图标准绘制结构施工图，要求达到结构设计施工图的深度。4、编制结构设计说明书：结构按照统一格式进行编制、装订设计说明书。要求书写工整、规范、清晰，内容齐全，并附有必要的简图。主要内容如下：1）概况、用途及设计依据；设计意图、方案的简要说明

5、；3许昌学院本科生（设计）2） 有关结构设计的依据、资料等；3） 结构方案选择的对比分析（包括主体结构、楼板结构、基础类型）；4） 结构计算书（根据模板进行编写）；5） 外文科技文献翻译；6） 参考文献。4许昌学院本科生（设计）2设计概述2.1做法（1）屋面做法防水层： 找平层： 找坡层：结构层：三毡四油防水25mm 厚 1:3 水泥砂浆白灰炉渣，最薄处 30mm 厚120mm 钢筋混凝土现浇板20mm 板底抹灰（2）楼面做法水磨石地面（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底，素水泥打底）120 mm 厚钢筋混凝土楼板20 mm 厚 1:3 水泥砂浆打底15 mm 厚板底抹灰地面做法水磨石地面

6、（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底，素水泥打底） 素水泥浆结合层60 mm 厚 C10 混凝土素土夯实内墙做法150 mm 厚加气混凝土砌块15mm 厚水泥砂浆2 mm 厚石灰细砂面外墙做法370 厚加气混凝土砌块10 mm 厚水泥砂浆5 mm 厚水泥砂浆抹面选用材料混凝土：梁、板、柱子用 C30钢筋：梁、柱、箍筋和板用 HPB 335 级钢筋，纵筋用 HRB 400 级钢筋，箍筋用 HRB400级（3）（4）（5）（6）5许昌学院本科生（设计）2.2结构选型本实验楼采用钢筋混凝土现浇框架结构，层高 3.2 m .基础采用基础，初步估计承台顶标高-1.05 m ，室外地坪标高为-0.45

7、 m ，故底层柱长度为 4.7 m 。计算时将第 5 榀横向框架作为计算框架。1、梁截面估算梁截面高度一般取梁跨度的 1/121/8 进行计算，梁宽取梁高的 1/31/2。本方案边横梁的高度取 700mm，截面宽度取 300mm，可得梁的截面初步定为b×h=300mm×700mm。各种梁截面见表 1.1：表 1.1 梁截面表（mm）2、柱估算柱截面高度可取 h=（1/15-1/20）H，H 为层高；柱截面宽度可取 b=（1-2/3）h。故选定柱截面3、楼板厚度为 500mm×500mm。楼板为现浇双向板，根据经验取板厚为 130mm。4、刚度计算= E= 30.0

8、 kN/mm2梁、柱混凝土弹性模量：C30， Ebc梁截面惯性矩取 I = 2I0 ，I0 为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩。刚度计算如下：3边跨梁： I =2´ bh =2´ 0.3´ 0.73/12=0.01715 (m4 )b12EIb =3.0´ 10 ´ 0.01715=514500（KNm ）102= EIbli=514500/6.2=82984（KNm2）b3´ bh12I中跨梁：b =2=0.01715EIb =3.0 ´ 10 ´ 0.01715=514500（KNm ）1026混凝土等级横向框

9、架梁（b×h ）纵向框架梁（b×h ）次梁（b×h ）C30300×700300×700250×500许昌学院本科生（设计）= EIbli=514500/2.6=197884.61（KNm2）bbh3柱： Ic =0.5´ 0.5 /12=0.0052083(m )3412EIc =3.0´ 10 ´ 0.0052083=156249（KNm ）102底层： i = EIc =156247/4.7=33244.468（KNm2）cl其余层： i = EIc =156249/3.2=48827.812（KN

10、m2）cl22修正后：底层 ic=33244.468（KNm ），其余层 ic=48827.812（KNm ）（1）结构计算简图见图 2.1 所示：图 2.1 结构计算简图7许昌学院本科生（设计）（2）结构平面布置图见图 2.2 所示：图 2.2 结构平面布置图8许昌学院本科生（设计）3荷载计算3.1恒载计算（1） 屋面恒载三毡四油防水保温层珍珠岩30 mm 厚水泥砂浆找平12 mm 厚钢筋混凝土板15 mm 厚板底抹灰0.35 KN/m20.8 KN/m2 0.03 ´ 20=0.6KN/m2 0.12 ´ 30=0.36 KN/m2 0.02 ´ 20=0.4

11、 KN/m25.75 KN/m2合计（2） 楼面恒载m20.65 KN面层（10 mm 厚水磨石面层，20 mm 厚水泥砂浆打底）m2120 mm 厚钢筋混凝土板3.0 KN20 mm 厚板底抹灰0.4KN/m2合计4.05 KN/m23.2 楼面荷载分配为等效均布荷载短向分配系数： 58 aqéö3 ùö2æa2bæa长向分配系数： 1- 2÷ + ç 2b ÷êú aqçèøèøêëa) 横向框架梁上线荷载

12、50;û1 边跨0.3 ´ 0.7 ´ 30+（0.7 ´ 2+0.3） ´ 0.01 ´ 17=6.589KN/m4 层：梁重及抹灰重：屋面板传给梁:7.6 ´ 1-2 ´（2.4/6.2）2+（2.4/6.2）3 ´ 2.4 ´ 2=27.65KN/m9许昌学院本科生（设计）合计34.239KN/m1-3 层：梁重及抹灰重6.589KN/m5.6 ´ 0.73 ´ 2.4 ´ 2=19.6224KN/m楼面板传给梁墙重（240 mm 厚加气混凝土，15 mm 厚

13、双面抹灰）(6.5×0.24+17×0.015×2) ×(4.8-0.75)=8.38KN/m合计27.008KN/m2 中跨4 层：梁重及抹灰重：0.3×0.7×30+（0.7×2+0.3）×0.01×17=6.589KN/m屋面板传给梁：7.6×1-2×（1.3/4.8）2+（1.3/4.8）3×1.3×2=17.25KN/m合计：23.843KN/m1-3 层：梁重及抹灰重：6.859KN/m屋面板传给梁：5.6×0.85328×1.3&#

14、215;2=12.414KN/m合计b) 横向框架柱上的集中荷载19.013KN/m1 A、D 轴上梁的线荷载4 层：梁及抹灰重：屋面板传给梁：0.25×0.5×30+（0.5×2+0.25）×0.01×17=3.96KN/m7.6×0.73×2.4=13.2KN/m合计17.28KN/m1-3 层：梁及抹灰重3.96KN/m楼面传给梁墙重推拉窗5.6×0.73×2.4=9.811KN/m2.4×4.8×(3.2-0.5)-(3.2×1.8)/4.8=3.6KN/m0.4&#

15、215;3.2×1.8/4.8=0.48KN/m10许昌学院本科生（设计）合计17.85KN/m2 B、C 梁的线荷载4 层：梁及抹灰重屋面传给梁3.96KN/m7.6×0.73×2.4+7.6×0.85×1.3=21.71KN/m合计25.67KN/m1-3 层：梁及抹灰重3.96KN/m楼面传给梁墙重门5.6×0.73×2.4+5.6×0.85×1.3=15.999KN/m2.4×4.8×(3.2-0.5)-(1×2)/4.8=5.48KN/m0.4×2

16、5;1/4.8=0.17KN/m合计21.65KN/m3 边柱上集中荷载4 层：连梁传来集中荷载600mm 平檐口重17.28×4.8×2/2=82.944KN0.6×0.12×4.8×30×1.1=11.41KN合计偏心距94.354KN94.354×0.1=9.44KNm1-3 层：连梁传来集中荷载柱及其粉刷自重17.85×4.8×2/2=85.536KN0.5×0.5×3.2×30×1.15=27.6KN合计偏心距113.136KN113.136×0

17、.1=11.31KNm4 中柱上的集中荷载4 层：连梁传来集中荷载柱及其粉刷自重25.67×4.8×2/2=123.216KN0.5×0.5×3.2×30×1.15=27.6KN合计偏心距150.816KN150.816×0.1=15.08KNm11许昌学院本科生（设计）1-3 层：连梁传来集中荷载21.65×4.8×2/2=110.848KN柱及其粉刷自重27.6KN合计偏心距138.45KN138.45×0.1=13.85KNm3.3活荷载计算（1）屋面荷载0.25KN/m21.5KN/m2

18、雪荷载上人屋面1.5KN/m2取大（2）楼面荷载2.0KN/m22.5KN/m2一般用房走廊、门厅、楼梯横向框架梁上线荷载（3）1 边跨4 层1.5×0.73×2.4×2=5.256KN/m1-3 层2.0×0.73×2.4×2=7.00KN/m2 中跨4 层1.5×0.85×1.3×2=3.315KN/m1 3 层（4） 横向框架柱上线荷载2.5×0.85×1.3×2=5.525KN/m1 A、D 梁的线荷载4 层1-3 层0.73×2.4×1.5=2.

19、628KN/m0.73×2.4×2=3.504KN/m2 B、C 梁的线荷载4 层0.73×2.4×2.5+0.85×1.3×1.5=4.285KN/m1-3 层0.73×2.4×2+0.85×1.3×2.5=6.2665KN/m3 边柱上的集中荷载12许昌学院本科生（设计）4 层0.5×2.628×4.8×2=12.61KN/m1-3 层0.5×3.054×4.8×2=16.82KN/m4 中柱上的集中荷载4 层0.5×4.

20、2855×4.8×2=20.57KN/m1-3 层0.5×6.2655×4.8×2=30.08KN/m由于活荷载较小，故不考虑其产生的偏心弯矩影响。3.4风荷载计算该地区基本风压值： w = 0.39 KNw = b m m wm20z s z 0由于总高度低于 30 米，故bz = 1.0 ；对于矩形平面ms = 1.3 ；地面粗糙度类别取 C 类， mz 按规范线性内插值取用见表 3.1：表 3.1 mz 规范值各楼层处的线荷载为：1-3 层zi=Bzsz0=4.8×(1.0×1.3×0.74×0.3

21、9)=1.8KN/m4 层zi=Bzsz0=4.8×(1.0×1.3×0.785×0.39)=1.91KN/m换算成作用在各楼层处的集中荷载（各楼层处各取上下相邻层高的一半）：1 层Fw1=1.8×(0.5×3.65+0.5×3.2)=6.165KN2、3 层Fw2=1.8×(0.5×3.2+0.5×3.2)=5.76KN4 层Fw4=1.91×0.5×3.2=3.056KN13层数一层二层三层四层高度3.656.8510.0513.25mz0.740.740.740.785

22、许昌学院本科生（设计）3.5荷载本设计 7 度设防，且高度只有 13.25m，查规范知其抗震等级为三级。可采用底部剪力法计算荷载。查抗震设计规范（GB50011-2001）可知，按设计分组为第一组，类场地， 其特征周期Tg = 0.35秒。自震周期由以下公式确定：2 32 3T1=0.33+0.00069H / B=0.33+0.00069×13.25 / 16=0.38s的水平影响系数最大值为amax = 0.08 ，则有关系数为：7 度设防多遇T1=0.38s， Tg = 0.35s ，Tg < T1 < 5Tg ， g = 0.9 ，h2 = 1.0ög&

23、#230; 0.35 ö0 9æ Ta = çh ag ÷=´1.0´ 0.08 = 0.06789ç 0.42 ÷2 maxTèøè 1 ø所以（1） 各楼层重力荷载代表值G14 层：0.5 雪荷载屋面板重连梁重横向框架梁重柱子重隔墙重外纵墙及窗重内纵墙及门重0.5×0.47×4.8×16+0.5×0.47×4.8×0.6×2=19.4KN4.8×16×7.6+0.12×4.

24、8×0.6×2×30×1.1=606.49KN30×0.25×0.5×4.8×1.1×4=79.2KN30×0.3×(0.7×6.2+0.3×1.8) ×1.1=48.312KN0.5×27.6×4=55.2KN0.5×8.384×6.2×2=51.98KN0.5×(3.6+0.47)0.5×(5.48+0.19)×4.8×2=19.536KN×4.8

25、15;2=27.216KN合计G4=907.334KN2-3 层：0.5 活荷载0.5×(6.2+6.2)×4.8×2+0.5×2.6×4.8×2.5=75.12KN楼面板重连梁重横向框架梁重柱子重隔墙重外纵墙及窗重4.8×16×5.6=430.08KN30×0.25×0.5×4.8×1.1×4=79.2KN30×0.3×(0.7×6.2+0.3×7.6) ×1.1=65.538KN(0.5×27.6

26、15;4) ×2=110.4KN 0.5×8.384×6.2=51.98KN0.5×(3.6+0.47) ×4.8×2×2=39.072KN14许昌学院本科生（设计）内纵墙及门重27.216×2=54.32KN合计1 层：柱子重G3=G2=905.822KN×30×1.15=136.275KN4×0.5×0.5×0.5×(3.2+4.7)其余同 2-3 层795.42KN合计（2） 总水平G1=931.697KN作用设基础承台表面标高为-1.8m，则底层柱

27、高为 3.2+1.8=5.0m。各楼层重力荷载代表值为 G4=907.334KN，G3=G2=905.822KN，G1=931.697KN，各质点的高度分别为 H1=5.0m，H2=8.2m，H3=11.4m，H4=14.6m。则 G=4G i=3650.675KNi=1FEK0.85g=0.85×0.06789×3650.675=210.668KN（3）各楼层处的水平作用T1=0.38s<1.4Tg=0.49s，所以d = 0 ，又4HiGi=34564.412KNmi=14Gi Hi(i = 1, 2, 3, 4)F =FiEk4åGi Hii=1F1=

28、210.668×931.679×5.0/34564.412=26.69KN F2=210.668×905.822×8.2/34564.412=43.62KN F3=210. 668×905.822×11.3/34564.4123=61.28KNF4=210.668×907.334×14.6/34564.412=79.08KN15许昌学院本科生（设计）4内力计算4.1恒荷载作用下的内力采用 D 值法计算恒荷载作用下的内力。考虑框架的对称性，取半榀框架计算， 则中跨梁由于计算长度减半而线刚度加倍为 19788.5

29、15;2=39577KNm2。各杆件的弯矩分配系数按转动刚度计算，例如：顶层边柱顶点： 柱=4ic/(4ic+4ib)=4×48827.812/(4×48827.812+4×82984)=0.37梁=4ic/(4ic+4ib)=0.63 顶层中柱顶点：柱=4ic/(4ic+4ib)= 0.35左梁=4ic 左/(4ic+4ib)=0.607右梁=4ic 右/(4ic+4ib)=0.043底层柱和各层梁的弯矩传递系数都为1 2 ，上层各柱的传递系数取为 13弯矩分配系数见图 4.1 所示：图 4.1 弯矩分配系数图16许昌学院本科生（设计）恒荷载内力图见图 4.2：

30、图 4.2 恒荷载内力图（：KN）（1）顶层弯矩边跨固端弯矩：M=ql2/12=34.24×6.22/12=109.68KNm 中跨分别为：固端：M=q(l/2)2/6=5.17KNm 滑动端:M=q(l/2)2/6=5.17KNm偏心弯矩分别为:9.44KNm,15.8KNm顶层弯矩分配过程如图 4.3：17许昌学院本科生（设计）图 4.3 顶层弯矩计算图（2）中间层弯矩边跨固端弯矩：M=ql2/12=27.01×6.022/12=86.52KNm 中跨分别为：固端:M=q(l/2)/3=19.01×1.32/3=10.71KNm 滑动端:M=q(l/2)2/6

31、=19.01×1.32/6=5.36KNm偏心弯矩分别为:11.31KNm,13.85KNm中间层弯矩分配过程如图 4.4：18许昌学院本科生（设计）图 4.4 中间层弯矩计算图（3）底层弯矩边跨固端弯矩：M=ql2/12=27.01×6.22/12=86.52KNm 中跨分别为：固端:M=q(l/2)2/3=19.01×1.32/3=10.71KNm滑动端:M=q(l/2)2/6=5.36KNm偏心弯矩分别为:11.31KNm,13.85KNm 弯矩分配过程如图 4.5：19许昌学院本科生（设计）图 4.5 底层弯矩计算图（4）节点不平衡弯矩再分配如图 4.6：

32、20许昌学院本科生（设计）图 4.6 节点不平衡再分配（5）恒荷载弯矩图见图 4.7（弯矩图左右两边对称。）21许昌学院本科生（设计）图 4.8 恒荷载弯矩图（：KNm）（6）梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V = Vq (荷载引起剪力) +Vm (弯矩引起剪力)= 0.5ql + (M左 - M右 ) L柱子轴力 N = V (梁端剪力) + P (节点集中力)梁端剪力及轴线计算见表 4.1：表 4.1 梁端剪力及柱轴力计算表22层次荷载引起的剪力柱轴力AB 跨BC 跨A 柱B 柱Va=VbVb=VcN 顶N 底N 顶N 底4121.435.02256.48286.73298.24328.463

33、123.564.85492.15522.40584.37614.59许昌学院本科生（设计）4.2竖向活荷载作用下的内力与恒荷载相比，活荷载相对较小，为方便起见，可以不考虑不利布置，只按满跨布置计算，最后跨中弯矩乘以扩大系数 1.1。竖向活荷载作用下的内力计算方法同恒荷载作用下的一样。活荷载见图 4.9 所示：图 4.9 活荷载内力图（1） 顶层弯矩固端弯矩分别为：22边跨MBC=-MCB=-ql /12=-5.26×6.2 /12=-16.85KNm22中跨MCD=-q(l/2) /3=-3.32×1.3 /3=-1.87KNm22MDC=-q(l/2) /6=-3.32&

34、#215;1.3 /6=-0.94KNm弯矩分配过程如图 4.10 所示：232123.564.85728.89759.14842.29872.511123.564.851062.731092.981217.821248.04许昌学院本科生（设计）图 4.10 顶层弯矩计算图（2） 中间层弯矩22边跨MBC=-MCB=-ql /12=-7.00×6.2 /12=-22.42KNm22中跨MCD=-ql /3=-5.53×1.3 /3=-3.12KNm22MDC=-ql /6=-5.53×1.3 /3=-1.56KNm弯矩分配过程如图 4.11 所示：24许昌学院本

35、科生（设计）图 4.11 中间层弯矩计算图（3） 底层弯矩2边跨MBC=-MCB=-ql /12=-22.42KNm2中跨MCD=-ql /3=-3.12KNm2MDC=ql /6=-1.56KNm弯矩分配过程如图 4.12 所示：25许昌学院本科生（设计）图 4.12 底层弯矩计算图（4）节点不平衡弯矩再分配见图 4.13 所示：图 4.13 节点不平衡弯矩再分配26许昌学院本科生（设计）（5）活荷载弯矩图见图 4.14 所示（弯矩图左右对称）。图 4.14 活荷载弯矩图（KNm）（6）梁端剪力与轴力计算梁端剪力V = Vq (荷载引起剪力) +Vm (弯矩引起剪力)= 0.5ql + (M

36、左 - M右 ) L柱子轴力 N = V (梁端剪力) + P (节点集中力)梁端剪力与轴力见表 4.2 所示：表 4.2 梁端剪力与轴力27层次荷载引起的剪力柱轴力AB 跨BC 跨A 柱B 柱Va=VbVb=VcN 顶N 底N 顶N 底4121.435.02256.48286.73298.24328.46许昌学院本科生（设计）（7）活荷载轴力图见图 4.15 所示：图 4.15 活荷载轴力图4.3风荷载作用下的内力计算（1）各层柱 D 值计算一般层： K = (i1 + i2 + i3 + i4 )(2 + K )2ic ， a = KK = (i1 + i2 ) ic ，a = (0.5

37、+ K ) (2 + K )底层：对于边柱， i1 = i3 = 0各层柱 D 值计算见表 4.2：283123.564.85492.15522.40584.37614.592123.564.85728.89759.14842.29872.511123.564.851062.731092.981217.821248.04许昌学院本科生（设计）表 4.2 各层柱 D 值计算（3）风荷载作用下的内力计算见图 4.16、4.17图 4.16 剪力在各柱间分配29层别柱i1i2i3i4icKaD = a 1 2ic h2å D ( KN m)D å D顶层B829848298448

38、8281.700.46263211110060.24C829841978882984.110.51291820.26D19788829841978882984488282.110.51291820.26E8298482984488281.700.46263210.24中间层B8298482984488281.700.46263211110060.24C197881978882984.110.51291820.26D82984829841978882984488282.110.56291820.26E1978882984488281.700.46263210.24底层B82984332442.4

39、90.6712099498240.243C8298419788332443.090.71128220.257D1978882984332443.090.71128220.257E82984332442.490.67120990.243许昌学院本科生（设计）图 4.17 各柱反弯点及柱端弯矩（3）内力图。A风荷载作用下剪力、图轴力图见图 4.18、4.19 所示：30许昌学院本科生（设计）图 4.18 风荷载剪力图图 4.19 风荷载轴力图31许昌学院本科生（设计）4.4作用下的内力计算各参数计算同风荷载。（1）各柱剪力计算见表 4.3 所示：表 4.3作用下柱剪力计算表（：KN）（2）侧向位移

40、验算见表 4.4 所示：表 4.4 侧移计算表总位移验算：3 = 7.85×1011=< =，满足要求𝐻4.7+3.2×31821.6𝐻550层间位移验算：3𝜉 = 4.22×101𝜉1=< =，满足要求4.71114450（3） 内力图见图 4.20-4.22 所示（内力图左右对称）：32层数剪力（KN）å D ( KN m)d =V（m）å D各层侧移Di （m）479.081110060.71×10-37.85×10-33140.3611100

41、61.26×10-37.14×10-32183.98111006166×10-35.88×10-31210.31498424.22×10-34.22×10-3层号4321V179.0861.28436226.69V总79.08140.36183.98210.31V边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱18.9820.5633.6936.4944.1647.8351.1154.05许昌学院本科生（设计）图 4.20荷载作用下弯矩图图 421荷载作用下剪力图33许昌学院本科生（设计）图 4.22荷载作用下轴力图34许昌学院本科生（设计）5内力组

42、合荷载组合时考虑四种荷载组合形式：（1）1.2×恒荷载+1.4×活荷载（2）1.35×恒荷载+1.0×活荷载（3）1.2×（恒荷载+0.5×活荷载）±1.3×具体组合见表 5.1、5.2 所示：荷载表 5.1 横梁内力组合表35层次位置内力荷载类型内力组合恒活1.2+1.41.35+1.01.2(+0.5)±1.34AM-6.06-7.14±38.26-82.72-88.95-38.75-115.27V121.438.67±9.86157.76172.60115.91135.63B 左

43、M-67.01-11.95±28.80-97.142-102.41-35.55-110.43V-121.43-8.67±9.86-157.76-172.60-115.91-135.63B 右M-17.14-2.72±10.06-24.38-25.86-12.14-32.26V5.022.23±9.226.929.01-1.8616.58跨中MAB64.376.84±4.7386.8293.7476.6286.08MBC-2.08-0.96±0-3.84-3.77-2.56-2.563AM-81.63-17.66±81.76-

44、122.68-123.78-26.79-190.31V123.569.03±23.03160.91175.84130.66176.72B 左M-90.91-19.63±60.29-135.50-141.14-59.30-179.88V-123.56-9,.03±23.03-160.91-175.84-130.66-176.72M-14.-4.95±25.09-24.01-24.165.04-45.14许昌学院本科生（设计）36B 右23V4.854.15±21.6911.6310.69-19.8936.507跨中M66.7616.55±

45、;10.74103.682106.6876.08104.004V-0.63-1.47±0-2.814-2.32-1.64-1.642AM-77.72-17.58±123.4-117.88-122.5056.61-264.23V123.5610.06±40.36162.36176.87101.84206.78B 左M-90.01-19.58±95.30-135.42-141.094.13-243.65V-123.56-10.06±40.36162.36176.87101.84206.78B 右M-14.23-3.87±39.67-22.

46、49-23.0832.17-70。97V4.854.15±37.9111.6310.70-40.9757.59跨中MAB66.7616.55±14.05103.28106.6871.78108.31MBC-0.63-1.47±0-2.82-2.32-1.64-1.641AM-58.02-17.79±174.53-94.53-96.12145.29-305.89V123.569.11±61.7761.03175.9273.44234.04B 左M-127.44-19.18±136.52-179.78-191.2213.04-341.91

47、V-123.569.11±61.77-161.03-175.92-73.44234.04B 右M-15.16-2.97±54.39-22.35-23.4450.73-90.68V4.854.15±59.3211.6310.6965.3385.43跨MAB66.7616.55±19.01103.28106.68-1.48114.76许昌学院本科生（设计）表 5.2 框架柱内力组合表37层次位置内力荷载类型内力组合恒活1.2+1.41.35+1.01.2(+0.5)±1.34A 柱上M70.0410.32±38.2698.49104.87

48、40.51139.98N256.4821.28±9.86337.57367.53307.73336.36A 柱下M-45.75-7.14±22.47-64.90-68.91-29.97-88.395N256.4821.28±9.86373.87408.37344.03369.36B 柱上M-66.68-9.23±38.86-92.94-99.25-35.04-136.07N298.2422.80±0.643989.81425.43370.74372.40B 柱下M42.788.02±27.0062.5665.7721.0591.24N

49、328.4622.80±0.64426.07466.22407.00408.663A 柱上M35.889.02±59.2955.6857.46-19.51116.45N492.5147.13±33。89656.56711.54574.80662.92A 柱下M-38.43-8.64±48.51-58.21-60.5211.76-114.36N522.4047.13±33.89692.86752.37611.01699.22B 柱上M-32.98-6.88±58.38-48.93-51.2019.48-106.65N584.3757.0

50、3±1.98781.09845.93691.41779.52B 柱下M42.877.69±58.3862.1065.44-19.94131.84N614.5957.03±1.98817.35886.73769.15774.30A 柱M39.288.62±74.89592161.65-45.05149.67中VBc-0.5-1.47±0-2.66-2.15-1.48许昌学院本科生（设计）382N728.8991.26±74.251002.431075.26832.911029.95A 柱下M-44.86-9.07±66.42-66.32-69.6327.07-145.62N759.1491.26±74.251038.731116.10869.201062.25B 柱上M-32.98-8.02±76.59-