生产能力核定

1、山东裕隆矿业集团有限公司唐阳煤矿矿井生产能力核定说明书00三年六月十六日第一章矿井基本概况01第一节地理位置及建设情况01第二节地形地貌01第三节井田地质特征02第四节开采技术条件03第五节矿井储量04第六节矿井开拓方式、开采方法06第二章矿井生产能力核定情况06第一节主副井提升能力核定06第二节井下运输能力核定09第三节通风能力核定10第四节排水能力核定11第五节采掘工作面能力核定13第六节地面生产系统能力核定17第七节供电能力核定19第八节安全程度情况能核定21第九节矿井综合生产能力的确定23第三章20032008年系统优化改造方案23第四章需要解决的主要问题24第一章矿井基本概况第一节地

2、理位置及建设情况山东裕隆矿业集团有限公司唐阳煤矿位于济宁市汶上县境内，隶属于曲阜市管辖，地跨康驿、南站和义桥三乡，中心位置在南站乡的辛庄村。矿井北距汶上县城约12km,南距济宁市区25km。井田地理坐标为：东经11632'08”11634'27",北纬3537'35”353933”。唐阳煤矿作为集团公司发展的重点，作为山东省重点建设项目，筹建伊始，便在矿建总体思路上确立了“高标准、高速度、破常规、创一流”的指导思想，制定了“一流速度、一流标准、一流效益”的矿建方针。矿井于1998年7月28日破土动工，2000年12月31日经省煤炭工业管理局和省煤矿安全监察局联

3、合验收后批准试生产，并于2001年3月10日取得煤矿生产许可证。在短短的三年中连续创出了“七个月完成勘探工作，立井开拓月进尺216.5m，从破土动工到进入主采煤层仅用15个月，28个月建成投产，吨煤投资180元”五个全国同类型矿井建设最好水平。矿井设计生产能力45万吨/年。2001年生产原煤55万吨，2002年生产原煤79.8万吨。第二节地形地貌井田位于黄河下游冲积平原，地表地势平坦，地面标高在41.5m左右。在区域上，井田属南四湖水系，但地表无多大河流，仅有一条大沟渠大寨沟横贯东西，小的沟渠较多，纵横交错。沟渠水量受大气降水的影响，雨季水位高，秋冬季水位较低，甚至干涸。第三节井田地质特征一、

4、地质构造、构造类型唐阳井田全隐蔽于第四系松散层之下，总体表现为一不对称复式向斜构造。地层走向变化较大，地层倾向总体向东，倾角5°20°之间，东缓西陡。井田内次级褶曲和低序次断裂构造发育，次级褶曲受断层切割的影响，局部过渡关系不明显，轴向也不一致，低序次断裂构造呈北东向或北西向展布，均为高角度正断层，倾角均为70°左右。井田构造为中等偏复杂型。二、煤层本区煤系地层为二叠系的山西组和石炭系太原组、本溪组，共含可采煤层4层，自上而下分别为2、3、16和17煤层。2煤层为局部可采煤层，两极厚度01.96m,平士为0.65m,厚度变化较大，属极不稳定煤层；3煤为主采煤层，发

5、育良好，两极厚度1.397.31m,平均5.24m,为厚煤层，属较稳定稳定煤层；16煤厚度0.391.45m，平均为1.15m，为薄煤层，属较稳定煤层；17煤厚度0.442.093平士匀为1.24m,为薄煤层，属较稳定煤层。三、煤质井田各煤层以气煤为主，16、17煤层受岩浆岩浸入，有少量无烟煤和天然焦。各煤层属低中等灰分，2煤、3煤为特低低硫煤，16煤、17煤属中高硫煤，3煤和17煤属中磷煤，16煤属低磷煤，2煤为特低磷煤。主采3煤属极易选煤，精煤回收率为优等。各煤层中有害组分主要为硫分，以黄铁矿和有机硫为主。四、水文地质井田内无大的河流，且第三隔水层厚度大，分布稳定，粘土厚度大，可塑性好，膨

6、胀性强，它阻隔了位于其上的地表水和一、二、三含水层与基岩各含水层的直接水力联系，故地表水和松散层水对矿井开采影响不大。3煤顶底板砂岩裂隙含水层以静储量为主，富水性弱，对煤层开采影响不大。三灰与十下灰岩溶裂隙含水层富水性弱，且上距3煤较远，正常情况下不会对煤层开采构成威胁。奥陶系岩溶裂隙含水层富水性弱中等，由于其裂隙发育，连通性好，水头压力大，对下组煤开采具有突水威胁。总体而言，井田水文地质条件为简单复杂类型。其中开采上煤组时，属于以裂隙含水层充水为主的水文地质条件简单的矿床；开采下组煤时，属于以岩溶水为主的水文地质条件中等复杂的矿床。第四节开采技术条件一、煤层顶底板特征3煤顶板为细粒砂岩或中粗

7、粒砂岩，厚度大，致密而坚硬，胶结好，属坚硬岩类，顶板易于管理，但采后易形成大面积悬顶，放顶困难；3煤底板以砂岩为主，局部薄层泥岩，砂岩下伏粉砂岩。16煤、17煤顶板为灰岩，也存在放顶困难的问题，其底板为砂岩或薄层泥岩，下伏粉砂岩。17煤底板距奥灰2546m,平均35m左右，其间还存在断层破碎带，因此开采16、17煤时，如奥灰承压水水头压力过高，则有底鼓突水的危险性，须采取预防措施。二、瓦斯我矿为低瓦斯矿井，瓦斯含量以N2为主，N2占95%,O2占4%,CO2不足1%。矿井相对瓦斯涌出量为1.413喈/3绝对瓦斯涌出量为1.866m3/min。三、煤尘各煤层均有煤尘爆炸危险性，爆炸指数为41.3

8、1%。四、煤的自燃各煤层有自燃发火倾向，3煤层最短发火期为1个月。五、地温本区地温梯度1.632.84C/hm,平均2.24C/hm,属地温正常区。六、环境地质井田位于黄河下游平面，地表地势平坦，区内无工业污染源，环境地质质量良好。矿井开采后会带来一定的环境地质问题，为此根据国家有关规定，在矿井建设的可行性研究阶段就完成了环境影响的评价，在生产过程中，严格按照有关要求、措施进行了综合治理。第五节矿井储量一、矿井边界根据鲁计交能字1998第85号关于汶上一宁阳煤田唐阳井田划归曲阜市开发建设的批复文件及采矿许可证划定的边界，唐阳井田境界为：北部在3947000线附近，东部以徐学庄断层、DF5断层、

9、辛庄断层、3煤层岩浆岩侵入边界投影线、F12断层为界，南部以唐阳断层为界，西部以DF2断层及各煤层隐伏露头为界。井田共用17个拐点圈定，各拐点坐标如下：点号X坐标Y坐标点号X坐标Y坐标1394685039456850103940170394613052394686539460650113941000394606303394672039460500123941580394600004394479039459800133941960394590005394378539458830143942160394800063943000394590001539423803945700739424303946

10、0000163942310394564908394234039461430173942470394559709394192039461685二、矿井储量井田内参加储量计算的煤层有2、3、16、17煤共4层，地质储量14742万吨。其中2、3煤地质储量10863万吨，工业储量9169万吨，远景储量1694万吨，可采储量3637万吨，2000年储量套改后，可采储量为4544万吨；16煤地质储量2460万吨；17煤地质储量为1419万吨。由于16、17煤层地质水文条件复杂，含硫量大，开采困难，故山东省矿产资源委员会以鲁资准1997第5号文件批准：16、17煤列为暂不能利用储量。唐阳煤矿于2000年1

11、2月31日经山东省煤炭工业局批准正式试生产，到2002年底全矿井能利用储量10702万吨，工业储量为9008万吨，可采储量4409万吨（新标准）。2002年底井田储量分布见下表。单位：万吨分类标准资源储量编码2002年底储量累计查明储量A+B35193680表内C54895489D16941694原标准合计A+B+C+D1070210863表外C821821D30583058合计A+B+C+D38793879新11135023637122907907标基础111b57515912122b12101210准资源2S11474474量2S2271467146三、均衡生产时间1、我矿六采区东部D级储

12、量1209.6万吨（可采储量907万吨），作为矿井发展可靠的后备储量，生产中仅需少量的巷探工程，即可提高储量级别。2、根据断层抽水试验及现场实际揭露，我矿断层的富水性和导水性弱，这样在生产中只需做一些补充勘探即可解放断层下盘的煤柱，增加矿井可采储量200多万吨。3、为解决唐阳煤矿今后的发展问题，集团公司又在唐阳井田东区进行了详查地质勘探，查明该范围内地质储量7099.5万吨，其中3煤地质储量4314万吨，B+C级储量2834万吨。综上所述，矿井生产能力核定为140万吨/年时，矿井均衡生产时间可达到40年以上。第六节矿井开拓方式、开采方法唐阳煤矿采用双立井开拓，副井兼做进风井，主井兼做回风井，矿

13、井共分一个主水平（-305m）和两个辅助水平（-500m、-550m）。开采方法为在采区正常地段采用综采中型支架放顶煤，一次采全高；在边角块段或复杂地带，采用分层炮采方法。第二章矿井生产能力核定情况第一节主、副井提升能力核定一、主井提升能力1、主井提升方式及现状主井提升机采用中信重型机械公司生产的2JK-3.5/15.5E型单绳缠绕式提升机，滚筒直径3.5m、宽度1.7m,提升高度335.91m,井架高度42m,卸载高度2.03m,提升容器采用6t单绳箕斗提升。电动机为上海电机厂生产的YR560-10型电动机，额定功率800KW,生产日期2000年3月。天轮直径3.5m,钢丝绳为6A（36）-

14、40-1520-I-右交型钢丝绳，长度500m,单位重力65.53N/m,最大绳速6.98m/$装卸采用可编程序控制的自动化系统，与提升系统配合实现主井提升自动化，自2000年12月开始运行至今，一直运行良好。（后附控制系统说明书复印件一份）2、主井提升能力核定计算情况及说明（1）系数计算钢丝绳总重力=单位重力X长度=65.53X500=32765N箕斗自重：60000N箕斗载重：6T钢丝绳破断拉力总和：Qd=1045000N钢丝绳最大静张力：Fjm=146453.2N安全系数：m=Qd/Fm=1045000/146453.2=7.1>6.5符合煤矿安全规程中“单绳缠绕式提升装置专为提升

15、物料时安全系数不低于6.5”的规定。（2）主井提升能力核定计算工作制度：350天/年日工作时数：18h庆根据公式计算为：P=(QX3600X18X350)/(TxKix104xK2)=(6X3600X18X350)/(81xi.1xi04x1.1)=138.84万t/a式中：P：每年提升煤量（万t/a）Q:每次提升煤量，6吨T:每次提升循环时间，实测为81秒Ki：提升不均匀系数，取1.1心：提升设备能力富裕系数，按规定取1.1二、副井提升能力1、副井提升方式及现状副井提升机采用中信重型机械公司生产的JKMD2.8*4IE-TV型落地式多绳摩擦提升机，滚筒直径2.8m,提升高度347.1m,井架

16、高度28.1m,提升容器采用1t双层二车多绳罐笼，矿车规格为1吨U型矿车。电动机采用上海电机厂生产的YR560-4型电动机，额定功率710KW,生产日期1999年6月。钢丝绳采用6A（34）+SF281670型钢丝绳，共四根，总长度1880m,每根钢丝绳单重32.14N/m,最大绳速7.53m/so提升机采用PLC带可控硅低频电源装置闭环调速控制系统，自1999年正式运行至今，状态良好，运行稳定。（后附控制系统说明书一份）2、副井提升能力核定计算情况及说明副井主要用于提升矸石、物料及上下人员。（1）安全系数计算钢丝绳总重力=单位重力X长度=32.14X1880=60423.2N罐笼自重：Qg=

17、58800N每根钢丝绳破断拉力总合：Qd=563000N钢丝绳根数：m=4根钢丝绳最大静张力：Fmax肝=144448.3NFmax人=108448.3N安全系数：mw=(ni*Qd)/Fmax肝=15.6>8.0m人=(ni*Qd)/Fmax人=20.8>9.0均符合煤矿安全规程规定。2)副井提升能力核定计算工作制度：350天/年工作时间：i5小时/天根据公式计算为：P=350X3X(5X3600-t人-Dxt其它)/104x(R/C)xt肝+(M/N)xt器q=350x3x(5x3600-2400X1.8-5X240)/104x(0.13/4)x120+(0.035/1.76)

18、x150=190.46(万t/a)式中：t人：每班上下人总时间，因我矿有综采，根据标准为2400X1.8=43秒D:每班下其他材料次数，根据我矿生产实际，取5次t其它：下其他材料每次提升循环时间，实测为240秒R:研石占产量比重，根据2002年原煤产量计算为13%C:每次提肝石重量，实测我矿平均为4吨t矸：提升矸石每次循环时间，实测为120秒M：每吨煤用材料比重，根据2002年实际产量与所用材料总重计算得3.5%N:每次提升材料吨数，实测平均为1.76吨t料：每下一次材料循环时间，实测平均为150秒第二节井下运输能力核定一、井下运输方式及现状井下主运输巷道采用兖州矿业集团机械制修厂生产的DTI

19、I-8002*132KW型强力胶带运输机，生产日期2000年9月，带宽0.8m，带速2.5m/s，运行长度1140m,运输倾角17度，小时运输能力450t/h,严禁运送人员。自2000年12月份运行至今，运行状况良好，运行稳定。二、井下运输能力核定计算情况及说明(1)核定情况：根据公式计算为P=(KXBA2XVXrXCX350x16)/(K幺10八4)=(422X0.8八2X2.5X0.85X0.9X350X16)/(1.2X10八4)=241.04(万t/a)式中K：输送机负载断面系数，根据实测取422B：输送带宽0.8mV:输送带带速2.5m/sr：松散煤堆积容量为0.85t/mA3C:倾

20、角系数，根据倾角实际取0.9K：运输不均匀系数取1.2第三节通风能力核定唐阳煤矿矿井通风方式为中央并列式，安装2台DBK65B-10-No24型主要通风机，配YBFn-355S2-8型132KW电机4台，并装备变频调速装置。实测矿井最大进风量7068m3/min,最大排风量为7854rn?/min,根据现场实际需要通过变频调速装置调节主要通风机的风量。按照低瓦斯矿井通风能力核定计算公式P=(QX350)/(q1*X104)进行计算，核定矿井的生产能力为141.2万吨/年。通风现状及主要参数：矿井总进风量：4132m3/min；矿井总出风量：4491m3/min；矿井总有效风量：3685m3/m

21、in；矿井实际需风量：3914m3/min；矿井上年实际平均日产量：1580t；矿井上年平均日产吨煤需风量：1.46m3/t；矿井等级孔：3.49m2；矿井瓦斯等级：低；矿井相对瓦斯涌出量：1.413m3/t；矿井漏风系数：1.12；计算说明：P=(QX350)/(q1>KX104)=(7068)350)/(1.461.2104)=141.2万吨/年式中：P一年能力万吨/年；Q一矿井总进风量7068m3/min;q1平均日产吨煤需风量1.46m7t;K矿井通风系数取1.2。第四节排水能力核定一、矿井排水方式及现状排水采用兖州煤机厂生产的MD280-65*6型多级耐磨离心泵排水，生产日期1

22、999年12月，额定扬程396m,额定流量280m7h,排水泵共3台，一台使用，一台备用，一台检修；排水管路为直径245mm无缝钢管，共两路，敷设方式为垂直敷设，排水由副井底-305m水平直接排至地面，排水高度为347.1m;排水泵电机为南阳电机厂生产的Y4004-4型三相异步电动机，功率500KW，生产日期1999年11月，自1999年12月份使用至今运行状态良好。井下主水仓分内外水仓，总容量1800m3,矿井正常涌水量地质报告提供为97.5m"/h,实测为60m3/h,2002年原煤产量为79.8万吨，按地质报告提供正常涌水量计算平均日产吨煤涌水量为1.03m3/t，矿井最大涌水

23、量地质报告未提供，实测为140m3/h,根据2002年原煤产量计算平均日产吨煤最大涌水量为1.47m3/t。二、排水能力核定计算情况及说明根据公式计算为：(1)矿井正常涌水时核定能力为Pn=(BnX20)/(AnX10八4)>350=(280>20)/(1.0310八4)>350=190.3(万t/a)式中Bn：工作水泵小时总排水能力，实测为280m3/hAn：平均日产吨煤所需排出的正常涌水量，根据地质报告计算为1.03m3/t(2)矿井最大涌水时核定能力为Pm=(Bm<20)/(ArrK10八4)>350=(280>2>20)/(1.4710八4)3

24、50=266.66(万t/a)式中Bm：工作水泵加备用水泵排水能力，实测为560m3/hAm：日产吨煤所需排出的最大涌水量，实测为1.47m3/t第五节采掘工作面能力核定一、概况我矿现生产水平为-305m水平，生产采区为一采区，生产现状为3个采煤队生产全为炮采，一个中型支架综采放顶煤工作面正在安装，预计7月1日投产，届时将3个炮采队改造为1个炮采队，一个综采队。在采区正常地段布置正规面，采用综采中型支架放顶煤，一次采全高；在边角块段或复杂地带，采用分层炮采。我矿开采煤层为3煤，接续采区为二、三采区，现正在开拓准备。二、各采区情况一采区可采储量总计951.1万吨，已采出135.1万吨，还有816

25、万吨，平均煤厚5.78m,平均倾角15度，直接顶、底板均为粉砂岩和细砂岩，老顶为中砂岩。一采区浅部为双翼布置开采，深部为单翼布置，采区设计生产能力45万吨/年。目前为3个回采工作面，全为走向长壁分层炮采，2003年下半年将形成一个综放工作面配一个分层炮采工作面的生产格局。二采区总储量2151.3万吨，可采储量839万吨，平均煤厚5.3m,煤层平均倾角12度。顶、底板均以细粒砂岩、粉砂岩为主，为厚层状，坚硬致密，直接顶一般为细粒砂岩或粗粒砂岩，厚约25m。直接底板一般为细粒砂岩，厚约4.55.5m,局部为薄层粉砂岩。三采区总储量1136.5万吨，可采储量602万吨，平均煤厚5.7m,煤层平均倾角

26、8度。顶板以细粒砂岩、粗粒砂岩、泥岩为主，为厚层状，直接顶板一般为泥岩，厚约4.0m。底板以中粒砂岩、粗砂岩为主，为厚层状，直接底板为薄层泥岩，厚约0.8m。四采区总储量585.0万吨，可采储量249万吨，平均煤厚5.43m,煤层平均倾角12度。顶板以中粒砂岩、细粒砂岩为主，为厚层状，直接顶一般为泥岩厚约1.04.3mo底板以细粒砂岩、粉砂岩为主，为厚层状，直接底板一般为薄层泥岩约0.50.8m。五采区总储量957.5万吨，可采储量449万吨，平均煤厚4.22m,煤层平均倾角13.5度。顶板以中粒砂岩、细粒砂岩为主，为厚层状，直接顶一般为泥岩厚约1.04.3mo底板以细粒砂岩、粉砂岩为主，为厚

27、层状，直接底板一般为薄层泥岩约0.50.8m。六采区总储量3330万吨，可采储量1454万吨，平均煤厚3.94m，煤层平均倾角10度。顶板以细粒砂岩、粉砂岩为主，为厚层状，直接底板为薄层泥岩，厚约0.51.2m。除一采区外，其余采区能力均未利用。3、 20032008年采掘接续情况及主要开采煤炭变化情况。20032004年，我矿主要采场仍集中在首采区。2003年上半年生产格局为3个分层炮采工作面，12个掘进迎头，2003年下半年将3个炮采队合并为一个综采队，一个炮采队，12个掘进迎头合并为9个，该生产格局一直保持到2005年初；到2005年初，二采区形成生产系统，并放出第一个综放面，2005年

28、再投资购置一整套综放支架及设备，确保综放的开机时间，这样生产格局变为以一个综放面为主，配一个分层炮采工作面采边角煤，9个掘进迎头，采场布置以二采区为主，一采区为辅；至2006年上半年，三采区形成生产系统，并放出一个综放工作面，届时，采场布置将以二、三采区为主，一采区为辅，生产格局变为一个综放工作面配一个分层炮采工作面回收边角煤，9个掘进迎头。20062008的采场布置及生产格局基本稳定。具体回采工作面接续情况详见接续表。20032008年主要开采煤层仍为3层煤。4、 2002年末采掘工作面能力核定我矿于2001年投产，当年产煤55.3万吨，2002年生产原煤79.8万吨，2002年末采掘工作面

29、能力核定为79.8万吨/年。五、上综放后采掘工作面能力核定分析1、回采工作面能力状况A采=LxtRM式中：A采回采工作面的年生产能力（万吨/年）L工作面肝均长度（m）T工作面年推进度（m）P煤层生产能力（t/m2）N回采工作面平均个数（个）自2001年3月投产至2002年年底统计，工作面平均长度：L=（110+110+100+100+100+80+120+100+100+120+190+130+100+130+150+220）/16=122.5m2001年为2个炮采工作面,2002年为3个炮采工作面，总共推进度为：T总=320+360+300+180+300+210+300+220+50+22

30、0+250+300+50+140+150+100=3450m单工作面年推进度为T=3450/5=690m分层炮采煤层生产能力：P=Mn>式中：M采高、分层采高为2.3mR煤层容重，r=1.34t/m3一-工作面回收率，分层炮采=0.95P=2.3X.340.95=2.93t/m2A炮采=122.5690X2.93X=24.8万吨/年2003年下半年上一综放工作面，根据相邻煤矿的经验（综放支架及设备相同，地质条件，煤层赋存情况相近），一个综放工作面，平均面长L为130m左右，两采一放，年推进度T在13001600m之间，取T=1300m,我矿全煤厚一次采全高，煤层生产能力P=Mr&

31、式中：M全煤厚（m）M=5.78mr煤层容重r=1.34t/m3采面回收率，根据国内综放工作面回收率水平不低80%,取中=80%则：P=5.781.340.8=6.2t/m2A综放=130X1300>6.21=104.8万吨/年A采=24.8+104.8=129.卯吨/年2、掘进工作面能力状况矿井自2001年3月投产以来，由于采用分层炮采工艺，2001年为2个采炮队，2002年为3个采煤队，加上地质条件较复杂，小断层多，为保接续平常掘进迎头在1213个左右，最多时达到14个掘进迎头，故万吨掘进率高，掘进煤占回采煤量的百分比高。2001年生产原煤55.3万吨，其中掘进煤为6.4万吨，掘进煤

32、占回采煤量的百分比C1=6.4/（55.3-6.4）%=13.1%2002年生产原煤79.8万吨，其中掘进煤为8.9万吨，掘进煤占回采煤量的百分比C2=8.9/（79.8-8.9）%=12.6%C=（C2+C2）/2=12.9%随着综放工作面的投产，回采产量相应增加，加上分层炮采工作面减少，采掘接续逐渐缓和，所需掘进迎头逐渐减少，因此，掘进煤占回采煤量的百分比C也将相应下降，按常规设计标准C取10%。3、采掘工作面能力状况A矿=A采+A掘其中A®=A采>C故Ar=A采(1+C)=129.6X(1+0.1)=142.6万吨/年。因此，上综放后采掘工作面能力将达到142.6万吨/年

33、。第六节地面生产系统能力核定一、筛分能力核定1、筛分现状我矿现分为两级筛分，工作流程为：主井卸载缓冲仓第一级筛分末煤皮带倾角上仓皮带第二级筛分煤仓。第一级筛分采用WZS-17*40/1型分级筛，筛分能力为350t/h;第二级筛分采用澳大利亚产91CTKX2228UD型振动筛，筛分能力350t/h,电机功率30KW。2、核定计算及说明工作制度：350天/年日工作时数：18h庆小时筛分能力：350t/h根据公式计算得：P=(350X8>350)/(10A4X)=35018M50/(10A4M.2)=163.3万t/a式中：K为设备处理能力系数，根据要求取1.2二、装车能力核定1、装车方式及现

34、状装车方式为多点单取单送装车闸门及铲车并行多点装车，现使用铲车为50型铲车，共5辆；装车仓总容量为4200T,根据规范规定满足我矿1日原煤产量的储存。2、装车能力核定计算情况及说明根据实测，每辆车装煤20T，装车仓缓冲一辆车载重倍数为4200/20=210，装车仓及铲车小时装车能力为1050t/h。工作制度：350天/年日工作时数：18h庆核定能力为：P=(1050>350M8)/10八4=661.5万t/a三、铁路运输：无四、汽车运输能力1、汽车运输现状矿井生产煤炭外运方式主要为汽车运输，计量工具为两台80T地中2、核定计算情况及说明根据实测，每辆车装煤20T,装一车所用调车时间为t=

35、5min,每日装车作业时间平均为t'=18用。工作制度：350天/年日工作时数：18h庆根据公式计算得：P=(t'x60/t)x20X350/10八4=(18>60/5)X20刈50/10八4=151.2万t/a五、贮煤场能力贮煤场形式为露天存放，根据实测计算，贮存能力为30000t，矿日产3000t，缓冲生产天数为10天六、核定地面生产能力1、地面生产系统现状及核定情况地面煤楼上仓皮带为800mm落地式大倾角皮带，小时运输能力Q=310t/h,大块煤皮带为1000mm落地式大块煤皮带，小时运输能力Q=41t/h2、核定能力工作制度：350天/年日工作时数：18h庆小时运

36、输能力：Q+Q=310+41=351t/h根据公式计算得：P=(Q+Q')X18x350/4K)=(351X8>350)/(10八4M.2)=184.27万t/a式中：K为设备处理能力系数，根据要求取1.2第七节供电能力核定一、供电方式及现状矿井供电由汶上县110KV变电所与220KV变电所提供，电源线路为双回路LGJ-95型裸铝线，电压等级均为35KV,长度均为11.5KM,截面均为95mmA2;矿井主变压器选用S7-5000/3535+2.5%/6.3KV、5000KVA型低损耗变压器，运行方式为两台主变同时工作，分列运行(无备用电站)。下井电缆为两路YJV42-3*185m

37、mA2电缆，一回路长520米，二回路长530米，两回路电缆一条使用，一条备用。矿井装机设备容量为5800KW,运行设备容量为3700Kw。二、电源线路折算生产能力核定根据公式计算得P=(AX350M6)/(综合电耗M0M)=(357M7M50M6)/(12.8Q4)=268万t/a式中A:电源线路供电容量，LGJ-95型裸铝线长时允许电流值为357A,可供负荷量A=357X17=6069KW综合电耗：2001年矿井综合电耗为12.8Kwh/t三、主变压器折算生产能力核定根据公式计算得P=(BX0.9350M6)/(综合电耗M0M)=(5000>0.9350>16)(12.810八4

38、)=197万t/a式中B:矿井主变压器容量，5000KvA综合电耗：2001年矿井综合电耗为12.8Kwh/t四、按供电能力核定矿井生产能力根据公式计算得P=(AX350X16)/(综合电耗X10八4)=(5800>350X16)/(12.810八4)=253.75万t/a式中A:矿井装机设备总容量为5800KW综合电耗：2001年矿井综合电耗为12.8Kwh/t五、下井电缆折算生产能力根据公式计算得P=(A刈50M6)/(综合电耗X10八4)=(345M0M50M6)/(12.810八4)=150.9万t/a式中A:单根下井电缆供电容量，每条YJV42-3*185mmA2电缆长时允许电

39、流值为345A,可供负荷量A=345*10=3450KW。综合电耗：2001年矿井综合电耗为12.8Kwh/t六、核定矿井供电能力根据公式计算得P=(BX0.9350M6)/(综合电耗X10八4)=(3700>0.9350X6)/(12.810八4)=145.68万t/a式中A:矿井运行设备总容量为3700KW综合电耗：2001年矿井综合电耗为12.8Kwh/t。第八节安全程度情况核定唐阳煤矿的矿井设计由原煤炭工业部具有甲级资质证的济南设计研究院所编制设计，山东省计划委员会在鲁计重点字1998721号文关于唐阳煤矿初步设计及概算的批复中作了同意批复的审查意见。同时矿井的安全设计专篇也由济南设计研究院编制设计，济宁市劳动局在(1999)济劳矿字第11号文中对安全专篇进行了审查，并批复同意，山东煤矿安全监察局济宁办事处于2000年12月14日组织对唐阳煤矿的通风、防尘、防排水、井下消防、安全监测等安全设计及安全条件进行了验收，并以济煤安安（2000）第4号文对唐阳煤矿安全设施及条件的验收下达了验收意见，基本达到矿井试生产的要求。对当时未