磨煤机基础大体积混凝土工程施工设计方案

1、A3.1施工组织设计/方案报审表工程名称：江苏华昌原料结构调整技术改造项目编号：A3.1-CNCEC3-01-致：南京金陵石化工程监理有限公司张家港保税区分公司兹报验： 1单位工程施工组织设计 2分部（子分部）/分项工程施工方案 3特殊工程专项施工方案 4施工起重机械设备安装、拆除方案 5本次申报内容系第1次申报,申报内容项目经理部/公司技术负责人已批准。附件：口口1施工组织设计2煤浆制备磨煤机基础大体积混凝土专项施工方案承包单位项目经理部（章卜项目经理：日期:项目监理机构签收人姓名及时间承包单位签收人姓名及时间专业监理工程师审查意见:专业监理工程师日期：总监理工程师审查意见:项目监理机构（章

2、）:总监理工程师：日期：注：承包单位项目经理部应提前7日提出本报审表。江苏省建设厅监制N。中国化学工程第三建设有限公司华昌化工原料结构调整项目工程煤浆制备磨煤机基础大体积混凝土专项施工方案（措施）方案类别m会签：批准：审定：审核：编制：中化三建南通分公司（张家港）华昌化工项目经理部2013年11月2日目录1 .工程概况12 .编制依据13 .施工程序24 .施工方法及技术措施25 .施工进度计划356 .降低成本措施357 .施工质量保证措施368 .施工安全与环境保护技术措施399 .文明施工技术措施4310 .劳动力需用量计划与技能要求4411 .施工机具、计量器具与施工手段用料计划441

3、2 .磨煤机基础施工安全防范措施4613 .应急救援预案481、工程概况1.1本工程磨煤机基础共3座，先施工2座，另1座暂不施工，磨燥机基础垫层为C20聆，磨煤机基础混凝土为C25,基础表面构造钢筋保护层层厚度均为35mm；1.2磨煤机基础钢筋用量约为21吨/座，磨煤机基础混凝土量为680立方米/座。本工程土0.00m同煤浆制备主厂房±0.00m；煤浆制备厂±0.00m相当于的绝对标高3.8米。1. 3磨煤机基础长8830mm,宽8575mm,高度8950mm；1.4磨煤机基础混凝土中不得采用火山质硅酸盐水泥，宜选用矿渣硅酸盐水泥,粗骨料宜采用连续级配，细骨料宜采用中砂；L

4、5磨煤机基础混凝土中不得采用氯盐（或含有氯盐配制的外加剂）作为防冻、早强的掺合料。2、编制依据及原则2.1 编制依据施工标准规范GB50496-2009GB50009-2012GB50011-2010GB50026-2007GB502042011 （2011 年版）GB50203-2011JGJ182012GB50484-2008SH35102011大体积混凝土施工规范建筑结构荷载规范建筑抗震设计规范工程测量规范混凝土结构工程施工质量验收规范砌体工程施工质量险收规范钢筋焊接及验收规程石油化工建设工程施工安全技术规范石油化工装置设备基础工程施工及验收规程建筑工程施工质量验收统一标准GB50300

5、-2010建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-2010煤浆制备项目磨煤机基础施工图。2.2 编制原则2.2.1 严格按照设计图纸的要求，采用先进、合理、经济、可行的施工方案。2.2.2 严格按照IS09002国际质量认证体系和项目法施工要求，建立严密的工程质量保证体系和完善的安全保证体系。1.2.3 采用先进、配套的施工设备和技术，合理安排劳、材、机资源，确保工程质量和工期。1.2.4 合理安排施工顺序，保证各项施工工序相互促进，紧密衔接，促进工程高效、均衡，加快施工进度。3 .施工程序

6、3.1 作业程序3.2关键工序序号关键工序名称工序特点、难点1预留套管、孔洞预留套管、孔洞安装2模板模板施工3测温养护期的混凝土内温度控制4 .施工方法及技术措施4.1 作业人员的质量4.1.1 施工的人员要求能从事建筑作业且身体健康，无职业病。4.1.2 所有施工人员必须经过三级安全教育，具有较强的安全意识。4.1.3 所有施工人员施工前必须经过技术安全交底，方可进入施工现场，应具有较强的质量意识。4.1.4 参加作业的人员应进行过职业道德教育，有较强的敬业精神。4.1.5 特殊工种工作人员均应持证上岗，焊工需有焊工证、架子工需有登高证、电工心须要有电工证。4.1.6 施工班组长应能熟练掌握

7、施工规范，并有较强的现场施工管理能力。4.1.7 所有现场操作人员均应服从管理人员统一指挥、统一调度。4.2 作业机械、工具、仪器、仪表的要求4.3 .1附1：施工机械计划表工、器具名称数量规格汽车泵台180m7h机动翻斗车辆2插入式振捣棒限5振捣电机台4电焊机台3钢筋加工机具套1木工加工机具套1舲搅拌机站台11000空压机台1W-0.7/14附2：施工仪器计划表仪器名称单位数量备注经纬仪台1水准仪台150米卷尺把15米卷尺把5游标卡尺犯5扭力板手犯41.1.1 3施工前的准备工作及条件1.1.2 现场做到五通一平。1.1.3 劳动力就位、施工机械到位、施工材料按计划及时供应进现场。1.1.4

8、 有关施工图纸齐全、并经会审。1.1.5 3.4单位工程开工报告已经批准。1.1.6 技术交底书经审批，且已进行交底。4.4 施工测量（1）依据工程测量规范GB50026-2007,根据煤浆制备主厂房轴线进行建筑定位，然后据此放出磨疾机主要轴线。（2）标高按主厂房标高，磨煤机基础标高测量由此引出。（3）定位放线测距精度控制在万分之一以内，角度测量精度控制在20''以内，层间垂直度偏差控制在3mm以内，建筑物全高垂直度测量偏差控制在3h/10000,且不大于10mm,每次放线后，必须经技术员、质检员复线，向甲方及监理单位报审合格后，方可进行下道工序。4.5 钢筋施工：4.5.1

9、钢筋施工按施工顺序安排进行施工，磨煤机基础（设备基础）只在四周表面、顶面及底板布筋。在磨煤机基础T.5米处预埋L80X8上部定位林，磨煤机基础顶面钢筋、预埋套管、预留孔洞模板等采用63X6角钢钢支撑架（满堂架）支承（详见磨煤机基础施工平面图、钢支架平面图、剖面图）。侧立面横竖钢筋采用钢支撑架固定，沿长边方向布置，与基础满堂架连为一体；待钢筋绑扎完后，用16根&0M长4>28钢筋作剪刀撑（内外各两根）、用8#线与竖筋及横向钢筋的交点绑牢，剪刀撑间距2米，布置在侧立面与基础拐角处。4.5.2 钢筋的端头不能有马蹄形和弯曲。4.5.3钢筋保护层垫块采用高标号水泥砂浆垫块，间矩800。水

10、平面纵向钢筋与竖向籁筋绑扎牢固，钢筋应横平竖直。该部分钢筋施工时，应用脚手板铺设施工人员作业通道。钢支撑架具体形式见附图。9OO 4co 611 卜rLL*>>11i111特”，心”.i1 卜闸体1同1毕1bII心1纹11>II、1。|_"o x 89钢:立住桩(L=1700哂心纹7485753575327525003000123961CX5 GsJ CJOO o<V 1OOUT3 13/6/9磨煤机基础底板平面布乂图COI 63x6角钢co68 z co(S-百三可 8575co b22001600(5jl600D厝煤机基础钢支架平面布置图（钢支架未注明均为

11、I 63 X 6角钢）1270筋煤机坯础钢支架工一工制rm图（钢支架未注叨的均为I_63 X 6角钢）505 224027S13S54加火泉出LM 石出的J丈第3U Iflil冬I（乍因支乡W王之卞日川门勺均为|63 X 6角锌g）（钢文柴木注叨的均为I_63 x 6角钢）35002200J钙火某4H室而1；£汹攵柒4一4音1而1冬I（个冈支架未1+q白勺上匀为I_63X6角知5）磨煤机甲H川钢支架5-5剂而四（钢支架未注明的均为I_63 x 6角钢）9.650W火火和IAt词;钢支兜6-6例面图（牛冈支架未注叨口勺上勺为I_63X6角毛冈）廨煤和L*出名刈文架77汾J|hi|冬（车

12、冈文架木注叨白勺上匀为|_63 x 6角年冈）IO.205（钢支架未之主明白勺土匀汨I_63X6角钢）4.6模板施工：4.6.1 设备基础采用清水模板，大模板采用014对拉螺栓加固，对拉螺栓布置原则：水平间距W450mm,竖向间距W600nun用45*90木方及双脚手管加固，先布竖楞，后布横楞，基础模架外搭设双排脚手架，基础模板支承与双排脚手架连为一体，从而形成比较稳固的钢支承。双排脚手架基础素土地回填夯实，100mm厚碎石垫层，150mm厚C20混凝土脚手架基础。具体支模形式见附图。4.6.2 6.2此次磨机基础为大体积混凝土，应尽量采用新模板。4.6.3 尽量采用整张板安装，减少拼缝。模板

13、背面采用45X90木方为加颈肋加固，木方布置原则：水平间距300,横向采用钢管2根一组间距同对拉螺栓布置，外侧采用水平钢管四周封角，形成封闭箍，侧向采用斜支撑，以确保模板系统的稳定性。4.6.4 模板间的拼缝采用密封胶密缝，以防止漏浆。4.6.5 磨煤机安装图纸设计采用预留孔及埋设地脚螺栓盒的方式进行施工，基础孔洞的预留则采用木模，用10厚钢板放置在底模下面并焊接中12圆钢以便拆除木模。具体作法见附图：支模形式附图磨煤机基础孔洞施工时先将孔洞模板制作好，殓施工前放好线，确定孔洞位置，然后将模板埋设并将其固定，用12圆钢辅助焊接在基础钢筋上，一定要埋设牢固，不能因跄施工而发生位移。10mm很板尺

14、寸同木根底板地脚螺栓盒的固定用采用12工字钢悬挂设置，具体做法见附图。1?林4.6.6预埋件的固定同预埋套管。4.6.7磨煤机基础模板计算书一、基础模板基本参数计算断面宽度8575mm,高度8950mm0模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm,内龙骨采用45X90mm木方，外龙骨采用双钢管48mmX2.8mmo对拉螺栓布置19道，在断面内水平间距300+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+模板组装示意图450+450+450nun,断面跨度方向间距600mm,直径14mm面板厚度18mm，剪切强度1.4N

15、/mm2,抗弯强度15.ON/mm2,弹性模量6000.ON/mm，木方剪切强度L3N/mm:抗弯强度13.ON/mm弹性模量9000.ON/mnt二、基础模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中Yc混凝土的重力密度，取24.000kN/；t新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/CT+15）,取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H一一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

16、B一混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新涤混凝土侧压力标准值：Fl=0.9X11.110=9.999kN/m2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.9X4.000=3.600kN/m2o三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取8.95m。荷载计算值q=1.2X9.999X8.950+1.40X3.600X8.950=152.497kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯

17、性矩I和截面抵抗矩W分别为：152.50kN/mAI30073007300jW=895.00X1.80X1.80/6=483.30cm3；I=895.00X1.80X1.80X1.80/12434.97cm1；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)1变形的计算按照规范要求采用静荷载标值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图A变形图(nun)经过计算得到从左到右各支座力分别为M=18.300kNN2=50.324kNN3=50.324kNN4=18.300kN最大弯矩M=1.372kN.m最大变形V=0.188mn】(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=1.372X1000

18、X1000/483300=2.839N/mm2面板的抗弯强度设计值f,15.OON/nim2；面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X27449.0/(2X8950.001X18.000)=0.256N/mn/截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v=0.188mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、基础模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2X0.30X10.00+1.4X0.30X3.60=5

19、.112kN/m挠度计算荷载标准值q=0.30X10.00=3.000kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。5.11kN/m3(454545454545454545454545454545454545550,IIIIIIIIIIIII内龙骨弯矩图(kN.m)2.81内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:3.00kN/m3(454545454545454545454545454545454545550内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)1.301经过计算得到最大弯矩M=0.773kN.m经过计算得到最大支座F=5.897kN经过计算得到最大变

20、形V=1.301nun内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.50X9.00X9.00/6=60.75cm3；I=4.50X9.00X9.00X9.00/12=273.38cm1；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.773X106/60750.0=12.72N/nun2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<T截面抗剪强度计算值T=3X3085/(2X45X90)=L143N/mn截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3)内龙骨挠度

21、计算最大变形v=1.301mm内龙骨的最大挠度小于550.0/250,满足要求！五、基础模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5fiB支撑钢管计算简图0.531支撑钢管弯矩图(kN. m)2.062.062.952.953.833.832.062.06支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN

22、3.46kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩=0.619kN.m最大变形-0.206nini最大支座力Qmax=12.678kN抗弯计算强度f=M/W=0.619X106/8496.0=72.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N<N=fA其中N一一对拉螺栓所受的拉力；A一一对拉螺栓有效面积(miJ)；f一一对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm)：14对拉螺栓有效直径(mm)：12对拉螺栓有效面积(mi/)

23、：a=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=12.678对拉螺栓强度验算满足要求！侧模板计算满足要求！4.7珞施工：4.7.1基础钢筋、模板施工完后经四级验收合格进行混凝土浇筑。4.7.2混凝土浇筑前应提前联系混凝土公司按设计图纸和规范要求准备好配比材料，磨煤机基础混凝土强度等级C25,磨煤机基础混凝土中不得采用火山灰质硅酸盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥，宜选用矿渣硅酸盐水泥。粗骨料宜采用连续级配，细骨料宜采用中砂。磨机基础混凝土中不得采用氯盐(或含有氯盐配制的外加剂)作为防冻、早强的掺合料。4.7.3混凝土施工采用搅拌站商品混凝土，罐车运

24、输，泵车(汽车泵)浇筑的施工方案。混凝土浇筑顺序为自东向西依次进行，混凝土施工前，对水泥、砂、石、外加剂等进行试验,合格后方可进行施工。混凝土配合比必须经过试配后给出，由于采用泵车浇筑混凝土，配合比砂率宜控制在40%50%,碎石直径不宜大于1/3泵管管径，坍落度宜控制在100120mm,混凝土搅拌时间不小于90min。由于混凝土体积较大，需加FS-H型减水剂，减少水化热。混凝土搅拌前，其计量器具应在检验合格周期内，搅拌严格按配合比进行。浇筑混凝土前，应先将施工缝用水浸润不少于24小时，并且必须清理干净模板内的杂物,并对模板、钢筋工程进行四级检查、验收，合格后方可浇筑混凝土。混凝土输送采用10台

25、混凝土运输汽车从混凝土搅拌站运输到施工现场，现场准备壹台HBT60校输送泵浇筑。混凝土输送泵以平均100m7h的浇筑速度完成整个基础混凝土的浇筑。混凝土浇筑分层进行，使接合密实。舲浇筑采用方案为一个坡度、薄层浇筑、循序渐进浇注的作业方式，舲采用平面分层循回浇筑方式，每层浇筑厚度控制在1500廊，聆底层流淌长度控制在8-10m,这种方法能较好地适应泵送工艺，避免泵管的经常冲洗和接捣时插入振动器振捣方向与推进方向相反，沿斜面自下而上进行，逐渐上移，每一振实的振捣时间为1520S。插点间距不大于作业半径的1.5倍，斜面分层振捣，振捣上一层硅时，振动器应插入下层舲50100mm,保证各层之间连接，上下

26、层之间间隔不应超过硅的初凝时间。振捣棒的操作要做到快插慢拨，在振捣过程中，上下略有抽动，以使上下振动均匀密实，消除两层间接缝。在浇注硅时，在浇注带的前后布置三道振动棒，第一道布置在混凝土的卸料点，主要解决混凝土的上部振实,第二道布置在混凝土的坡中部，确保中部混凝土的振实，第三道布置在混凝土坡角处，确保下部混凝土的振实。为防止混凝土集中堆积，先振出料口处混凝土，形成自然流淌坡度，然后全面振捣，并严格控制振捣时间、振动棒的移动间距和插入深度。磨煤机基础为大体积混凝土,浇筑时采取技术间歇，每次间歇不得超过45min,以确保模板支撑的安全稳定，浇筑时，应经常观察模板，钢筋变化，如发现变形、移动时，立即

27、停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修好。由于磨煤机基础属大体积混凝土，应采取一些措施：首先，应尽量降低水化热：选用中低热水泥，建议采用矿渣水泥；其次降低混凝土浇灌入模温度：尽量避开高温时浇筑,尽量下午3点后和夜间浇筑，掺加缓凝型减水剂；第二，提高混凝土的极限拉伸强度：合理选择配合比，选择良好级配的粗细骨料，严格控制含泥量，加强混凝土的振幅，提高混凝土密实度和抗拉强度，减少收缩，保证施工质量，采取二次投料法、二次振捣法，浇灌后及时排除表面泌水，以提高混凝土强度，加强混凝土的早期养护，提高早期相应龄期的抗拉强度和弹性模量。还应预先布置测温导线，混凝土浇筑完定时测温，并采用覆盖厚麻袋并浇水养护，养护

28、时间不少于15天，并设专人定时测温，如发现混凝土内外温差接近25。（2时，应立即采取保温措施（覆盖苫布）解决，以减少内外温差，防止裂缝。测温导线按梅花型布置，每点设上下两根导线。4.7.4泵送混凝土现浇施工计算书依据<<简明施工计算手册>>。一、计算公式：（1）泵车数量计算公式:N=qn/(QmaxX4)(2)每台泵车需搅拌车数量计算公式：ni=qmX(601/v+t)/(60Q)qfqmaxX自Xa式中：N混凝土输送泵车需用台数qn一一混凝土浇筑数量(nf7h)q皿、一一混凝土输送泵车最大排量(m7h)K泵车作业效率，一般取0.5-0.7一一每台泵车需配搅拌的数量；q

29、m一一泵车计划排量(nf7h)Q一一混凝土搅拌运输车容量(n?)1一一搅拌站到施工现场往返距离(km)v搅拌运输车车速(km/h)；一般取30t个运输周期总的停车时间(min)a配管条件系数，可取0.8-0.9二、计算参数(1) 混凝土浇灌量q60(nf7h)；(2) 泵车最大排量q10ax=100(m3/h)；(3) 泵送作业效率4=0.6；(4) 搅拌运输车容量49(1)；(5) 搅拌运输车车速v=50(km/h)；(6) 往返距离1=50(km)；(7) 总停车时间t=30(min)；(8) 配管条件系数4a=l；三、计算结果(1)混凝土输送泵车需台数距1(台)；(2)每台输送泵需配备搅

30、拌运输车台数nl=10(台)；(3)共需配备搅拌运输车：10(台)；4.8大体积混凝土绝热温升计算1, 8.1,大体积混凝土温度计算4, 8.1.1,混凝土的绝热温升：T_帆xQxQ-L)h(exp)式中：7；一混凝土的绝热温升()mc每/混凝土的水泥用量(kg/m3),取245版/Q-水泥28天水化热，查建筑施工手册第四版第二册表10-81。c混凝土比热960J/(kgK)e一为常数，取2.718p一混凝土容重2400(kg/my)一混凝土龄期(d)加一常数，与水泥品种、浇筑时温度有关查建筑施工手册第四版第二册表10-82,m=0.340由于315天水化热温度最大，故计驿龄期分别按3d、6d

31、、9d、12d、15d的绝热温升,混凝土浇筑厚度8.95米。混凝土绝热温升：Th(3d)=245X377000X(1-2.7183,0X3)/(960X2400)=25.633Th(6d)=245X377000X(12.71产。巧/(960X2400)=34.876Th(9d)=245X377000X(1-2.71803,0x9)/(960X2400)=37.395Th(12d)=245X377000X(1-2.718°,2)/(960X2400)=38.994Th(15d)=245X377000X(1-2.7180awx,5)/(960X2400)=39.6444.8.1.2.混凝

32、土中心温度：式=Tj+ThX品式中：Lk）-t龄期混凝土中心计算温度（C）1一混凝土浇筑温度（）自一/龄期降温系数，查建筑施工手册第四版第二册表10-83o又混凝土浇筑温度：3="+（，-"*3+名+2+八八en）式中：八一混凝土拌合温度（它与各种材料比热及初温度有关），按多次测量资料，有日照时混凝土拌合温度比当时温度高5-7,无日照时混凝土拌合温度比当时温度高2-3,我们按6cC计。7；一混凝土浇筑时的室外温度（11月中旬，室外平均温度以15（计）+凡+凡一温度损失系数：出一混凝土装卸，每次氏二0.25（装车、出将二次数）出一混凝土运输时，62=Ax/（A查施工计算手册4

33、52表11-7。式中：A为6m3滚动式搅拌车，其温升0.0042,混凝土泵送不计。/为运输时间（以分钟计算），从商品混凝土公司到工地约30分钟。）63浇筑过程中，63=0.002X30=0.06混凝土的浇筑温度：9="+（，-70）*（4+a+a+aa）=20+（15-20）X（0.5+0.126+0.06）=16.57则混凝土内部中心温度：4=7/+心（3d）X4=16.57+25.633X0.74=35.538t=丁,+，（6d）x4=16.57+34.876X0.73=42.0307；=7；+（9d）x4=16.57+37.395X0.72=44.080乙m=9+（12d）x4

34、B）=16.57+38.994X0.65=42.190%s）=Tj+7,（15J）x<U5）=16.57+39.644X0.55=38.7404.8.1.3.混凝土表层温度（表面下50100处）温度保温材料厚度（或蓄水养护深度其计算公式见建筑施工手册第四版笫二册10-7-2）§05心儿°式”4）式中：6一一保温材料厚度（，）;4一一所选保温材料导热系数W/（m.K）,可查建筑施工手册第四版第二册表10-84；厂混凝土表面温度（）；Tq-施工期大气平均温度（）,由于施工时间为2013年11月温度较高，大气平均温度值取值丁15。（2。2混凝土导热系数，取2.33N/（K）

35、；计算得混凝土最高温度（）；计算时取:T-7;=25(计算时可取7>7>1520(T-7;=2025cC)max-</maxKh传热系数修正值，取1.32.0,查建筑施工手册第四版第二册表10-85oKb=l.3矿棉、岩棉被加盖一层塑料薄膜:0.5hxAx(T2-Tg)xKh1X-心)=0.5X8.95X0.031X20X1.3/(2.33X25)=0.048米混凝土表面模板及保温层的传热系数乙44式中P一一混凝土表面模板及保温层等的传热系数W/（rK）；61各保温材料温度（"7）；4一一各保温材料导热系数W/（mK）Pq空气层的传热系数，取23W/(J-K)。=l

36、/0.08/0.031+l/23=0.381W/(rK)混凝土虚厚度式中h一一凝土虚厚度(m)；k折减系数，取2/3；Z混凝土导热系数，取2.33W/(，K)卜(2/3)X(2.33/0.381)=4.077m混凝土/厚度H=h+2h式中：H一一混凝土计算厚度(?)；h一一混凝土实际厚度(机)。H=h+2h=8.95+2X4.077=17.104m混凝土表层温度_T4xh'(H-h)rKt)-Tl",U1.式中心混底土表回温度(t);Tq一施工期大气平均温度()；7(0一一混凝土中心温度()；H2=15+4X4.077X(17.104-4.077)X35.538-15/17.

37、1042=29.914T4xhH-h'ri(6d)-Tq=15+4X4.077X(17.104-4.077)X42.030-15/17.1042=34.628°CT1 2(9d)7；4-4x/I1(/-/oz；-rJH2= 15+4X4. 077X (17. 104-4. 077)X44.080-15/17.1042=36. 118°C7；+4*/(一1乂7；皿)一7；H-=15+4X4. 077X (17. 104-4. 077)X 42. 190-15/17.1042=34. 745T1 2(l5d)Tq+4xh (H -h )rui5J) - T(H2= 15

38、+4X4. 077X (17. 104-4.077)X 38. 740-15/17.1042=32. 240经以上计算得出:L(3d)-TM=29. 914-15=14. 914 < 20T2(6d)-T=34. 628-15=19. 628 < 20T2(<m)-T=36. 118-15=21. 118 > 20T2(i2d)-Tq=34. 745-15=19. 745 < 20T2(i5d)-Tq=32. 240-15=17. 240 < 20(.广心图)二35.538-29.914=5.624<25.“广丁工6尸42.030-34.628=7.4

39、02<257；川一心孙二44.080-36.118=7.962<25几团-丁=42.190-34.745=7.445<255-4皿尸38.740-32.240=6.500<25混凝土中心温度与混凝土表面温度差Tl(t)-T2(t)<25,符合规范要求。混凝土表面温度与大气温度差为T2(t)-Tq>20X：,不符合规范要求4.8.2、 自约束裂缝控制计算4.8.2.1、 混凝土中心温度：Tmm=35.538cC、尸42.030、Ts尸44.080、“旧尸42.190、日尸38.7404.8.2.2、 混凝土表面温度：T2(3d)=29.914cC.T2(m)=

40、34.628,T2(M)=36.118,T2(12d)=34.745,T2O5d)=32.2404.8.2.3、 由于温差产生的最大拉应力：。L2E。A/(3(l-v)E(u-混凝土的弹性模量(N/mm2),E(t)=E.(1-eow,)Q-混凝土的热膨胀系数(l/°C),a=i*io-5；ATi-混凝土内部最高温度与外界气温之差(°C)V-混凝土的泊松比，取0150.20,v=o.15；o3d=2E(t>aAT,/(3(1-v)=2X6625.374X1X10sX5.624/(3X(1-0.15)=0.292N/nun2；06d=2E(t)aAT,/(3(1-v)=

41、2X11683.049X1X10sX7.402/(3X(1-0.15)=0.678N/nim2；09d=2E«>aATi/CBd-v)=2X15543.974X1X10SX7.962/(3X(1-0.15)=0.971N/mm2；。i2d=2E(l)aAT,/(3(1-v)=2X18491.325X1X10sX7.445/(3X(1-0.15)=1.08N/mm2；01Sd=2E(l)aT,/(3(1-v)=2X20741.273X1X105X6.5/(3X(HO.15)=1.057N/nunJ；48.2,4、td龄期的抗拉强度：ft(l>=0.8ft(lgt)2/3ft

42、(3d)=0.8ft(lgt)2/3=0,8X1.1X(0.477)5=o.537N/min>。M：o.292N/mmJft(4d)=0.8ft(lgt)3/3=0,8X1.1X(0.778)2/3=0.744N/min2>。处0.678N/min2ft(9d)=O.8ft(lgt)2/3=0.8Xl.1X(0.954产=0.853N/mm2<o触0.971N/mm2ft(,2d,=0.8f.(lgt)2/3=0.8Xl.IX(1.079)2/3=0.926N/mm2<012ML08N/inmLft(,5d)=0.8ft(lgt)2/3=0.8Xl.1X(1.176)2

43、Z3=0.98N/nim2<。15d=l.057N/inin2经以上计算得知：3d、6d因内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以满足要求。9d、12d、15d因内部温差引起的拉应力大于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以不满足要求，考虑降温措施，降低因混凝土内外温差引起的拉应力。4.8.3、 浇筑前裂缝控制计算4.8.4、 8.3.1,计算原理，(依据<<建筑施工计算手册):大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度(包括收缩)应力(二维时)，一般用约束系数法来计

44、算约束应力按以下简化公式计算：AT=To+（2/3）XT（0+TyU）-Th式中。混凝土的温度（包括收缩）应力（N/mm?）；E混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm），一般取平均值;a混凝土的线膨胀系数，取1X105;To混凝土的浇筑入模温度CC）；T浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值（°C）；混凝土的最大综合温差（°C）绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，值按混凝土水化热最高温升值（包括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；混凝土收缩当量温差（t）；Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根

45、据历年气象资料取当年平均气温（）；S考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时,R=l;当为可滑动垫层时,R=0,一般土地基取0.25-0.50；vc混凝土的泊松比.4.8.3.2. 计算：第3天的浇筑前裂缝控制计算：取S=0.19,R=0.30,a=1X10s,vc=0.15.1）混凝土3d的弹性模量公式：%耳（1-产酶）计算得:E=0.60X1012）最大综合温差AT=16.88（）最大综合温差aT均以负值代入下式计算.3）基础混凝土最大降温收缩应力计算公式：计算得：。=0.07（N/mm）4）不同龄期的抗拉强度公式：力=0.8/他。2冷计算得：。（

46、3）=0.54（N/mm2）5）抗裂缝安全度：k=0.54/0.07=7.87>1.15满足抗裂条件第6天的浇筑前裂缝控制计算：取S=0.19tR=0.30,a=1X10vc=0.15.1）混凝土6d的弹性模量公式：%）=取一）计算得：E=1.06X1012）最大综合温差AT=23.33（）最大综合温差AT均以负值代入下式计算.3）基础混凝土最大降温收缩应力计算公式：_%"°计算得：a=0.17（N/mm2）4）不同龄期的抗拉强度公式：产计算得：。（6）=0.74（N/mm2）5）抗裂缝安全度：满足抗裂条件15.k=0.74/0.17=4.47>1.15第9天的

47、浇筑前裂缝控制计算：取S”）=0.19,R=0.30,a=1XIO5,vc=0.1）混凝土9d的弹性模量公式：计算得：E=1.42X10,2）最大综合温差AT=25.95（）最大综合温差均以负值代入下式计算.3）基础混凝土最大降温收缩应力计算公式：计算得：。=0.25（N/mm）4）不同龄期的抗拉强度公式:£=0.8人念上）犯计算得：。(9)=0.85(N/ran2)5)抗裂缝安全度：k=0.85/0.25=3.46>1.15满足抗裂条件第12天的浇筑前裂缝控制计算：取S=0.19,R=0.30,a=1X10：vc=0.15.1)混凝土12d的弹性模量公式：%=说。-0)计算得

48、：E(=1.68X1042)最大综合温差AT=27.01()最大综合温差AT均以负值代入下式计算.3)基础混凝土最大降温收缩应力计算公式：%诏77=1-匕()计算得：。=0.31(N/mm2)4)不同龄期的抗拉强度公式：9)=0.以施产计算得：£(12)=0.93(N/mm2)5)抗裂缝安全度：k=0.93/0.31=3.04>1.15满足抗裂条件第15天的浇筑前裂缝控制计算：取S=0.19,R=0.30,a=1X10vc=0.15.1)混凝土15d的弹性模量公式：当(1-4力计算得:E(=1.89X1042)最大综合温差AT=27.45()最大综合温差AT均以负值代入下式计算

49、.3)基础混凝土最大降温收缩应力计算公式：_E屏T”-77%田计算得：。=0.35(N/mmJ)4)不同龄期的抗拉强度公式:力=。8人他上)犯计算得:f1(15)=0.98(N/mm)5)抗裂缝安全度：k=0.98/0.35=2.82>1.15满足抗裂条件综上所述：单一采用矿棉、岩棉被加盖一层塑料薄膜不能满足大体积混凝土现场施工要求。需采取措施降低混凝土内外温度。令混凝土中心温度T1(t)不得大于Tl(3t)(35.538(),也就是说，所采取的冷却水主动散热应散去导致混凝土温升44.080-35.538=8.542的水化热：q=TxCpV=8.542X0.97X2400X680=13.

50、52X106KJ式中：Tx需要降低的混凝土中心及表面温度C混凝土比热(KJ/(kg-C),取00.97KJ/(kgP)P混凝土密度(kg/m3),取P=2400kg/m3V基础浇筑混凝土量(m3)散去这些水化热q=13.52Xl()6KJ,所需用水的质量为：m=q/Cpm(tl-t2)=13.52X107(4.2X15)=0.215X106kg换算为体积V=m/p=0.215X1071X103=0.215X10Jm3式中：m消耗热量所需水的质量(kg)V消耗热量所需水的体积(m3)q需排出的水化热量(KJ)Cpm水的比热(KJ/(kg-t),取Cpm=4.2KJ/(kg)P水的密度(kg/m3

51、),取P=1X1()3kg/m3tl出水口水温(。(2)t2进水口水温()(tl-t2)进出水口温差，此处设定(tl-t2)=15水流速计算(假定采用<1)48X3.5脚手架钢管作为冷却水管，分三层，层距2.3m,水平间距1.0m,每层设置一个出水口、一个进水口，分布如下图所示，钢管之间连接采用焊接，216小时内达到温升最高点)三层冷却水管同时启动，水管净截面积S=JIX0.0212X3,由此可知管内水流速V水=V/(St)=0.215X107(nX0.0212X3X24X9X60X60)=0.066m/s取V水=0.Im/s冷却水入水口使用阀门控制，根据测温记录进行调节水的流速，既控制

52、混凝土中心温度的上升，也要防止温度下降过快，导致混凝土出现开裂，混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2.(TC/do4.8.4、采取降温措施后进行复核4.8.4.1混凝土表面温度与大气温度之差：工.一丁尸“,则一工尸丁2(*一1>12(“一1>丁2(刈一工厂29.914-15=14.914<20满足规范要求。4.8.4.2自约束裂缝控制：9d、12d、15d内部温差引起的拉应力。9d=2E(t)aATl/(3(l-v)=2X15543.974X1X10-5X5.642/(3X(1-0.15)=0.688N/mm2；a12d=2E(t)aATl/(3(1-v)=2X18491.325

53、X1X10-5X5.642/(3X(1-0.15)=0.817N/nun2。15d=2E(t)aAT1/(3(1-v)=2X20741.273X1X10-5X5.642/(3X(1-0.15)=0.917N/mm2；ft(9d)=0.8ft(Igt)2/3=0.8X1.1X(0.954)2/3=0.853N/nun2>o9d=0.688N/nun2ft(12d)=0.8ft(Igt)2/3=0.8XI.1X(1.079)2/3=0.926N/mm2>。12d=0.817N/mm2ft(15d)=0.8ft(Igt)2/3=0.8XI.1X(1.176)2/3=0.98N/mm2&g

54、t;。15d=0.917N/mm2内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以满足要求。4.8.5.裂缝控制技术措施大体积混凝土由于水化热产生的升温较高、降温幅度大、速度块，使混凝土产生较大的温度和收缩应力是导致混凝土产生裂缝的主要原因。施工前应进行计算分析，采取措施控制温度裂缝。4.8.5.1,控制内约束温度裂缝的措施(1)控制混凝土内外温差、表面与外界温差，防止混凝土表面急剧冷却，采用混凝土表面保温措施；(2)加强混凝土养护，严格控制混凝土升温速度，使混凝土表面覆盖温差小于870°Co4.8.5.2.控制外约束温度裂缝的措施(1)从采取控制混凝土出机温度、温升、减少温差等方面，以及改善施工操作工艺.(2)采用低热水泥，如