2019年35m45m35m预应力混凝土连续箱梁桥毕业设计计算书(完整版).doc

1、中文摘要 .4ABSTRAC .5结构计算书部分6第1章基本资料61.1 设计资料61.1.1 设计方案61.1.2 技术标准61.1.3 材料及特性61.1.4 设计依据81.2 结构尺寸81.2.1 桥型布置图 81.2.2 截面尺寸91.3 箱梁的横截面几何特性计算 11第2章荷载计算122.1 电算模型122.1.1 使用软件122.1.2 模型分析122.2 恒载作用计算132.2.1 一期恒载（现浇箱梁自重） 132.2.2 现浇层、沥青铺装层及内外侧栏杆 132.3 活载作用计算142.3.1 荷载系数的计算 142.3.2 活载作用内力计算 142.4 附加内力的计算162.4

2、.1 温度变化引起的附加内力的计算 162.5 内力组合19第3章钢筋的估算和布置223.1 预应力钢束的估算与确定223.1.1 估算方法及结果 223.1.2 钢束的确定273.2 预应力钢束的布置 273.2.1 跨中预应力钢束布置 273.2.2 梁端预应力钢束布置 283.2.3 桥台处渐变端处预应力钢束布置 283.2.4 桥墩和顶板处预应力钢束布置 283.3 预应力加载后荷载组合293.4 截面普通钢筋的估算与布置 29第4章持久状况承载能力极限状态计算 324.1 结果显示单元号的确定 324.2 正截面抗弯承载力324.3 斜截面抗剪承载力计算364.3.1 计算截面选取与

3、箍筋配置 364.3.2 斜截面抗剪承载力验算 37第5章预应力损失计算455.1 预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失 叫1 455.2 锚具变形、预应力筋回缩和分块拼装构件接缝压密引起的应力损失12 455.3 混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失l3 465.4 混凝土弹性压缩引起的应力损失以4 465.5 预应力筋松弛引起的应力损失 15475.6 混凝土收缩和徐变引起的应力损失，6 47第6章 持久状况正常使用极限状态计算 586.1 电算应力结果586.2 持久状况使用阶段的正应力验算596.2.1 混凝土的法向压应力验算 606.3 截面抗裂验算616.3.1

4、 验算条件616.3.2 验算4吉果626.4 正常使用阶段竖向最大位移（挠度） 626.4.1 使用阶段的挠度值计算 626.4.2 预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 63第7章持久状况和短暂状况构件的应力验算 647.1 混凝土的最大拉应力验算647.2 预应力钢筋最大拉应力 657.3 混凝土的最大主拉、主压应力计算 737.3.1 混凝土主拉应力 737.3.2 混凝土主压应力 74第8章局部受压承载力计算788.1 局部受压区尺寸要求788.2 局部承压承载力验算79第9章支座的设计809.1 支座的支承反力计算809.2 支座的选取81致谢82参考文献83附录 84外文原文:84

5、外文译文:95毕业设计任务书 .104毕业设计开题报告 .109设计题目：35m+45m+35m预应力混凝土连续箱梁桥中文摘要本设计上部结构采用三跨预应力混凝土变截面连续箱形梁桥，跨径为35m+45m+35m,横桥向宽度为10m,横坡为1.5%,双向两车道，荷载等级为公路-II级。主梁采用单箱单室 整体现浇箱形梁，墩顶梁高2.5m,主跨跨中梁高1.5m,顶板厚度0.25m,底板厚度0.3m, 腹板厚度0.4m,距支点1.5m处开始加厚，到距支点4.5m处腹板厚度为0.5m,主梁下缘采用 二次抛物线。下部结构采用桩柱式轻型墩台。设计采用了桥梁博士、MIDAS-CIVIL和桥梁通CAD等专业软件，

6、对桥梁的截面几何特 性、冲击系数、荷载增大系数和主梁内力进行了计算；在此基础上，进行了内力组合和预 应力钢筋估算和布置，并按照构造要求配置了普通钢筋；然后，对桥梁进行了承载能力极 限状态和正常使用极限状态进行了安全验算，验算结果表明，桥梁的截面、强度、刚度和 抗裂性等均满足规范要求；最后，绘制了桥梁施工图纸。通过毕业设计，实现了对桥梁工程专业知识的梳理，锻炼了专业技能，提高了综合素 质，为进一步学习和工作打下了坚实的基础。35m+45m+35m prestressed concrete continuous box girder ABSTRACTIn the graduation design

7、, the superstructure adopts three-span prestressed concrete continuous box girder with variable cross sections. The main span is 45m long and the side span is 35m long. The lateral width is up to 10m with two lanes. The cross slope is 1.5% and the load is highway 2 class load. The main girder is a s

8、ingle box and single room in-situ box girder. The girder is 2.5m high at the top of the piers and 1.5m high at the midspan. The top deck is 0.25m thick and the bottom deck is 0.3m. The web thickness changes from 0.4m to 0.5m. The descender line is a second degree parabola . The substructure employs

9、light pile and pillar bridge abutments and piers.The major softwares are used in the design, for example, DOCTOR BRIDGE, MIDAS-CIVIL and BRIDGE GENERAL CAD. The main design parameters are calculated such as the section properties, the impact coefficient, the load amplification oefficient and the int

10、ernal forces. According to the results, the load combination is done and the prestressed strands area is estimated. Then the prestressedstrands are arranged based on the estimation results and the reinforcements are laid out according to the construction requirements. The verification for the bridge

11、 is done at ultimate capacity states and service ability limit states according to the specifications. The results indicate that the cross section, the strength, the stiffness and the crack resistance are all satisfied with the specification requirements. Finally, the construction drawings are drawn

12、 with AUTOCAD software.The graduation design helps me to sort out the major knowledge, train the major techniques and improve the comprehensive qualities. It lays a solid foundation for further study and future work.结构计算书部分第1章基本资料1.1 设计资料1.1.1 设计方案上部结构采用三跨预应力混凝土连续箱梁，整体现浇施工，预应力采用后张法施工， 下部结构采用桩柱式墩台。1.

13、1.2 技术标准1）标准跨径：35m+45m+35m；2）桥梁宽度：净-7m + 2X1.5 m,共10m；3）桥梁横坡：1.5%;4）设计荷载：公路II级；5）环境类别：I类；6）设计基准期：100年；7）每侧护栏重量按6kN/m计，混凝土考虑10年的收缩徐变，整体升温、降温均按 20c考虑，基础考虑5mm不均匀沉降，其它作用根据设计情况拟定。8）计算方法：电算；上部结构用桥梁博士电算，下部结构用桥梁通电算出下部结构 图。1.1.3 材料及特性混凝土 ：主梁采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm C50混凝土 +SBS改性沥青涂膜 防水层+10cm沥青混凝土，桥头搭板、盖梁、耳背墙、防撞护栏

14、、立柱、桩基和系梁的混 凝土根据规范选择C30混凝土。预应力筋：采用*S 15.20高强度低松弛钢绞线、抗拉强度标注值 fpk=1860MPa,弹 性模量Ep =1.95105 Mpa,并配套OVM系列锚具。一段锚具变形及钢束回缩值 0 6mm 预应力管道为钢波纹管管道，摩擦系数 尸0.25;管道偏差系数 -0.0015/m；钢筋回缩和 锚具变形为每侧6mm,两端张拉，顶板人孔处预应力钢束采用一端张拉。普通钢筋为R235钢筋（公称直径小于12mm）和HRB335钢筋（公称直径大于12mm） 两种。普通钢筋：直径大于和等于12mm的用HRB335级热轧螺纹钢筋、直径小于12mm的 均用R235级

15、热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。材料容重：混凝土 i=26kN/m3,沥青混凝土 Y=24N/m 3。以上各种材料特性参数值参见公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004),所需参数列成简表1.1如下：表1.1材料特性及基本参数名称项目符号单位数据C50混凝土立方强度fcu, kMpa50.00弹性模量EcMpa43.45 10轴心抗压标准强度fckMpa32.40轴心抗拉标准强度ftkMpa2.65轴心抗压设计强度fcdMpa22.40轴心抗拉设计强度ftdMpa1.83短暂状态容许压应力0.7 fckMpa20.72容许拉应力0.7 ftk

16、Mpa1.76持久状态标准荷载组合容许压应力0.5 f ckMpa16.20容许主压应力0.6 f tkMpa19.44短期效应组合容许拉应力cst -0.85 pcMpa0.00容许主拉应力0.6。Mpa1.594 15.2钢绞线标准强度fpkMpa1860弹性模量EPMpa1.95 105抗拉设计强度fpdMpa1260最大控制应力0.75 fpkMpa1395持久状态应力标准布载组行0.65 fpkMpa1209普通钢筋HRB335抗拉标准强度fskMpa335抗拉设计强度fsdMpa280弹性模量EcMpa52.1 10R235抗拉标准强度fskMpa235抗拉设计强度fsdMpa19

17、5弹性模量EcMpa2.1 105材料重度钢筋混凝土丫kN/m326.0钢绞线丫kN/m378.5钢束与混凝土的弹性模量比aEp无量纲5.65根据计算结果和规范选择锚具、波纹管、伸缩缝和支座类型如下：固定端和张拉端都采用 OVM15型锚具，OVM15-19, OVM15-8。腹板预应力筋采用圆形塑料波纹管 SBG-100Y,顶板预应力筋也采用圆形塑料波纹管2SBG-90Y,塑料波纹管环刚度应不小于 6kN/m。伸缩缝装置采用GQF-C100 (NR),伸缩缝100mm。1.1.4 设计依据1)交通部颁公路工程技术标准(JTG B01-2003),简称标准；2)交通部颁公路桥涵设计通用规范(JT

18、G D60-2004),简称桥规；3)交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004),简称公预规；4)交通部颁公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007);5)公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011);6)预应力筋用锚具、夹具和连接器(GB/T 14370-2007);7)公路桥梁板式橡胶支座规格系列(JTT663-2006);8)公路桥梁盆式橡胶支座(JT/T391-2009);9)预应力混凝土桥梁用塑料波纹管(JT-T529-2004)；10)桥梁工程、结构设计原理、基础工程等教材。1.2结构尺寸1.2.1 桥型布置图如下图1-1所示为桥

19、型布置图:立面图1-1桥型布置图1.2.2 截面尺寸本桥桥面宽1.5m+7.0m+1.5m,全桥宽采用连续整体箱梁，整体现浇，箱梁跨中截面 高1.5m,桥墩处截面高为2.5m,宽10m,全长35m+45m+35m。采用后张法施工工艺，预 应力钢筋采用钢绞线，直径 15.20mm,截面面积139mm； fpk=1860MPa, fpd=1260MPa, Ep=1.95 105MPa。预应力钢绞线沿板跨长直线布置。C50混凝土箱梁的fck=32.4MPa,fcd=22.4MPa, ftk=2.65MPa, ftd=1.83MPa。根据类似桥梁设计示例，以及现行桥梁设计趋向，预应力混凝土箱的支点截面

20、跨高比 一般取高跨比H /L=1/15-1/18（L为中间跨跨长），此处支点截面高度取2.5m；跨中截面高垮 比H/L一月取1/25-1/50（L为中间跨跨长），所以跨中截面高度取为1.5m,箱梁宽度取10m。悬臂长度04.0m 当达到3.0m以上需特殊设计，取厚度0.20m,根部0.40m；箱梁顶 板主要考虑桥面板受力需要，一般为0.18-0.30m,此处取为0.25m；梁底板需要满足纵向 抗弯以及布置预应力钢筋的要求，一般变高度连续梁底板厚度随负弯矩从跨中到支 点逐渐加厚，跨中底板厚度宜采用0.20m-0.30m,因此底板厚度选取0.3m,支点处底板厚度采用0.5m。根据一般的设计经验，当

21、墩上或靠近桥墩的箱梁根部腹板需加厚时，以满足剪 力增加的要求，腹板厚度一般采用因此，腹板采用直腹板，跨中腹板选用0.40m-0.80m,所以腹板采用直腹板，跨中腹板选用0.40m,支点处腹板选用 0.50m。在桥两端各要留伸缩缝0.10m,考虑伸缩装置，所以要留伸缩缝预留槽，0.30 W20m, 因此要加厚顶板，顶板加厚0.20m,加厚长度为3m；加腋，上加腋一般为1: 2-1: 4,此 处取 1: 2, 0.20mX0.40m；下加腋一般取 1: 1-1: 2,此处取 1: 1, 0.20mX0.20m,使箱壁 剪力流能顺利传递，避免在转角处产生过大的应力集中。全桥箱梁截面及构造尺寸见图1-

22、2、 1-3、 1-4、 1-51000图1-2跨中处截面（尺寸：cm）图1-3梁端加厚部截面（尺寸：cm）图1-4桥墩支点处截面（尺寸：cm）己皿 一6Q0一 三口。图1-5桥墩渐变端处截面（尺寸：cm）1.3箱梁的横截面几何特性计算根据已定好的箱梁截面结构尺寸，计算其截面特性，结果如下:跨中截面高度：1.5m基准材料：基准弹性模量：桥墩处截面高度：2.5m中交新混凝土 ： C50混凝土3.45 X 04 MPa1、桥墩支座处截面 换算面积：16.6m2 换算惯矩：9.68m4 中性轴高度：1.36m3、跨中截面换算面积：5.75m2 换算惯矩：1.85m4中性轴高度：0.906m2、桥墩渐

23、变处截面换算面积：7.94m2换算惯矩：7.52m4中性轴高度：1.34m4、桥台支座处截面换算面积：10.6m2换算惯矩：2.25m4中性轴高度：0.845m注：端部支座截面实心段1m,加厚20cm； 1、2号墩上支座截面实心段长 2m。第2章荷载计算2.1 电算模型2.1.1 使用软件Dr.Bridge3.02.1.2 模型分析(1)外部环境特性计算相对湿度80%,混凝土考虑10年的收缩徐变，整体升温、降温均按 20c考虑， 基础考虑5mm不均匀沉降。(2)施工阶段划分按照该桥梁实际施工工序，即现浇施工张拉预应力钢束一一铺装桥面及防撞栏施 工一一完工一一使用阶段，根据各施工段的施工顺序，由

24、桥梁博士软件建立从施工阶段到 成桥阶段的桥梁计算模型。(3)单元划分根据该桥梁构造特性，共划分为126个单元，其中边跨为2M6个，中跨为54个，桥 墩处和桥台处单元长为0.5m,梁中跨部分1/4点处单元长为0.25m及0.75m,中跨1/2点处 单元长为0.5m。端部和支座实心段均采用实心截面，桥面铺装和护栏重量均以均布荷载加 载于整个梁上。(4)预应力刚束特性预应力管道为塑料波纹管；钢筋回缩和锚具变形为每侧 6mm,即两侧张拉时为12mm, 一侧张拉时为6mm；腹板预应力筋N1、N2、N3均两端张拉，顶板预应力筋 B1、B2也采 用一端交替张拉，张拉控制应力 仃刈=0.75fpk =1395

25、MPa 。conpk(5)荷载信息桥梁模型在建立过程中，需输入施工荷载和使用荷载，以模拟实际桥梁受力状况。根据荷载横向分布计算结果，按跨中和支点段分别计算跨中与支点段的荷载效应。1 .施工荷载(1)永久荷载：永久性作用于结构上的荷载，如结构横梁重量、二期铺装等；(2)临时荷载：一般为施工机具等荷载，下一阶段将自动去除；(3)施工活载：一般需要验算某阶段集中加载情况下，结构安全性是否满足要求， 一般只在特殊阶段需要验算。(4)升温与降温：是作为施工活载处理(5)平均温度：是作为永久荷载处理的。平均温度的效应是指钱一阶段的平均内温 度与本阶段的平均温度的差值作为本阶段的温度荷载来计算的2 .使用荷

26、载结构在使用阶段车道荷载为公路-II级、人群荷载、升温与降温温非线性温度、收储徐 变、支座不均匀沉降等。根据建立的模型，利用桥梁博士软件对结构进行计算，可得到各 截面内力值。建立的模型如图所示：左跨半桥模型整桥模型简图2.2恒载作用计算2.2.1 一期恒载(现浇箱梁自重)用桥博软件进行受力分析时桥博会自动考虑箱梁自重2.2.2 现浇层、沥青铺装层及内外侧栏杆桥面铺装现浇混凝土层厚度为10cm,则现浇层的荷载集度为：0.1 7,0 26 =18.2kN/m沥青铺装层的厚度为10cm,则荷载集度为：0.17.024 = 16 ,8kN / m人行道构件和栏杆的每侧荷载集度取 6kN/m,则两侧的荷

27、载集度为：6.02 = 12 .0kN / m故箱梁的二期恒载集度为：18 .20 16.8012 .0 = 47 .0kN /m2.3活载作用计算2.3.1 荷载系数的计算汽车荷载效应：对于整体箱梁、整体板梁等结构，其分布系数就是其所承受的汽车总 列数，考虑横向折减、偏载后的修正值。根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004), 对于一个桥面2车道的整体箱梁验算时，其横向折减系数为 1.0,中小跨径桥梁(不大于 150m)不记纵向折减系数，默认为 1,偏载系数取1.15,则荷载系数为：偏载系数 道 数湖向折减系数 期向折减系数=1.15浸X1.00汉.00=2.30。2.3.2 活载

28、作用内力计算1.冲击系数计算根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)第84页对于连续梁桥正弯矩段与负 弯矩段的基频f1与f2的计算方法，计算结果如下：工 13 .616 EIg 13 .6163.4510 101 .859.83 =22 .： 2.1900 Hz2二l i G 2-45149506r 23 .651 EIg 23 .6513.4510 101 .859.8 八” “ 一f2 = 223.8041 Hz2 二 l G 2 二 45、149506因此，根据桥规4.3.2条有：正弯矩段：L= 0.1767 ln f1 - 0.0157 = 0.17671n 2.1900

29、- 0.0157 = 0.123负弯矩段：2 = 0.1767 ln f2 - 0.0157 = 0.17671n 3.8041 - 0.0157 = 0.2202 .活载作用内力根据桥规第4.3条，公路-II级车道荷载的均布荷载标准值为 qk=10.5 ：0.75=7.875kN/m；计算弯矩效应时，集中荷载 Pk= 180+ (360-180) X (45-5) / (50-5) 0；75=255kN, 计算剪力效应时，Pk=1.2 255=306kN。对于Ml/2、Ml/4、M支、Q1/2、Ql/4 (横向分布系数均相同)的计算，人群荷载标准值按 下列规定采用：当桥梁计算跨径小于或等于5

30、0m,人群荷载标准值为3.0kN/m2,本设计桥梁计算跨径为45m,所以人群荷载标准值为3.0kN/m2。汽车荷载作用下的内力计算公式为：Sq = （1 .）,mcq （q门 Pkyi）人群荷载作用下的内力计算公式：Sr= mcrqr11式中：1 + pT中击系数；七-多车道桥涵的汽车荷载折减系数；mc跨中横向分布系数；qk 车道均布荷载；qr 一纵向每延米人群荷载标准值pk车辆荷载的轴重；Q一 弯矩剪力影响线的面积yi一沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值3 .计算结果根据桥博软件输出计算结果，汽车荷载效应内力和人群荷载效应内力如下表2.1和2.2所示：表2.1汽车荷载效应内力节点号截

31、回形式最大弯矩（kN m）最小弯矩（kN m）截回形式最大男力（kN）最小剪力（kN）2M支0-296Q支966-19912Ml/45210-1530Q1/4623-311（左跨）21M 1/26390-3140Qi/2335-58139M支1440-7510Q支1150-12452Mi/43150-2100Qi/4814-191（中跨）64M 1/25220-1420Qi/2465-48176Ml/43390-2390Qi/4195-81789M支1440-7120Q支1120-46.2（右跨）107M 1/26190-3010Q1/2587-338116Ml/45120-1460Qi/43

32、13-627126M支0-281Q支7120表2.2人群荷载效应内力节点号截面形式最大弯矩(kN m)最小弯矩(kN m)截回形式最大男力(kN)最小剪力(kN)2M支0-0.561Q支70.5-20.012Ml/4452-171Q1/438.9-25.1(左跨)21M1/2577-351Q1/217.5-43.139M支147-1020Q支112-11.352M1/4202-223Q1/464.7-14.5(中跨)64M1/2459-197Q1/231.8-32.876Ml/4232-258Q1/415.0-65.589M支147-1030Q支106-4.14(右跨)107M1/2560-3

33、38Q1/243.3-17.0116Ml/4444-165Qi/425.1-38.7126M支0-0.534Q支2.1402.4 附加内力的计算2.4.1 温度变化引起的附加内力的计算计算桥梁结构由于梯度温度引起的效应时，可采用 下图所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温 度Ti规定见公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004) 表4.3.10-3。对于混凝土结构，当梁高H小于400mm时, 图中A=H-100 (mm);梁高H等于或大于400mm时， A=300mm。对于带混凝土桥面板的钢结构 A=300mm , 右图中的t为混凝土面板的厚度(mm)。竖向梯度温度(单位：mm)根据

34、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004),混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5表4.3.10-3竖向日照正温差计算的温度基数结构类型Ti (C)T2 (C)混凝土铺装256.750mm沥青混凝土铺装层206.7100mm沥青混凝土铺装层145.5则根据桥梁博士软件输出结果可知，梯度温度变化引起的内力如下表2.3和2.4所示:表2.3非线性梯度温度1引起的内力变化如下所示:单R#节点号截面形式弯矩（N.m）截面形式剪力（N）22M支0.0Q支122.0361.0-122.01212Ml/41040Q1/4122.0131160-122.021（左跨）

35、21M1/22130Q1/2122.0222260-122.03939M支4210Q支10.1404210-10.15252M1/44320Q1/410.1534330-10.164（中跨）64M1/24430Q1/210.1654440-10.17676Ml/44350Q1/410.1774330-10.18989M支4230Q支-135.0904230135.0107（右跨）107M1/22360Q1/2-135.01082230135.0116116Ml/41150Q1/4-135.01171010135.0125125M支67.5Q支-135.01260135.0表2.4非线性梯度温度

36、2引起的内力变化如下所示:单R#节点号截面形式弯矩截面形式剪力22M支0.0Q支-61.03-30.561.01212Ml/4-518Q1/4-61.013-57961.021（左跨）21M1/2-1070Q1/2-61.022-113061.03939M支-2100Q支-5.0440-21105.045252M1/4-2160Q1/4-5.0453-21605.0464（中跨）64M1/2-2220Q1/2-5.0465-22205.047676Ml/4-2170Q1/4-5.0477-21605.048989M支-2110Q支67.590-2100-67.5107（右跨）107M1/2-1

37、180Q1/267.5108-1110-67.5116116Ml/4-580Q1/467.5117-505-67.5125125M支-33.8Q支67.51260-67.52.5 内力组合按桥规4.1.6和4.1.7条规定，对同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合： 短期效应组合、长期效应组合和承载能力极限状态基本组合。(1)承载能力极限状态基本组合在此基本组合考虑永久作用一结构重力，可变作用一汽车荷载、温度梯度、基础沉降 作用，则基本组合作用效应表达式为：n10 Sud = 2 (匕 SG + 11sQ1k * a Z 0 SQjk )j=2式中：Sud 一承载能力极限状态下作用基本组合

38、的效应组合设计值；为一结构重要性系数，取为1.0;力 永久作用结构重力效应分项系数，取为1.2;%水、尸Qk 一可变作用荷载效应分项系数，取为1.4;j久一除汽车荷载效应(含冲击力、离心力)、风荷载外其它可变作用效应系数；SG 一永久作用结构重力效应标准值；& 一可变作用汽车荷载效应标准值。(2)正常使用极限状态短期效应组合在此短期组合考虑永久作用一结构重力，可变作用一汽车荷载、温度梯度、基础沉降 作用，则短期组合作用效应表达式为：nSsd =SG1 j SQjkj 1式中：，一可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.7,温度梯度取为0.8,其他1.0;SQjk 第j个可变作用荷载效应频遇值。

39、(3)长期效应组合在此长期组合考虑永久作用一结构重力，可变作用一汽车荷载、温度梯度、基础沉降 作用，则长期组合作用效应表达式为：nSsd =Sg + 蛔SQjkj=i式中：名一可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为 0.4,温度梯度取为0.8,其他1.0;SQjk 第j个可变作用荷载效应准永久值。内力组合计算如下表2.5所示：表2.5内力组合单元节点截回形式基本组合短期效应组合长期效应组合弯矩(kN.m)剪力（kN ）弯矩(kN.m )剪力（kN）弯矩（kN.m）剪力（kN）2左辿支点-42.85340-38.93180-38.935105渐变端处714046104300272047403030

40、12四分点截面29000228017400119019200140021跆中截回30600-476017800-82020100-70928四分点截面11400-24804950-24506620-239039中跨支点截回-356008760-336005610-33100603045八分点截面-127006620-13204140-1270449052四分点截面964004500481027105880299064跆中截回2960095617803581960051776四分点截面10800-20705570-20606730-199083八分点截面-12200-3760-12900-350

41、0-12300-346089中跨支点截回-360009190-339005950-33400634099四分点截面693055401790345032103740107右边跨中截回29900271017601540198001750116四分点截面28600-11717200-45919000-350123渐变处截面7030-18504240-18804670-1820126右辿支点截回-42.81440-38.9442-38.9657第3章钢筋的估算和布置3.1 预应力钢束的估算与确定3.1.1 估算方法及结果按承载力极限状态应力要求和使用阶段应力要求综合考虑。本桥采用后张法预应力混凝土箱梁

42、构造形式，要满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到 承载能力极限状态时有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下， 首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量， 再由构件的承载能力极限状态要求确定普通钢筋的数量。预应力钢筋的类型采用 U15.20高强度低松弛钢绞线，标准强度为fpk=1860MPa；弹 性模量Ep =1.95d05MPa ；抗拉设计强度fpd =1260MPa ;最大控制应力0.75fpk,大小为 1395Mpa；持久状态下的标准荷载组合下的控制应力为 0.65fpk,大小为1209Mpa。按公预规Qcon

43、W0.75fpk ,现取。con =0.75 fpk来估算，则由桥梁博士软件导出正常使用阶段截面所需钢筋面积如下表 3.1所示：表3.1钢束估算结果截回方承载能力极限状态正常使用极限状态上缘筋下缘筋上缘筋下缘筋面积(mm2)根数面积(mm2)根数面积(mm2)根数面积(mm2)根数1000010011001228.9100100110013116100200210014008176100111008500169013100119001460032602410013600267004640341001500036800583042100163004690068405010017300531000

44、769056100182005911008370611001890065120088906410019500691300925067100198007114009480691001101007315009560691001102007416009510691001101007317009330681001990072180090306510019600701900862063100192006720008090591001870063210074505410018000582200671049100172005223005880431001640047240049503610015400392

45、50039202910014300312600281021100131002327313316201280062000152815801250742000159007293000220034002510013045103300500036100131610044006700491001327780560085006210013395406900103007510013411400830012300891001351330096001430010310013615300111001640011810013717400126002220016010013818700135002360017010013919900144002520018210014018700135002370017110014117600127001870013510014216100116001710012410014314500105001550011210014413000940014000101100145114008300124009010014698407100107007710014782906000910066100148675049007500541001495240380059004310015037802850.3145003360055123601713101033002420001552