垫片级进模具设计与UG造型毕业论文

1、宜宾职业技术学院宜宾职业技术学院毕业设计题目：垫片级进模具设计与题目：垫片级进模具设计与 UG 造型造型毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文） ，是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日期： 使用授权说明使用

2、授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名： 日 期： 垫片级进模具设计与 UG 造型摘 要 本文以垫片级进模设计为主要内容，其中包含冲压件工艺分析、工艺方案及模具类型的确定、排样设计、冲压力与压力中心计算、工作零件刃口尺寸计算、工作零件结构尺寸、其它模具零件结构尺寸、冲床选用、模具总装配图。能综合运用我在所学的模具设计方

3、面的知识，培养我在设计和 UG 造型方面的能力。能通过自己所学的知识与实践相结合，设计出一套完整的模具。关键词：垫片；级进模；模具设计；UG 造型目目 录录1 绪 论 .62 冲裁件的结构工艺性分析 .73 冲压工艺方案的确定 .84 排样设计 .84.1 搭边值、条料宽度与导料板间距离的确定 .8.9.9.10排样方法 .11材料利用率 .125 模具总体设计 .135.1 模具类型的选择.14定位方式的选择 .14卸料、出件方式的选择 .14导向方式的选择 .146 冲裁力相关的计算 .14计算冲裁力的公式 .14总冲裁力、卸料力 .15计算总冲裁力 .157 模具压力中心的确定与计算 .

4、168 冲裁间隙 .179 凸模与凹模刃口尺寸的计算 .19.19.20计算凸凹模刃口的尺寸 .20凸模与凹模配合加工的方法计算落料凸凹模的刃口尺寸 .20对冲孔的刃口尺寸进行计算 .21对冲孔的刃口尺寸进行计算 .2210 主要零部件的设计 .2310.1 工作零件的结构设计.23外形凸模的设计 .23内孔凸模设计 .24凹模的设计 .24导料板的设计 .26.2727.28.29.2911 压力机的选择 .30结论 .31致谢 .32参考文献 .331 绪绪 论论改革开放以来，随着国民经济的高速发展，工业产品的品种和数量的不断增加，更新换代的不断加快，在现代制造业中，企业的生产一方面朝着多

5、品种、小批量和多样式的方向发展，加快换型，采用柔性化加工，以适应不同用户的需要；另一方面朝着大批量，高效率生产的方向发展，以提高劳动生产率和生产规模来创造更多效益，生产上采取专用设备生产的方式。模具，做为高效率的生产工具的一种，是工业生产中使用极为广泛与重要的工艺装备。采用模具生产制品和零件，具有生产效率高，可实现高速大批量的生产；节约原材料，实现无切屑加工；产品质量稳定，具有良好的互换性；操作简单，对操作人员没有很高的技术要求；利用模具批量生产的零件加工费用低；所加工出的零件与制件可以一次成形，不需进行再加工；能制造出其它加工工艺方法难以加工、形状比较复杂的零件制品；容易实现生产的自动化的特

6、点。2 冲裁件的结构工艺性分析冲裁件的结构工艺性分析由零件图 21 可知，该冲压件有落料和冲孔两个工序，外形简单、精度要求不高。材料为 Q235：具有良好的塑性、焊接性、可锻性及良好的冲压性能，常用来制造焊接结构件和冲压件。尺寸精度：按公差 IT12 查出来的: ,尺寸精度较低，018. 050018. 010015. 09025. 030普通冲裁完全能够满足要求。图图 21 零件图零件图生产批量：大批量材料生产批量：大批量材料Q235 厚度：厚度：t=1mm公差等级：公差等级： IT123 冲压工艺方案的确定冲压工艺方案的确定该工件包括落料、冲孔两个基本工序，可以有以下三种工艺方案：方案一

7、：先落料，后冲孔，采用单工序模生产。方案二：冲孔-落料复合冲压，采用复合模生产。方案三：冲孔-落料级进冲压。采用级进模生产。（1）方案一方案一单工序冲裁模指在压力机一次行程内只完成一个冲压工序的冲裁模。该模具结构简单，但需要两道工序两副模具，成本高而生产效率低，难以满足大批量生产的要求。（2）方案二方案二复合冲裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同时完成数道冲压工序的模具。该模具只需要一副模具，工件的精度及生产效率都很高，但工件最小壁厚接近凸凹模许用最小壁厚，模具强度较差，制造难度大，并且冲压后成品件留在模具上，在清理模具上的物料时会影响冲压速度，操作不方便。（3）方案三方案三级进模（又称

8、为连续模、跳步模）：是指压力机在一次行程中，依次在模具几个不同的位置上同时完成多道冲压工序的模具。它也只需要在一副模具内可以完成多道不同的工序，可包括冲裁、弯曲、拉深等，具有比复合更好的生产效率。它的制件和废料均可以实现自然漏料，所以操作安全、方便，易于实现自动化。难以保证制件内、外相对位置的准确性因此制件精度不高。通过对上述三种方案的的分析比较，因为该制件的精度要求不高，用于大批量生产。所以该制件的冲压生产采用方案三为佳。4 排样设排样设计计4.1搭边值、条料宽度与导料板间距离的确定搭边值、条料宽度与导料板间距离的确定搭边值的确定搭边值的确定排样时零件之间以及零件与条料侧边之间留下的工艺余料

9、，称为搭边。搭边的作用是补偿定位误差，保持条料有一定的刚度，以保证零件质量和送料方便。搭边过大，浪费材料。搭边过小，冲裁时容易翘曲或被拉断，不仅会增大冲件毛刺，有时还有拉入凸、凹模间隙中损坏模具刃口，降低模具寿命。或影响送料工作。搭边值通常由经验确定，表所列搭边值为普通冲裁时经验数据之一。根据制件厚度与制件的排样方法可以查表 41 得；搭边值工件间 a 为沿边 a1为。表表 41 搭边搭边 a 和和 a1 数值数值材料厚度圆件及 r2t 的工件矩形工件边长 L50mm矩形工件边长 L50mm或 r2t 的工件工件间 a1沿边 a工件间 a1沿边 a工件间 a1沿边 a5.012条料宽度的确定条

10、料宽度的确定排样方式和搭边值确定以后，条料的宽度和进距也就可以设计出。计算条料宽度有三种情况需要考虑；（1）有侧压装置时条料的宽度。（2）无侧压装置时条料的宽度。（3）有定距侧刃时条料的宽度。有侧压装置的模具，能使条料始终沿着导料板送进。条料宽度公式：B=(D+2a) （4-0 - 1）其中条料宽度偏差上偏差为 0，下偏差为。D条料宽度方向冲裁件的最大尺寸。a侧搭边值。表表 42 剪料公差及条料与导料板之间隙剪料公差及条料与导料板之间隙（mm）材料厚度 t/mm条料宽度B/mm11223355050100100150150220220300D 取值由设计条料宽度方向冲裁件的最大尺寸为 48（m

11、m）侧搭边值 a 可以从表 41 中查出为 1（mm)。故带入条料宽度公式得；B=005. 0) 1250(=（mm）005. 052（mm）导料板间距离的确定导料板间距离的确定条料的宽度确定后，进而就可以确定导料板间距离。表表 43 导料板与条料之间的最小间隙导料板与条料之间的最小间隙 Zmin（mm）有 侧 压 装 置条 料 宽 度 B/mm材料厚度 t/mm100 以下100 以上0.5112233455555 88888 导料板间距离公式：A=B+Z=D+2a+Z （4-2）Z导料板与条料之间的最小间隙（mm）查表 43 得 Z=5mmA=D+2a+Z =50+21+5 =57（mm）

12、根据材料经济利用程度，排样方法可以分为有废料、少废料和无废料排样三种，根据制件在条料上的布置形式，排样有可以分为直排、斜排、对排、混合排、多排等多重形式。采用少、无废料排样法，材料利用率高，不但有利于一次冲程获得多个制件，而且可以简化模具结构，降低冲裁力，但是，因条料本身的公差以及条料导向与定位所产生的误差的影响，所以模具冲裁件的公差等级较低。同时，因模具单面受力（单边切断时），不但会加剧模具的磨损，降低模具的寿命，而且也直接影响到冲裁件的断面质量。根据我设计模具制件的形状、厚度、材料等方面的全面考虑，排样方法采用直排式排样法。如图 41 和 图 42 所示。图图 41 排样图排样图图图 42

13、 排样图排样图材料利用率通常以一个进距内制件的实际面积与所用毛坯面积的百分率 表示：=（nA1/hB）100% （4-3）式中 材料利用率（%）；n 冲裁件的数目；A1 冲裁件的实际面积（mm2）；B 板料宽度（mm）；h进距计算冲压件的面积： A1=5018-（334-3.149） =（mm2）条料宽度计算：B =50+21 =52（mm）进距的计算：H =18+0.8 =18.8（mm）一个进距的材料利用率： =（nA1/hB）100% =（1/52） 100% =% 值越大，材料的利用率就越高，废料越少。工艺废料的多少决定于搭边和余量的大小，也决定于排样的形式和冲压方式。因此，要提高材料

14、利用率，就要合理排样，减少工艺废料。所选板料的规格为：110002000。方案一：当选用纵裁裁板时，所能裁剪条料的个数最多为 20 个，由于生产误差最多只能裁剪出 19 条，一个条料内所能冲出的制件个数最多为 99 个，则整张板料所能冲出的总制件的个数为 1881 个，则整张板料的利用率为：=（72.7231999）/200000100% =65.574%方案二：当选用横裁裁板时，所能裁剪条料的个数最多为 40 个，由于生产误差最多只能裁剪出 39 条，一个条料内所能冲出的制件个数最多为 49 个，则整张板料所能冲出的总制件的个数为 1911 个，则整张板料的利用率为：=（72.7233949

15、）/200000100% =70.125%经比较方案二利用率更高，故选用方案二整板的利用率为：69.487% 经分析比较选用图 42 排样方法。5 模具总体设计模具总体设计5.1 模具类型的选择模具类型的选择由冲压工艺分析可知，采用级进冲压，所以模具类型为级进模。 因为该模具采用的是条料，控制条料的送进方向采用导料板，有侧压装置。控制条料的送进步距采用始用挡料销初定距，导正销精定距。而第一件的冲压位置因为条料长度有一定余量，可以靠操作工目测来定。5.3 卸料、出件方式的选择卸料、出件方式的选择因为是级进模生产，所以采用下出件比较便于操作与提高生产效率。 为了提高模具寿命和工件质量，方便安装调整

16、，该级进模采用四角导柱的导向方式。 6 冲裁力相关的计算冲裁力相关的计算6.1 计算冲裁力的公式计算冲裁力的公式 计算冲裁力是为了选择合适的压力机，设计模具和检验模具的强度，压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适宜冲裁的要求，普通平刃冲裁模，其冲裁力 F p 一般可以按下式计算：Fp=KptL （6-1）式中 材料抗剪强度，见附表（MPa）；L冲裁周边总长（mm）；t材料厚度（mm）;系数 Kp 是考虑到冲裁模刃口的磨损，凸模与凹模间隙之波动（数值的变化或分布不均）润滑情况，材料力学性能与厚度公差的变化等因数而设置的安全系数Kp，一般取 13。当查不到抗剪强度 r 时，可以用抗拉强度 b 代

17、替 ，而取 Kp=1的近似计算法计算。由于材料 Q235 钢无法查到其抗剪强度 ，故取起抗拉强度 b 代替抗剪强度，查表可知 b=450（MPa）。6.2 总冲裁力、卸料力总冲裁力、卸料力 由于冲裁模具采用刚性卸料装置和自然落料方式。 F总冲压力 Fp总冲裁力 FQ卸料力 FQ1推料力FQ2顶件力6.3 计算总冲裁力计算总冲裁力Fp=F1+F2 （6-2） F1落料时的冲裁力。 F2冲孔时的冲裁力。 冲裁周边的总长（mm） 落料周长为： L1=（mm） 冲孔周长为： L2=2d=23.1410 =（mm）落料冲裁力为： F1=KptL1 =11450 =63117 （N）冲孔冲裁力为： F2=

18、KptL2 =11450 =28260（N）所以可求总冲裁力为： Fp =F1+F2 =63117+28260 =91337（N）7 模具压力中心的确定与计算模具压力中心的确定与计算模具压力中心是指冲压时诸冲压力合力的作用点位置。为了确保压力机和模具正常工作，应使模具的压力中心与压力机滑块的中心相重合，否则，会使冲模和力机滑块产生偏心载荷，使滑块和导轨之间产生过大的摩擦，模具导向零件加速磨损，降低模具和压力机的使用寿命。309254010图图 71 压力中心分析压力中心分析计算公式为： （7-1）niPiniiPiPnPpnPnPPFxFFFFxFxFxFx112122110 （7-2）niP

19、iniiPiPnPpnPnPPFyFFFFyFyFyFy112122110所以282602826063117230282609631170 x 783.20282602826052425256311740282609282600y162.18所以求得模具压力中心的坐标值为（，18.162） 。8 冲裁间隙冲裁间隙设计模具时一定要选择合理的间隙，以保证冲裁件的断面质量、尺寸精度满足产品的要求，所需冲裁力小、模具寿命高，但分别从质量，冲裁力、模具寿命等方面的要求确定的合理间隙并不是同一个数值，只是彼此接近。考虑到制造中的偏差及使用中的磨损、生产中通常只选择一个适当的范围作为合理间隙，只要间隙在这个

20、范围内，就可以冲出良好的制件，这个范围的最小值称为最小合理间隙 Cmin，最大值称为最大合理间隙 Cmax。考虑到模具在使用过程中的磨损使间隙增大，故设计与制造新模具时要采用最小合理间隙值 Cmin。冲裁间隙的大小对冲裁件的断面质量有极其重要的影响，此外，冲裁间隙还影响模具寿命、卸料力、推件力、冲裁力和冲裁件的尺寸精度。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间，凹模与落料件之间均有摩擦，间隙越小，模具作用的压应力越大，摩擦也越严重，而降低了模具的寿命。较大的间隙可使凸模侧面及材料间的摩擦减小，并延缓间隙由于受到制造和装配精度的限制，虽然提高了模具寿命而，但出现间隙不均匀。因此，冲裁间隙是冲裁工艺与模具设

21、计中的一个非常重要的工艺参数。根据实用间隙表 81 查得材料 Q235 的最小双面间隙 2Cmin=，最大双面间隙 2Cmax=。表表 81 冲裁模初始用间隙冲裁模初始用间隙 2c（mm）08、10、35、09Mn、Q23516Mn40、5065Mn材料厚度2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax极小间隙0.4009 凸模与凹模刃口尺寸的计算凸模与凹模刃口尺寸的计算9.1 刃口尺寸计算的基本原则刃口尺寸计算的基本原则冲裁件的尺寸精度主要决定于模具刃口的尺寸精度，模具合理的间隙值模具刃口寸及制造精度来保证。正确确定模具刃口尺寸及其制造公差，是设计冲裁模的主

22、要任务之一。模具刃口的制造精度与工件的尺寸精度和加工方法有关，若采用分别标注尺寸和分别加工的方法制造凸模和凹模的刃口尺寸时，凸模和凹模的制造公差1和2必须满足不等式t+a Zmax-Zmin。因为凹模为孔，公差取单向正值；凸模为轴，公差取单向负值。生产中对普通冲裁件，凹模刃口尺寸制造公差按IT7 级精度选取；凸模刃口尺寸公差按 IT6 级精度选取。若采用配合方法加工时，凹模或凸模刃口尺寸的制造公差可按制件的尺寸精度提高三四级取值，也可以按下表 91 选取。表表 91 冲裁模刃口制造精度与制件精度关系冲裁模刃口制造精度与制件精度关系板料厚度 t （mm） 制件精度刃口制造精度IT6IT7IT8I

23、T8IT9IT10IT10/IT7IT8/IT9IT10IT10IT10IT12IT12/IT9/IT12IT12IT12IT12IT12IT149.2 刃口尺寸的计算方法刃口尺寸的计算方法由于模具的加工方法不同，凸模与凹模刃口部分尺寸的计算公式与制造公差的标注也不同，刃口尺寸的计算方法可以分为两种情况。凸模与凹模分开加工和凸模与凹模配合加工。对与该制件应该选用凸模与凹模配合加工方法。对于该工件的模具，为了保证冲裁凸、凹模间有一定的间隙值，必须采用配合加工。此方法是先做好其中一件（凸模或凹模）作为基准件，然后以此基准件的实际尺寸来配合加工另一件，使它们之间保留一定的间隙值，因此，只在基准件上标

24、注尺寸制造公差，另一件只标注公称尺寸并注明配做所留的间隙值。这 p 与 d 就不再受间隙限制。根据经验，普通模具的制造公差一般可取 =/4（精密模具的制造公差可选 46m）。这种方法不仅容易保证凸、凹模间隙枝很小。而且还可以放大基准件的制造公差，使制造容易。在计算复杂形状的凸凹模工作部分的尺寸时，可以发现凸模和凹模磨损后，在一个凸模或凹模上会同时存在三种不同磨损性质的尺寸，这时需要区别对待。 第一类：凸模或凹模磨损会增大的尺寸； 第二类：凸模或凹模磨损或会减小的尺寸；第三类：凸模或凹模磨损后基本不变的尺寸。9.3 计算凸凹模刃口的尺寸计算凸凹模刃口的尺寸凸模与凹模配合加工的方法计算落料凸凹模的

25、刃口尺寸凸模与凹模配合加工的方法计算落料凸凹模的刃口尺寸(1)凹模磨损后变大的尺寸，按一般落料凹模公式计算，即Aa=（Amax-x） （9-1）+ A 0(2)凹模磨损后变小的尺寸，按一般冲孔凸模公式计算，因它在凹模上相当于冲孔凸模尺寸，即Ba=（Bmax+x） （9-2）0 - A(3)凹模磨损后无变化的尺寸，其基本计算公式为 Ca=（Cmax+0.5）0.5A。为了方便使用，随工件尺寸的标注方法不同，将其分为三种情况：工件尺寸为 C时+ 0Ca=（C+0.5）工件尺寸为 C时- 0Ca=（C-0.5）工件尺寸为 C时Ca=CA式中 Aa、Ba、Ca相应的凹模刃口尺寸；Amax工件的最大极限

26、尺寸；Bmin工件的最小极限尺寸；C工件的基本尺寸；工件公差；x系数，为了避免冲裁件尺寸偏向极限尺寸（落料时偏向最小尺寸，冲孔时偏向最大尺寸），x 值在 0.51 之间，与工件精度有关可查表 92 或按下面关系选取。工件精度 IT10以上 x=1工件精度 IT11IT13 工件精度 IT14 A、0.5A、A凹模制造偏差，通常取 A=/4。表表 92 系数系数 x非圆形圆形1料厚 t(mm)工件公差/mm112244对冲孔的刃口尺寸进行计算对冲孔的刃口尺寸进行计算如图 91 所示的止动件的落料凹模零件图，计算凸、凹模的刃口尺寸。考虑到零件形状比较复杂，采用配作法加工凸、凹模。凹模磨损后其尺寸变

27、化有三种情况, 落料时应以凹模为基准件来配作凸模。图图 91 落料凹模工作部分落料凹模工作部分按国家标准 IT8 级公差要求处理，查公差表得：50+0.039 0.000 18+0.027 0.000 凹模磨损后变大的尺寸：A1a、A2a。刃口尺寸计算公式： Aa=（Amax-x） （9-3）+ A 0工件精度均为 IT12 级、查表 9 A1a=(5）+0=4+0 A2a=（18.027-0.75）+00.250.16=+0查表 81 得：Zmin= Zmax=凸模刃口尺寸按凹模实际尺寸配制，保证双面间隙值在（）（）mm 之间。R5R530 图图 92 冲孔凸模冲孔凸模对冲孔的刃口尺寸进行计

28、算对冲孔的刃口尺寸进行计算如图 92 为制件冲孔的零件图，计算凸、凹模刃口尺寸。冲孔凸模安 IT8 查得：10+0.027 0.000 凸模磨损后变小的尺寸，按冲孔凸模尺寸公式进行计算bT=（bmin+x） （-T=/4） （9-4）0 - TbT冲孔凸模尺寸bmin工件孔的最小尺寸x系数工件公差查表 9b2T=（10+0.750.027）-00.250.027 =10.02025-00.00675查表 81 得（mm） （mm）凹模刃口尺寸按凹模实际尺寸配制，保证双面间隙值在（）（）mm 之间。10 主要零部件的设计主要零部件的设计设计主要零部件时，首先要考虑主要零部件用什么方法加工制造及总

29、体装配方法。结合模具的特点，本模具适宜采用线切割加工凸模固定板、卸料板、凹模及外形凸模、内孔凸模。这种加工方法可以保证这些零件各个内孔的同轴度，使装配工作简化。下面就分别介绍各个零部件的设计方法。10.1 工作零件的结构设计工作零件的结构设计外形凸模的设计外形凸模的设计因为该制件形状复杂，所以将落料模设计成直通式凸模，直通式凸模工作部分和固定部分的形状做成一样，直通式凸模采用线切割机床加工。可以直接用 2 个M8 的螺钉固定在垫板上，凸模与凸模固定板的配合按 H7/m6。外形凸模的高度是凸模固定板的厚度、卸料板的厚度、导料板的厚度的总和，外形凸模下部设置 1 个导正销，借用工件上的孔作为导正孔

30、。外形凸模长度为：L=H1+H2+H3（1520）mm （10-1） H1凸模固定板厚度；得 H1=0.8H凹=0.825=20mm（标准为 20mm） H2固定卸料板厚度；查表 10.31 得 H2=14mmH3导料板厚度；查表 10.21 得 H3=6mm（1520）附加长度，包括凸模的修磨量，凸模进入凹模的深度及凸模固定板与卸料板间的安全距离。（附加长度取 30）L=6+14+20+30 =70mm 导正销的尺寸如附图。导正销的直线部分应为（）（）t ，导正销伸入定位孔是，板料应处于自由状态。在手工送料时，板料以由挡料销粗定位，导正销将工件导正的过程的将板料向后拉回约。必须在卸料板压紧板

31、料之前完成导正。所以导正销直线部分的长度为：L导导=0.81.5=在外形凸模的底部钻安装导正销，采用 H7/r6 的配合，为防止其脱落，在凸模上打横向孔，用销钉固定导正销。内孔凸模设计内孔凸模设计因为内孔凸模是圆凸摸，仍然选用直通式凸模，采用线切割加工。与凸模固定板采用 H7/r6 配合。凸模长度与外形凸模长度相等为 70mm。凸模材料应选 T10A，热处理 5860HRC，凸模与卸料板之间的间隙见表 101 查得凸模与卸料板的间隙选为。 表表 101 凸模与卸料板、导柱与导套的间隙凸模与卸料板、导柱与导套的间隙序号模具冲裁间隙Z卸料板与凸模间隙 Z1辅助小导柱与小导套间隙 Z21234凹模的

32、设计凹模的设计凹模采用整体凹模，各种冲裁的凹模孔均采用线切割机床加工，安排凹模在模架上位置时，要依据计算压力中心的数据，将压力中心与模柄中心重合。模具的外形尺寸如下： 模具厚度的确定公式为： H=Kb （10-2）式中：K系数值，考虑板料厚度的影响；b 冲裁件的最大外形尺寸；表表 102 系数值系数值 K材料厚度 t/mms/mm133650100100200200 查表 102 得：K=0.35 =22.75 mm 查表 103 取标准 H=25mm 模具壁厚的确定公式为： C=（1.52)H （10-3）（mm） 凹模壁厚取 C=40mm 凹模长度的确定公式为： L=b+2C （10-4）

33、 =65+240 =145（mm） 查表 103 取标准取 B=160mm 凹模宽度的确定公式为： B=步距+工件宽+2C （10-5） =22+20+240 =122（mm）凹模的长度要考虑导料板发挥的作用，保证送料粗定位精度。查表查表 103取标准 L=160mm。凹模轮廓尺寸为 160mm160mm25mm。凹模材料选用 T10A，热处理6062HRC。表表 103 矩形和圆形凹模的外形尺寸矩形和圆形凹模的外形尺寸（GB285881）矩形凹模的宽度和长度BL矩形和圆形凹模厚度H6350 636310、12、14、16、18、208063、8080、10063、10080、100100、1

34、258012、14、16、18120、22125100、125125、14080、14080、14、16、18、20、22、25140125、140140、160100、160125、160140、200100、20012516、18、20、22、25、28160160、200140、200160、250125、250140、16、20、22、25、28、32200200、250160、250200、280160 、18、22、25、28、32、35250 250、280200、280250、315200、20、25、28、32、35、40315250、20、28、32、35、40、45导料板

35、的工作侧壁设计成平直的，导料板的内侧与条料接触，外侧与凹模齐平，导板间距为 99mm。这样就确定了导料板的宽度了，导料板宽度则为 45mm。导料板的厚度按表 104 选择，应为 6mm。导料板用螺钉固定在凹模上。导料板用 45钢制作，热处理硬度 4045HRC。导料板的进端安装承料板，承料板的厚度与导料板的厚度相等。入口设计成 1 处 5的斜角，长为 20mm。表表 104 导料板厚度导料板厚度导料板宽度送进材料抬起送进材料不抬起冲件厚度 t200200122334681081012468668本模具的卸料板不仅有卸料作用，还具有用外形凸模导向，对内孔凸模起保护作用，卸料板的边界尺寸与凹模的边

36、界尺寸相同，卸料板的厚度按表 105 选择，卸料板厚度为 10mm。卸料板与 2 个凸模的间隙以在凸模设计中确定了为 0.035。卸料板上设置了 4 个螺钉。卸料板采用 45 钢制造，热处理淬火硬度 4045HRC。表表 105 固定卸料板厚度固定卸料板厚度卸料板宽度冲件厚度 t2006681012681012141.53810121416定位零件采用始用挡料销对条料送进时的首次定位，使用时用手压住挡料销，条料定位后，在弹簧的作用下挡料销自动退出。采用固定挡料销对条料送进时第 2 次定位，送料时，需要人工抬起条料送进。并将挡料销套入下一个孔中，向前抵住搭边而定位，挡料销固定部分的直径应小于工作

37、部分的直径很多，固定部分的直径选为 4mm，工作部分的直径选为 12mm，这样可以不削弱凹模的强度。并且制造简单、使用方便。固定挡料销固定在凹模上，使用于带固定挡料板的冲裁。设计导正销的级进模时，挡料销的位置应保证导正销在导正条料过程中条料活动的可能。固定挡料销的位置可以由公式确定。 （10-6）式中：c送料步距；D落料凸模直径；d挡料销头部直径；0 .1导正销往前推的活动余量；（mm） 即固定挡料销的位置在距导正销处。采用 45 钢制造，热处理硬度4348HRC。本模具采用滑动导柱、导套来保证模具上、下模的精确导向。滑动导柱、导套都是圆柱形的，其加工方便，可采用车床加工，装配容易。导柱的长度

38、应保证上模座最底位置时（闭合状态） ，导柱上端面与上模座顶面的距离 15mm。而下模座底面与导柱底面的距离为 5mm。导柱的下部与下模座导柱孔采用 R7/h5 的过盈配合,导套的外径与上模座导套孔采用 R7/h5 的过盈配合。导套的长度，需要保证冲压时导柱一定要进入导套 10mm 以上。导柱与导套之间采用 H7/h6 的间隙配合，导柱与导套均采用 20 钢，热处理硬度渗碳淬硬 5660HRC。导柱的直径、长度，按标准选取。导柱：d/mmL/mm 为 32160；导套：d/mmL/mmDmm 为 3210545模座的的尺寸 L/mmB/mm 为 200mm315mm。模座的厚度应为凹模厚度的 1

39、.52 倍上模座的厚度为 50，上垫板厚度取 10，固定板厚度取 20，下模座的厚度为 60mm。那么该模具的闭合高度为： H 闭=H 上模+H 垫+L+H+H 下模-h2 （10-7） =（50+10+60+25+60-3）mm =203（mm）式中： L凸模长度，L=60 H凹模厚度，H=25h2凸模冲裁后进入凹模的深度，h2=3可见该模具闭合高度小于所选压力机 J2325 的最大装模高度（220mm）可以使用。中、小型冲模一般通过模柄将上模固定在压力机的滑块上。模柄的结构形式很多；主要有以下几种： （1）旋人式模柄，通过螺纹与上模板连接，为防止松动，拧入防转螺钉固紧。这种结构的模柄，装卸

40、方便，多用于有导柱的小型冲模。（2）压入式模柄，它与模板安装孔的配合采用 H7/m6 过渡配合，并用销钉防止转动，适用于模板较厚的中、小型模具。（3）凸缘模柄，用 3 个或 4 个螺钉固定在上模板的窝孔内。多用于较大型模具。（4）浮动模柄，它由模柄、球面垫块和接头等零件组成。这种结构可以通过球面垫块消除压力机滑块导向精度不足所产生的导向误差。适用于需精确导向且导向装置在工作中始终不脱开的精密冲模，如硬质合金模、精冲模。在该模具中采用压入式模柄 JB/T7646.1-94。模柄的尺寸是根据所选压力机模柄孔尺寸来确定，根据所选压力机的模柄孔直径为 A50105，由此可得模柄的尺寸为 A50105。

41、螺钉是用于紧固模具的传统零件，主要承受拉应力。一般按经验选用。对于中、小型模具，螺钉的尺寸可根据凹模厚度参考表 10-6 选用。螺钉的数量采用 4 个。螺钉的布置应对称，使紧固的零件受力均衡。冲模上的螺钉常用圆柱头内六角螺钉（GBT70 一 1985）。这种螺钉紧固牢靠，且螺钉头埋在凹模内，使模具结构紧凑，外形美观。表表 10-6 螺钉的选用螺钉的选用凹模厚/mm1313191925253235螺钉规格/mmM4，M5M5，M6M6，M8M8，M10M10，M12 螺钉选取：M1060mm 的标准件。采用 45 钢，热处理淬火硬度 4348HRC。 圆柱销选取：1070mm 的标准件。采用 4

42、5 钢，热处理淬火硬度4348HRC。 下模部分由下模座、凹模板等组成。下模座、凹模板用 4 个 M10 的螺钉和 4个 10 的圆柱销固定。 螺钉选取：M1070mm 的标准件。采用 45 钢，热处理淬火硬度 4348HRC。 圆柱销选取：1070mm 的标准件。采用 45 钢，热处理淬火硬度4348HRC。冲孔废料和成品件均由漏料孔漏出。11 压力机的选择压力机的选择模座的厚度应为凹模厚度的 1.52 倍上模座的厚度为 40 mm，上垫板厚度取10 mm，固定板厚度取 20 mm，下模座的厚度为 40mm。那么该模具的闭合高度为： H 闭=H 上模+H 垫+L+H+H 下模-h2 =（40

43、+10+40+25+60-3)mm =172（mm）式中： L凸模长度，L=60 mm H凹模厚度，H=25 mmh2凸模冲裁后进入凹模的深度，h2=3 mm可见该模具闭合高度小于所选压力机 J2325 的最大装模高度（220mm)可以使用。通过校核，该冲裁件所需的冲裁力为 183152.016N，选择开式双柱可倾压力机J2325 能够满足使用要求。其主要技术参数如下： 公称压力：250KN 滑块行程：65mm 最大闭合高度：270mm 最大装模高度；220mm 作台尺寸（前后左右）：370mm560mm 垫板尺寸（厚度孔径）：50mm200mm模柄孔尺寸：50mm70mm最大倾角高度：30结

44、论结论通过本次毕业设计，在理论知识的指导下，结合认识实习和生产实习中所获的实践经验，在老师和同学的帮助下，独立地完成了本次毕业设计。在本次设计的过程中，通过自己实际的操作计算，我对以前所学过的专业知识有了进一步更深刻的认识，也认识到了自己的不足之处。到此时才深刻地体会到，以前所学的专业知识的重要性，而且都是模具设计与制造最基础、最根本的知识。此设计为以后学习打下了坚实的基础。本次毕业设计历时三个月左右，从最初的领会毕业设计的要求，到对拿到自己手上的冲压件的冲压性能的分析计算，对结构的分析，对形状的分析等，通过不断地分析计算，对要进行设计的止动件有了一个比较全面深刻的认识，并在此基础上综合考虑生

45、产中的各种实际因素，最后确定本次毕业设计的工艺方案。然后是对排样方式的计算，直到模具总装配图的绘制，历时近两个月左右。在这段时间里，进行了大量的计算：从材料利用率的计算，到工序压力的计算，到工作部分刃口尺寸的计算及公差的计算，到各种零件结构尺寸的计算以及强度刚度的核算。其间在图书馆翻阅了许多相关书籍，因此从某种意义上讲，通过本次毕业设计的训练，也培养和锻炼了一种自己查阅资料，获取有价值信息的能力。总之通过本次毕业设计的锻炼，我对模具设计与模具制造的整个过程都有了比较深刻的认识和掌握。使我接受了一个数控模具专业的毕业生应该有的锻炼和考查。我很感谢学校和各位老师给我这次锻炼机会。我是认真地做完这次

46、毕业设计的，但是由于水平有限，错误和不足之处再所难免，恳请各位导师、教授批评指正，不胜感激。致谢致谢时光荏苒，如白驹过隙，随着毕业论文的结尾，短暂而又充实的三年大专生涯也将落下帷幕。三年来，给我帮助的人太多太多，令我感动的时刻数不胜数，岁月的脚步依然匆匆，我会把每一份关怀，每一份勉励都铭记、珍藏。回首往事兮景幻多，感念吾师兮梦婆娑。感谢我的导师张老师对我学习的支持、勉励，三年来，我能深深感觉到张老师严谨踏实的治学态度和平易近人的人格魅力潜移默化地熏陶着我；感谢曾欣老师在我做毕业设计阶段无论是论文开题、设计的制作过程中提出的宝贵意见和有益的启发。每遇我有所求，曾老师便会放下繁忙的工作不厌其烦地指

47、点我，这样我在求学、求知的路上才不致迷失方向。桃李无言，下自成蹊，感念吾师，祈望今后能有结草衔环之机会以报涌泉之恩。感谢罗宗平、刘光虎、唐书林、张德红、陈红容老师以及其他老师在平时的工作学习和生活中不吝于给我无私的帮助。 “手浇桃李千行绿，点缀春光满上林。 ”一批又一批的学生来了又走了，不变的是老师们无怨无悔承担起的育人树人之责、传道授业解惑之任，在此真诚的祝福老师们一生平安幸福。 参考文献参考文献.5 万站胜.冲压模具设计M北京：中国铁道出版社，2004.6 彭建声.冲模技术问答M北京：机械工业出版社，2006.7 王孝培.冲压设计资料M北京：机械工业出版社，2000.8 王孝培.冲压手册M

48、北京：机械工业出版社，2001.9 涂光祺.冲模技术M北京：机械工业出版社，2004.10 黄毅宏.模具制造工艺M北京：机械工业出版社，2006.11 曾欣 J宜宾：宜宾职业技术学院，2007内部资料仅供参考内部资料仅供参考管管理理员员客户管理服务反馈管理业务管理信贷信息管理客户信息表服务反馈表业务、合同信息表信贷信息表分析结果维护维护分析提出依据哈尔滨银行客户关系管理系统数据库全部信息内容提交反馈提交反馈9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ

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