JGJ300-2013筑施工临时支撑结构技术规范模板支架工程施工方

1、JGJ300-2013筑施工临时支撑结构技术规范模板支架工程施工方案计算实例目录一、编制依据 1二、工程参数 1三、模板面板验算 2四、次楞方木验算 3五、主楞验算 5六、扣件抗滑移验算 7七、风荷载计算 7八、立杆稳定性验算 8九、立杆底地基承载力验算 10十、架体抗倾覆验算 11一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑结

2、构荷载规范GB50009-20128、钢结构设计规范GB50017-20039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范GB50005-200311、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200812、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、工程参数楼板模板支契参蛀楼板模板支契参蛀建筑蜒工危险等级建筑蜒工危险等级iat危险等级系数危险等级系数支撑结构支撑结构1.1水平杆件水平杆件1般楼版厚度般楼版厚度0.3m支支槊高度槊高度8u立杆纵距立杆纵距0.9m立杆横距立杆横距Q9m水

3、平杼能大步柜水平杼能大步柜1.5m顶步步距1.2m立杆顶伸出黄立杆顶伸出黄. .臣臣& &0.5m扫地杆高度扫地杆高度Q2ra钢管类型钢管类型018X3,Om而板而板木胶合板厚度；木胶合板厚度；5mni衣粉方木方木50啦啦iKBQ顾顾. .同跑同跑 5 53m主梯主梯双制管双制管康布康布 JGJ3OA2O13尬尬 U U 票求，票求，采用采用?撑撑柩架式柩架式支撑箱支撑箱由算由算77择择宽度！宽度！纵也方向纵也方向6焉焉, ,横横正方向正方向6路路支挥缁构与既?结构域接情况支挥缁构与既?结构域接情况支撑结鞫支撑结鞫与既?与既?结构结构过连过连堵件可堵件可靠港接靠港接荷荷载参数载

4、参数永久荷聂永久荷聂新浇税自重新浇税自重24kx/掂后自重掂后自重1.而梭次柳白蜜而梭次柳白蜜SkN/i1支架自重0.13fikVtr巴发份巴发份费费胭工人员胭工人员及设品荷我及设品荷我面板与次樗面板与次樗主居主居立杆立杆5k/W2.5kX2.Skts/D12.okX/n1泵送泵送 ftfcftfc 或不均勾堆载等因素产生的附加水平荷载曼向永久荷载标准值的或不均勾堆载等因素产生的附加水平荷载曼向永久荷载标准值的2%风荷或风荷或广东广州市，广东广州市，基本基本风压；风压；0.3k71三.模板面板验算而桢采用木狡合桢,厚度为 1 1 加比.取主捞间即。,9m9m 的而核作为计算宽度。面板的戴面抵抗

5、矩面900X15X15/6=33750师，截面惯性矩上900X1 15X1 15X1 15/12=2531Soinin(-强度验算1、面板按三跨连续梁计算,其计算茸度取支承面板的次?间距L=0Jmq广广。2.荷数计算取均布荷薮或集中荷载药和作用效应考虑、计算结果取其大值.均布线荷壁设计值为；q产1,2X(24*0.3+L1X0.3-03)+1JX2.5X。9=11.606kN，mq5135X(24X03-LIXOJ03)1.4X07X2JX0.9=1L718kN；m根据以上两者比较应取中=U1lgkN=U1lgkN 你作为设计依据.集中?载设计?：模板自重线荷载设计依q：=L2X0,9X03=

6、0.324kNm跨中集中荷薮设计值 P=P=L4L4* *2.5=3.500kN3、强度验算施工荷裁为均布线荷载，ML=0.Iq.l-0.IX11.718X0.3 32 2=0.=0.1 10505kNkN- -inin堆工荷坡为集中荷载:M2=0.081a+0.213P1=O.08X0.324X0.3140,213X3.500X0.3=0.226kN*m取也产0.228Kx,卬验算强度.面板抗弯强度设计值f=12.公/加3L0.226X106噂=6.FOR/im?f=12.5/mnf133750面板理度灌足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷或效应组合取永久荷羲地工均布荷载.分项系数为取1.K

7、q=0.9X(21X0.3+1.1X0.3-0.3+2.5)=9.297kR/小而板最大容许挠度值：300X0。=H8画；面板弹性模量：E=45OON/iini;：0.677(ild0,6I7X9.29FX30炉v=0.45rain14X0,7X2JX0,3=3.906k、m根据以上两者比较应取qi=3506kNni作为设计依据.集中荷莪设计值:黑桢自直线荷载设计值q-L2X0.3X03=：()J08kNm跨集I】啊戴发汁侑P-.4,jHL;f=17N/iim(233333次?抗弯强度满足要求！(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时土V,=0.6q,l=0.6X3.906X0.9=2.109

8、kN施工荷裁为集中荷载：V尸0,Sqzl+O,63P=0.6X0.108X0,9+0.65X3.500=2.333kX展12.33外瑞算强度=木材抗剪强度设计值抗剪强度按下式计算：33X2,333X10sT=0.875*廊&fv=1.6N/uim2bh2X50X80次格抗蚂姿度满足要求！(三)挠度骐算挠度聆算时.荷数效应组合取永久荷载上施工均布荷载.分功系数均取1.0-q=0.3X(24X0,J+L1X0.3+0,3+2,5)=3,099kN/m次楞最大容许挠度值:00/250=3.6mm：次喏弹性模量：E=lOOOON/mni%口677qL40.677X3-099X900.0Jv=i

9、)_65nin3.6nin100E1100X10000X2133333满足要求：五、主楞验算主桢采用：双钢管，截面抵拒矩RK.ggwA截面惯性矩I=2L56E-)强度验算当进行主指强度验算时，施工人员及设备均布荷载取工5kg皿:苜先计算次?作用在主?上的集中力匕作用在次房上的均布线荷载设计值为：q1.2X(24X0.3+IJX03-03)-1.4X2.5X03=3h869k,mq3=135X(24X03+L1X03+03)+14X0.7X25X03=X906kNAn根据以上两者比较应取q尸工906kNm作为设计依据,次?最大支座力刁.1Q1=1,】X3.906X0.9=1867kN.次耨作用集

10、中荷做片3月6法此进行最不利荷载布置如下修h3.873.873.873.873.873,873,873,873.87900900900八八甘竟简图；k)最大弯矩1O2H*主楞的抗弯强度设计值42史Y皿L102X10，o=122.717/mrn1205X/mmJ中8,98XIOJ生保抗泻强度满足蜃求！(二)挠度验算挠度验算时 荷载效应组合取永久荷我一施工均布荷栽，分项系数均取L0。首先计算次?作用在上?上的集中荷裁P.作用在次橘上的均布线荷载设计值为：口二0.3X(24X0.3+1.1X0.3-0.3-2.5)=3.099kN/m次楞最大支座力=Llq1=L1X3,099XQ,9=3,O63kN

11、e以此值作为次梯作用在主楞上的集中荷载汽箜计算，主梁最大变形值L0职姓.生梁的最大容许挠度值：9。0150=6.0m,最大变形=1,085mtti6,Oon满足要求！六、扣件抗滑移验算水平杆传给立肝荷载设计值R=1L826kt由于采用顶托.不需要进行扣件抗滑移的计算，七、风荷蒙计算I,风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算；3产生乩3。3基本风压，按广东广州市10年一遇风压值采用*lx=o.3kxm5支撑结构风荷藏体形系数%将支撑架视为桁架.按现行国家标准建筑结构荷载规范表&3,1第33项和37项的规定计算：支揍架的挡风系数(p=L2XV(LXh)=L2X0.136/(0-9XL5)=0

12、.121式中Z步一膝范围内的挡风面积，A，(L-hrO.225Lh)kO.136/:立杆间印.0.9m,h步距，L5B,d钢管外径.0.048m系数1.2节点面积增大系数0系数。325支撑架立而每平米内酎力第的平均长度.单-排架无遮拦体形系敷.U*=L2=1,2X0.121=0.15无遮及多邦琪以支撑期的律形系数：151-0.9&?YHt=0.15=0.29bQ17194n一一双荷载地形地貌修正系数,口支撑架相连立杆排数,支揖嘤顶那立杆蛇池而计算高度11=8m笈地面根粒，度C类?密集建筑薛的城市市区风压高度变化系数冉=0.6鼠支撑架顶部立杆段风荷载标准值3.=%3产0.65X0.29X

13、C,3=0,057kN/ma2.风糊就引起的立杆轴力标准值除支撑结构通过连埴件与既?结构可靠连接时， 可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力距和弯矩风荷就引起的立杆弯矩设计值MPL现荷载的线荷载标准值.F-sJR057X0.9=0.05kN.ir引一风荷载标准值，孙=0,057kW成1.一立杆纵向间距,1F。,9皿国荷载引起的立杆弯矩标准位LF葭Ph30.C5XL52WF=0,OllkNtm1010,荷笈1U仁：伫*020.01】八.立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值，分别计算由可交荷裁或永久荷裁控制的效应出计值，按最不利的效

14、应设计值确定.支境结构通过连玮件与既?结构可靠连接时.不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，立杆触力设计值按下式计算取较大值Llxl.2X0.136X8*(24X0,3-1.1X0.3+。,3)X0.9X0.91-1,4X2.5X0.9X0,9)=12.926kN；L1x1.35XCO.135X8+(24X0.3+L1X0.3+0.3)XQ.9X0.91+1.4X0,7X2,5X0.9X0.9；L3.217kX：立杆轴向力取上述较大值.N=13.217KX.(二)立杆计算长度L?剪?撞框架式支撑结构中的电元框架稳定性会算时，立杆计算长度L=日*B3h比一立杆计算长度系数， 按 建筑麓工临时

15、支撑结构技术规相 附录表卜3水平杆连续垠值.表中主要参数取值如下t?剪?撑框架式支撑结构的刚度比犬=冬+?,hKDA其中E弹性模量.IR206000CN/uuii1)I一钢管的做面惯性矩,取107800(W)h一立杆步距F取I500mnk一节点转动刚度.35kN-n/rad一立杆的y向间距,取90S皿206000X)07800900K=+-0.521500X35X10电6X1500选一单元框架K向跨变与步距h之比1%lJh=0,91,5=060及一单元框架的x向端数，nx=6乂向定义，立杆纵横向间比相同.x向为单元框架立杆跨数大的方向，取根底立阡纵而方向.根据以：参数查表.立杆计算长度系数卜=

16、1.793一扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，口尸1.041.04其中山一扫地杆富度与近圮h之比，命=0215gM3也一悬臂长度与步3sh之比，=0315=033a电1与一中的较大值.a0J3匕一高度修正修数,架体高度闻BE.07BE.07立杆计算长度C.BJh=LO7XL04X1.79X1.5=2.99m=)立杆称定性验算?剪力撑垂架式支撑结构，应按下式对单元框槊进行立杆型定性验算：中X-立杆轴力设计值，取L&217k、：5 一细心受压构件的稳定系数,根据长匏比人=L/i查规范附录4 4取值：A一计算长细比，X=L/1=2990/15,90=188,查表中二

17、0.2。乱U立杆计算长度.取2990而.i件截面回转半径，取15.90mmIf件截面积,取424mi424mi，f钢材抗压强度设计值，取20BW20BW皿，X13*217X10)=153.557皿:f=205WmndeA0,203X424立杆稳定性满足要求!立杆局部糙定性验算?剪?控框架式支擦结构，纽合贝荷栽时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算N NM-7-74 4L L- -/ /*/1-L10+)立杆地力设计值.取13.21小；一轴心受压构件的稳定系数 根据长细比X=LJi查规范附录R取值；%计算长细比，A=L/i=250/1.59=157,查表0=0,2B4L立杆计算长度，/由温蛔8定性

18、算算时，W(1加)k(：H2X0.333)XLS=2.5QB2一山与期中的较大值，a=0333a=0333箕中a】一扫地杆高度与步即:h之比，a=021.5=(1133比一悬臂长度与步建h之比,油产。5L5=S333i i一杆件截面回转半径,MIL59cm：人一杆件截面积卜取42如一网材抗压强度裳计值，取“林北皿iY风荷区引起的立杆弯矩设计值,M=0.015kNnW杆件截面模量.1=4490如？仁一立杆的欧拉临加方，REA3.142ZX206000X424V产=34.,98kNM1572立杆稳定性验算如下13,217X1O30.015X1/一13.2170.281X4244490X(1-L1X

19、C,284X-)34.98=109.761+3,788=113.549N/|LHL:f=205皿立杆局部稳定性验算耦足要求！九.立杆底地基承蒙力验算U U上部立杆传至里木顶面的釉向力设计值N=I3217kxM 里木底面面积在茎本作用长度09m型木宽度03m垫木面积A=0,9*0.3=0.27i】f3,地基上为素填土，其承载力设计值也=l3UkM立朴一基木池基土承效力折减系数m尸0-44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力X13.217P=二：=48.95kX/m24=52kWA。,27满足要求!。十架体抗倾覆验算支架心接碎浇筑前1和佐浇筑时两种工况进行机颂覆验算,拉帧短睑算应满足卜式要求:工支架的抗倾穰力矩设计值M-支架的顷覆力矩设计值一一结构重要性系数 取L1架体高度8