乙醇-水溶液连续精馏塔设计

1、化工原理课程设计任务书一、设计题目乙醇-水溶液连续板式精馏塔设计.二、任务要求1 、设计一连续板式精馏塔一分离乙醇和水，具体工艺参数如下：（1）原料乙醇含量：质量分率=29%（2）原料处理量：质量流量=10.8t/h（3）摩尔分率Xd=0.82 。 Xw=0.022、工艺操作条件：常压精储，塔顶全凝，泡点进料，泡点回流， R= （1.22） Rmin.三、设备形式筛板塔四、设计工作日每年 330天 ,每天24小时连续运行六、主要内容1. 确定全套精馏装置地流程，汇出流程示意图，标明所需地设备、管线及有关控制或观测所需地主要仪表与装置.2. 精馏塔地工艺计算与结构设计：（ 1 ） .物料衡算确定

2、理论板数和实际板数；（ 2） .计算塔径并圆整；（ 3） .确定塔板和降液管结构；（ 4） .流体力学校核，并对特定板地结构进行个别调整；（ 5） .全塔优化，要求操作弹性大于2.3. 计算塔高.4. 估算冷却水用量和冷凝器地换热面积、水蒸气用量和再沸器换热面积.5. 绘制塔板结构图.6. 列出设计参数表第一章 设计概述1.1 塔设备在化工生产中地作用与地位塔设备是是化工、石油化工和炼油等生产中最重要地设备之一.它可使气液或液液两相间进行紧密接触，达到相际传质及传热地目地.可在塔设备中完成常见地单元操作有：精馏、吸收、解吸和萃取等.此外，工业气体地冷却与回收、气体地湿法净制和干燥以及兼有气液两

3、相传质和传热地增湿、减湿等.在化工、石油化工、炼油厂中，塔设备地性能对于整个装置地产品质量和环境保护等各个方面都有重大影响.塔设备地设计和研究受到化工炼油等行业地极大重视.1.2 塔设备地分类塔设备经过长期地发展，形成了形式繁多地结构，以满足各方面地特殊需要，为研究和比较地方便，人们从不同地角度对塔设备进行分类，按操作压力分为加压塔、常压塔和减压塔；按单元操作分为精馏塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反应塔和干燥塔；按形成相际界面地方式分为具有固定相界面地塔和流动过程中形成相界面地塔，长期以来，人们最长用地分类按塔地内件结构分为板式塔、填料塔两大类.1.3 板式塔板式塔是分级接触型气液传质设备，种类

4、繁多，根据目前国内外地现状，主要地塔型是浮阀塔、筛板塔和泡罩塔.1.3.1 泡罩塔泡罩塔是历史悠久地板式塔，长期以来，在蒸馏、吸收等单元操作使用地设备中曾占有主要地地位，泡罩塔具有一下优点：（ 1 ） . 操作弹性大（ 2） .无泄漏（ 3） .液气比范围大（ 4） .不易堵塞，能适应多种介质泡罩塔地不足之处在于结构复杂、造价高、安装维修方便以及气相压力降较大1.3.2筛板塔筛板塔液是很早就出现地板式塔，20 世纪 50 年代起对筛板塔进行了大量工业规模地研究，形成了较完善地设计方法，与泡罩塔相比，具有以下地优点：（ 1 ） . 生产能力大（提高2040）（ 2） .塔板效率高（提高1015）

5、（ 3） .压力降低（降低3050），而且结构简单，塔盘造价减少40左右，安装维修都比较容易1.1.3.3浮阀塔20 世纪 50 年代起，浮阀塔板已大量地用于工业生产，以完成加压、常压、减压下地蒸馏、脱吸等传质过程.浮阀式之所以广泛地应用，是由于它具有以下优点：（ 1） .处理能力大（ 2） .操作弹性大（ 3） .塔板效率高（ 4） .压力降小其缺点是阀孔易磨损，阀片易脱落.浮阀地形式有很多，目前常用地浮阀形式有F1 型和 V-4 型， F1 型浮阀地结构简单，制造方便，节省材料，性能良好.F1 型浮阀又分为轻阀和重阀两种.V-4 型浮阀其特点是阀孔冲成向下弯曲地文丘里型，以减小气体通过塔板

6、地压强降，阀片除腿部相应加长外，其余结构尺寸与 F1 型轻阀无异，V-4 型阀适用于减压系统.第二章设计方案地确定及流程说明4.1 塔型选择根据生产任务，若按年工作日300天，每天开动设备24小时计算，产品流量为10.8t/h,由于产品粘度较小，流量较大，为减少造价，降低生产过程中压降和塔板液面落差 地影响，提高生产效率，选用筛板塔 .4.2 操作流程乙醇一一水溶液经预热至泡点后，用泵送入精储塔.塔顶上升蒸气采用全冷凝后，部分回流，其余作为塔顶产品经冷却器冷却后送至贮槽.塔釜采用间接蒸汽再沸器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽.精微装置有精储塔、原料预热器、再沸器、冷凝器、釜液冷却器和产品冷却器等

7、设备.热量自塔釜输入，物料在塔内经多次部分气化与部分冷凝进行精微分离，由冷凝器和冷却器中 地冷却介质将余热带走.乙醇一水混合液原料经预热器加热到泡点温度后送入精储塔进料板，在进料板上与自塔上部下降地地回流液体汇合后，逐板溢流，最后流入塔底.在每层板上，回流液体与上升蒸汽互相接触，进行热和质地传递过程.流程示意图如下图图1:精储装置流程示意图第三章塔地工艺计算3.1 查阅文献，整理有关物性数据(1)水和乙醇地物理性质表3 1:水和乙醇地物理性质名称分子式相对分子 X密度20 ckg / m 3沸点101.33kPaC比热容(20 C) Kg/(kg. C)黏度(20 C) mPa.s导热系数(2

8、0 C ) 0 /(m. C)表向张力crxiO3(20 C) N/m水h2o18.029981004.1831.0050.59972.8乙醇C2H50H46.0778978.32.391.150.17222.8(2)常压下乙醇和水地气液平衡数据，见表 32表3一2乙醇一水系统tx y数据沸点t/c乙醇摩尔数/%沸点t/c乙醇摩尔数/%气相液相气相液相99.90.0040.0538227.356.4499.80.040.5181.333.2458.7899.70.050.7780.642.0962.2299.50.121.5780.1P 48.9264.7099.20.232.9079.855

9、2.6866.2899.00.313.72579.561.0270.2998.750.394.5179.2P 65.6472.7197.650.798.7678.9568.9274.6995.81.6116.3478.7572.3676.9391.34.1629.9278.675.9979.2687.97.4139.1678.4P 79.8281.8385.212.6447.4978.2783.8784.9183.7517.4151.6778.285.9786.4082.325.7555.7478.1589.4189.41乙醇相对分子质量：46;水相对分子质量：183.1.1进料液及塔顶、塔底

10、产品地摩尔分数Xw =0.02XF0.29/460.29/46 0.71/18=0.138xD =0.823.1.2平均摩尔质量M f =0.138 x46+ (1-0.138) x 18=21.86 kg/kmolM d= 0.82 46+ (1-0.82)18=40.96kg/kmolM w =0.02X46+ (1-0.02) Ml8=18.56kg/kmol3.2 全塔物料衡算总物料衡算D+W=F+S(1)易挥发组分物料衡算FXf = DXd + Wx W (2)恒摩尔流假设S=V=(R+1)D(3 )通过Xf =0.138 Xd =0.82由RMIN专用计算程序知Rmin=1.082

11、由工艺条件决定 R=1.85Rmin=1.08 1.85=2F=10.8 103 /21.86=494.1kmol/h联立上式(1)、( 2)、(3)得：S=203.4kmol/hW=629.7kmol/h D=67.8kmol/h3.3 塔板数地确定3.3.1 理论塔板数NT地求取根据乙醇 水气液平衡表1-6,作图图2:乙醇一一水气液平衡图0, 8SI0.0,100 。.：L 0. 2 8 3 0.液相摩尔分数由图可知总理论板数为15,第十三块板为进料板，精储段理论板数为12,提留段理论板数为0. 5 0. b 0. 7 。0. 33菱0. 7(包括蒸保釜)3.3.2 全塔效率地估算用奥康奈

12、尔法(Oconenell)对全塔效率进行估算:根据乙醇水体系地相平衡数据可以查得:y =Xd =0.82 X1 =0.798 td = 78.40c (塔顶第一块板)y13 =0.485x13 =0.138 tf =84.90c(加料板)y15 =0.107x15 =0.01 tw = 97.20c (塔底)由相平衡方程式y =可得a = y(X-1) 1 (- -1)xx(y 7)因此可以求得：1 =1.15;： 15 =5.88； 16 =11.86全塔地相对平均挥发度:(1) 精微段：0(= v1.15m 5.88 = 2.60(2) 提储段：a/ = Ja150tl6 = v5.88x

13、 11.86 =8.35全塔地平均温度：(1)精微段：tm =td *tf =81.70c 2(2)提储段：tm/ =tw=91.1c2在81.7 0 c时，根据上图知对应地X=0.297 ,由化工原理课本附录H一(水在不同温度下地黏度表)查得 N水=0.348mPa s,由附录十二(液体黏度共线图)查得N乙醇=0.40mPa s(图中，乙醇地 X=10.5 , Y=13.8).在91.1 0C时，根据上图知对应地X/=0.044,由化工原理课本附录H一(水在不同温度下地黏度表)查得 N水=0.313mPa s ,由附录十二(液体黏度共线图)查得N乙醇=0.37mPa s(图中，乙醇地 X=1

14、0.5 , Y=13.8).因为= *七所以，平均黏度：(1) 精微段：L = 0.297 M 0.40 + (1 0.297) M 0.348 = 0.363mPa s(2) 提储段： / =0.044父0.37+(1 0.044)M0.313 = 0.316mPa s用奥康奈尔法(Oconenell )计算全塔效率：ET = 0.49父(。)。245父1.1(1) 精微段：ET =0.49父(2.60父0.363)-24隈 1.1 =54.7%(2) 提微段：ET/ = 0.49 父(8.35 父 0.316)二245 父 1.1 = 42.5%3.3.3实际塔板数NP实际塔板数ET(1)

15、精微段：Np = 12/54.7% =21.94,取整22块，考虑安全系数加一块为23块.(2)提储段：Np= 3/42.5% =7.06，取整8块，考虑安全系数加一块，为 9块.故进料板为第24块，实际总板数为 31块.第四章精微塔主题尺寸地计算4.1 精微段与提福段地汽液体积流量4.1.1 精微段地汽液体积流量整理精储段地已知数据列于表3(见下页)，由表中数据可知:液相平均摩尔质量：M=(21.86+40.34)/2=31.1kg/Kmol液相平均温度：tm=(tf+td)/2=(84.9+78.4)/2=81.7 C表3精微段地已知数据ag进料板塔顶(A块板)摩尔分数xf=0.138yf

16、=0.485y1=xD=0.82x1=0.798摩尔质量/ kg / kmolMlf=21.86Mvf=31.58MLf=40.34Mvl=40.96温度/c84.978.4在平均温度下查得 ：H2O = 971.1kg/m3, 7cH3cH20H =735kg/m3液相平均密度为：xLm.1 -XLmLm - CH3CH2OH其中，平均质量分数 xlm=(0.29+0.91)/2=0.6所以，p lm =814.2kg/m3精微段地液相负荷 L=RD=2 5s符合要求液体在精储段降液管内地停留时间Af，HT0.0534 0.4Lst0.00382= 5.59S5S符合要求4.5 弓形降液管采

17、用平直堰，堰高hw=h1 -howhL -板上液层深度，一般不宜超过60-70mmhow -堰上液流高度堰上地液流高度可根据Francis公式计算_ Lc五 how = 0.00284E()3 LwE-液体地收缩系数Ls-液相地体积流量L w 堰长精福段5.18 彳how = 0.00284E()3 =0.0113E0.65已知 Wd =0.12m由 LW =0.65DLs5.182 5 -2 5(Lw)0.65 ,= 15.21查手册知 E=1.04则how =0.00113 1.04=0.0118mLw =0.06-0.0118=0.0482m、15mm降液管底部离塔板距离h0,考虑液封，

18、取h0比hw即 h0=0.0482-0.015=0.0332同理，对提储段一 4 213.76 3how = 0.00284E()3 U0.0218E0.65由 LW =0.65DLs13.76(Lw)250.652 5= 40.4查手册得E=1.074how =0.0218 1.074=0.0234mhw =0.06-0.0234=0.366mh0=0.0366-0.015=0.016m4.6.开孔区面积计算进取无效边缘区宽度W =0.05m破沫区宽度Ws=0.075mcs阀孔总面积可由下式计算22 二 2 ,X、Aa =2 x-x r r arcsin(一)a _1800rD1x=-(Ws

19、 Wd)=(0.075 0.15) =0.275m22r= D -Wc =0.5 -0.05 =0.45m 2一 -2=0.462 m所以 Aa =20.275 . 0.452 - 0.2752 0.452 arcsin(0275)a _18000.454.7筛板地筛孔和开孔率因乙醇-水组分无腐蚀性，可选用 6=3mm碳钢板，取筛空直径 d0=5mm筛空按正三角排列，孔中心距t=3d0=3 M5=15mm筛孔数目1158000Aan =t21158000 ) 0.462 =2377.76 : 2378152开孔率甲=0.9070.907 =10.07% (在 5-15%范围内)(t/d)232

20、气体通过筛孔地气速为u0=A-29.51m /s1.373则精微段U0J ：0.1007 0.4621.377提储段 u0T = = 29.60m/s0.1007 0.462第五章塔板地流体力学验算5.1 气体通过塔板地压力降hp m液柱气体通过塔板地压力降（单板压降）hp = hc + h1 +hb pcihp 气体通过每层塔板压降相当地液柱高度，m液柱hc 气体通过筛板地干板压降，m液柱h l 气体通过板上液层地阻力，m液柱h仃 克服液体表面张力地阻力，m液柱5.1.1 干板阻力hc11. c 0干板压降 hc hc=0.051(u0)2 CjU0 师孔气速，m/sC0 孔流系数Pv Pl

21、 分别为气液相密度，Kg/m3根据d2/ 6 =5/3=1.67查干筛孔地流量系数图C0 =0.78一 一29 51 2 1 493精微段 hc mO.OSH-915-) (93) =0.134m液柱0.78814.229.60 2 1.079提储段 hc =0.051()()=0.0863m 液柱0.78918.55.1.2板上充气液层阻力几板上液层阻力hl用下面地公式计算：h - ；00-0 (hw how)hL 板上清液层高度，m十一一反映板上液层充气程度地因数，可称为充气因数D2 3.14 122降披管横截面积 Af =0.0534m3,塔横截面积 AT=0.785m44精微段 ua

22、=VS=1373=1.877At -Af0.785-0.0534动能因子 & =uC：v =1.877, 1.493 = 2.293查充气系数 %与Fa地关联图可得 &0=0.55贝U hl=与hL=0.55 私06=0.033m 提储段 U； = =.=1.882At -Af0.785-0.0543动能因子 Fa=ua. ：v =1.882.1.079 =1.955查充气系数 讥与Fa地关联图可得配=0.58则 hl =，hl=0.58 冰06=0.03485.1.3由表面张力引起地阻力h液体表面张力地阻力h._4、:Lgd03精储段忆=814.2 9.81 0.005 =.00411提福段

23、34 56.80 10918.5 9.81 0.005= 0.00504m综上，故精储段hp=0.134+0.033+0.00411=0.170m 液柱压降 Ap=%h =814.2 9.81 0.170=1.4KPa提储段 hp = Pgh=918.2 9.81 0.126=1.1KPa5.2 液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本设计地塔径和流量均不大，故可忽略液面落差地影响5.3 液沫夹带（雾沫夹带）板上液体被上升气体带入上一层塔板地现象，为保证板式塔能维持正常地操作效果,ev 0.1 Kg 液/Kg 气公式ev5.7 10”二 LUa、3.21HT - hf ,精微段ev5.7 109

24、41.08 10”3.21.87719402.5 父 0.06 J= 0.0879Kg/Kg :二 0.1Kg/Kg提福段5.7 1056.80 10-3 211.882、1.5-2.0u owu0 筛孔气速uow 漏液点气速精福段Uow =4.4C00.0056 0.13hL -h二：l / %=4.4 0.772 . 0.0056 0.13 0.06 -0.00411 814.2/1.493 = 7.73m/s实际孔速 u0 = 29.51m/s . u0w稳定系数为K = 29.51 =3.82 1.57.73提福段Uo,min = 4.4C0 0.0056 0.13hL -h二：L /

25、 ：，= 4.4 0.772 . 0.0056 0.13 0.06-0.00504 918.5/1.079 = 9.16m/s稳定系数为K =29殁=3.23 1.59.16故在本设计中无明显漏液.5.5液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高Hd应服从地关系Hd HT hw 乙醇-水组分为不易发泡体系故取9二0-6 精福段:Ht hw)尸0.6 0.40 0.0482 )-0.269m又 Hd = hp hd板上不设进口堰hd=0.153 (u0)2=0.153 0.06672=0.00068m 液柱Hd=0.170+0.06+0.00068=0.231m 液柱Hd 三(Ht hw)=0269

26、 = 0.269提福段:Ht hw =0.6 0.40 0.0366 = 0.262mhd=0.153 (u0)2=0.153 .272) 2=0.0113Hd=0.126+0.06+0.0113=0.197m 液柱Hd 7.73=0.361m3/s4据此可以做出与流体流量无关地水平漏液线16.1.2 液沫夹带线以ev=0.1kg液/kg气为限，求 Vs-Ls关系如下:上(325.7 父10 二 ua立飞hfVs二Vs= VsAt -Af1.785-0.0534 0.732hf=2.5hL=2.5 (hw+how) , hw=0.0482 how=2.84/1000 1.049.16=0.42

27、7m3/s 4据此可以做出与流体流量无关地水平漏液线16.2.5液泛线以ev=0.1kg液/kg气为限，求 Vs-Ls关系如下:VsAT - AfVs1.785-0.0534Vs0.732hf=2.5hL=2.5 (hw+how) , hw=0.0366 how=2.84/1000 1.074 (3600LS/0.65)2/3=0.958LS2/3 则 hf=0.0915+2.395 LS2/3 HT-hf=0.4-0.0915-2.395LS2/3=0.309-2.395 LS2/33.220.732(0.309 -2.395LS3)= 0.15.7 10-6ev 341.08 10解得 V

28、S=1.768-13.70LS2/3Ls/(m3/s)0.0020.0040.0060.008Vs/(m3/s)1.5511.4231.3161.221可作出液沫夹带线26.2.3液相负荷下限线how = 0.00284E(3600Ls23 =0.006E=1.074s,min3,0.006 、万 0.65=()0.00284 1.0743600 _ _3= 0.000498m3/s据此可作出与气体流量无关地垂直液相负荷下线3.6.2.4液相负荷上限线以日=5s作为液体在降液管中停留时间地下限AHt5,Ls,minLSAfHT =0.0534 0.4 =0.00427m3/s55据此可作出与气

29、体流量无关地垂直液相负荷上线4.0.051 ,Pv0.0512(_)2 _2(A0c0)2 ：L (二/4 0.0052 2378 0.78)2(1.079(918.5)=0.00427b, = Ht (1 -1)hw U0.6 0.4 (0.6-0.58-1) 0.0366=0.2040.153(lwh。)20.153(0.65 0.0216)2=776.22c. 3600、2/3. .3一 3 33600 . / = 2.84 10 E(1 -)()=2.84 101.074 (1 0.58) ()3 =1.513lw0.652. 20.0452 Vs =0.204-776.2 Ls-1.

30、513列表计算如下Ls/(m3/s)0.0010.0040.0060.0080.010Vs/(m3/s)2.0401.8421.671.4411.116由此表数据即可做出液泛线 5.根据以上各线方程，可做出筛板塔地负荷性能图如下:2.0. 002 0. 004 0. 006 Q. 008 0. 01Ls/ (m3/s)B:在负荷T能图B上，作出操作点 A,连接OA,即可作出操作线.由图可以看出，该筛板地操作上线为液泛控制，下线为漏液控制 .由图查得Vs , max= 1.45m3/s Vs , min= 0.427m3/s故操作弹性为 Vs , max/Vs , min= 3.40第七章各接管

31、尺寸地确定及选型7.1进料管尺寸地计算及选型料液质量流体：GF =FMl.f =494.lM21.86 = 1.08d04kg/h进料温度tf=84.9C,在此温度下 P乙醇=732.5Kg/m3P水=968Kg/m3x 1-x 0.29 1 -0.29+=+一、。1：2732.5968 Pf = 885.4 Kg/m3G 1 08 1033则其体积流量：Vlf = F = .= 12.20m3/h = 0.00339m3/sPL,F885.4取馆内流速：uF =2.0m/s则进料管管径：Dl F =4,L = 。.0339 = 0.0465m = 46.5mmL,F、二 uF3.14 2则可

32、选择进料管 654mmM 3mm热轧无缝钢管，此时管内液体流速1.874m/s7.2釜液由口管尺寸地计算及选型釜液质量流率：GW =WMl.w =629.721.0 = 13223.7kg/h出料温度tw=97.2 C,在此温度下 P乙醇=719Kg/m3 P水=960Kg/m31 x 1 -x=+PHP9w120.025 1 -0.025+二719960:?w =952Kg/m3体积流率：VsW = GW = 13223.7 =13.89m3/h =0.00386m3/ss;l,w 952取釜液出塔地速度 ul=0.5m/s4 0 00386则釜液出口管管径：DW = 4 086 =0.05

33、72m = 57.2mm，3.14 1.5则可选择釜液出口管 G68mmM3mm热轧无缝钢管，此时管内液体流速1.279m/s7.3回流管尺寸地计算及选型回流液质量流率：GW =WM L,W =135.6x40.96 = 5554.18kg/h回流温度td=78.4C,在此温度下 P乙醇=734Kg/m3 P水=974Kg/m3x 1 -x可.二T0.82 1-0.82+373497417d = 768Kg/m3体积流率：Vsl = GW = 5554.18 = 7.232m3 / h = 0.002m3/s 0d768取釜液出塔地速度 uw=1.5m/s则釜液出口管管径：Dif = . 4

34、0.002 =0.0715m = 71.5mm3.14 0.5则可选择回流管 683mmM3.5mm热轧无缝钢管，此时管内液体流速 0.441m/s7.4塔顶蒸汽由口径及选型：sv105.3 40.96=476Kg/m3RT 8.314 (78.4 273)塔顶上升蒸汽地体积流量：Vsv = GW =3 67.8 40.96 =5644m3/h =1.568m/s ：s,W1.476取适当流速u=16m/s4 1.568d=0.353m = 353mm16二所选规格为：6400mm父12.8mm承插式铸铁管，此时管内流速14.25m/s7.5水蒸汽进口管口径及选型进入塔地水蒸气体积流量Vso

35、=鲍RT127 188.314 (97.2 273)= 0.743Kg/m30.7433 67.8 1833=4927.6m3/h =1.369m3/s取适当流速u=20m/s4 1.369d=0.295m = 295mm20 二则可选择水蒸气进口管 6350mmx 12mm承插式铸铁管，此时管内流速 16.41m/s第八章精福塔地主要附属设备8.1冷凝器(1)冷凝器地选择：强制循环式冷凝器冷凝器置于塔下部适当位置，用泵向塔顶送回流冷凝水，在冷凝器和泵之间需设回流罐，这样可以减少台架，且便于维修、安装，造价不高 (2)冷凝器地传热面积和冷却水地消耗量塔顶全凝器地热负荷：Q=qm1r1=cpcq

36、m2(t2-t1)qm1=(R+1)DMDQ单位时间内地传热量，J/s或W;qm1, qm2热、冷流体地质量流量，kg/s。ri ,r2热，冷流体地汽化潜热，J/kgt=78.4 C 时查表得 r=1100.2KJ/Kg贝UQ=qm1r1 = (2+1) X67.8 40.96 M100.2/3600=2546KJ/s取水为冷凝器介质其进出冷凝器地温度为20c和30C平均温度25c下水地比热Cpc =4.203KJ/Kg.K于是冷凝水用量：qm2QCpc(t2 -t1)25464.203 (30-20)= 60.58Kg /s又 Q=KA .：tmK 取 700W m-2/ C所以，传热面积:A=T -ti - T -t210tm= l fT-ta =l(78.4-20 产2 Cn VT -t2 )n 3.845 (84.9-35)=2072000KJ/h釜残液放出地热量 Qw =WwCpw(tw1 -tw2)若将釜残液温度降至tw2=45 C那么平均温度 twn=(97.2+45)/2=71.1 C其比热为cpw=4.213KJ/kg. C,因此，Qw=18,56 X629.7 4.213 (97.2-45)=2570000KJ/h可知，Qw Qf ,于是理论上可以用釜残液加热原料液至泡点设计结果一览表工程符号单位计算数据精福段提留段各段平均温度tm