建筑结构抗震设计之多自由度体系结构的地震反应

1、第四章第四章 多自由度体系结构的地震反应多自由度体系结构的地震反应 4.1 概概 述述 4.2 多自由度体系的自由振动多自由度体系的自由振动 4.3 多自由度体系的振型分解法多自由度体系的振型分解法 4.4 多自由度体系的水平地震作用及效应多自由度体系的水平地震作用及效应 4.5 多自由度体系地震反应的时程分析多自由度体系地震反应的时程分析 4.1 多自由度体系的自由振动多自由度体系的自由振动一、多自由度体系的基本概念一、多自由度体系的基本概念1实际房屋的自由度：实际房屋的自由度：无限个无限个。简化：简化：有限自由度模型。有限自由度模型。2常用分析模型：常用分析模型：层间模型层间模型。每。每层

2、楼面、屋面可作为一个质点，层楼面、屋面可作为一个质点，墙柱质量则分别向上下质点集中。墙柱质量则分别向上下质点集中。图图4.1 4.1 层间模型层间模型计算简图计算简图 mnmim2m1X2(t)X1(t)Xg(t)Xi(t)Xn(t)二、两自由度无阻尼运动方程的建立二、两自由度无阻尼运动方程的建立以两个自由度为例以两个自由度为例图图4.2 4.2 两个自由度的层间剪切模型计算简图两个自由度的层间剪切模型计算简图 h2(b)(c)h1k2k1X1(t)-m2X2K2(X2-X1)K2(X2-X1)-m1X1k1X1(a)X2(t)m2m11质点的运动质点的运动1( )( )gx txt 2( )

3、( )gx txt 质点绝对加速度质点绝对加速度:1( )x t 质点相对加速度质点相对加速度:2( )x t ( )gxt 地面运动加速度地面运动加速度1111211221( )( )( )Sfffk xtkx tx t 恢复力恢复力惯性力惯性力2质点质点1的运动方程的运动方程110ISff 平衡方程平衡方程11121221( )()( )( )( )gm x tkkx tk x tm xt 质点质点1运动方程运动方程(4.1)220ISff 平衡方程平衡方程222( )( )Igfmx txt 惯性力惯性力221221( )( )SSffkx tx t 恢复力恢复力(4.2)2222212

4、( )( )( )( )gm x tk x tk x tm xt 质点质点2运动方程运动方程3质点质点2的运动方程的运动方程合并式（合并式（4.2）和（）和（4.3），写成矩整形式），写成矩整形式1122112222212( )( )0( )( )0( )0( )0ggx tkkkx tmmx tkkx txtmmxt ( )( )( )gMx tKx tMI xt (4.3) (4.4) ( )( )( )( )gMx tCx tKx tMI xt 考虑阻尼时考虑阻尼时采用瑞雷阻尼假定采用瑞雷阻尼假定 01CaMaK 无阻尼自由振动方程无阻尼自由振动方程 ( )( )0Mx tKx t (4

5、.5) 1122( )( )sin()( )x tXx ttx tX考虑两自由度情况考虑两自由度情况, 假定位移矢量假定位移矢量(4.6)三、多自由度体系的自振频率三、多自由度体系的自振频率 11222sin()sin()0XXMtKtXX 122()0XKMX (4.7)代入式代入式4.5 2()0KM (4.8)或或(4.9)212122222kkmk0kkm 展开展开221221221221212112()1222kkkkkkkkkmmmmmmm 222122121212()0kkkk kmmm m (4.10)(4.11)频率方程频率方程1 第一自振圆频率，第一自振圆频率，2 第二自振

6、圆频率，第二自振圆频率，频率特征频率特征112 /T 较大的为第一自振周期，较大的为第一自振周期，222 /T 较小的为第二自振周期，较小的为第二自振周期，11/2f 较小的为第一自振频率，较小的为第一自振频率，22/2f 较大的为第二自振频率，较大的为第二自振频率，1)体系的运动包含若干个频率的振动体系的运动包含若干个频率的振动.2)每一个频率的振动有何特征？每一个频率的振动有何特征？3)不同频率运动之间的关系？不同频率运动之间的关系？振型概念：对应某一自振频率各质点位移间的关系振型概念：对应某一自振频率各质点位移间的关系 122()0XKMX 频率方程频率方程2121211112XkkmX

7、k 1 X11、X122221212212XkkmXk 2 X21、X22特点：位移幅值的比值为常数特点：位移幅值的比值为常数四、多自由度体系的振型四、多自由度体系的振型1对应某一自振频率各质点位移幅值的比值对应某一自振频率各质点位移幅值的比值2121222222( )sin()( )xtXtxtX1111111212( )sin()( )xtXtxtX?位移比值仍为常数位移比值仍为常数21212121111112( )( )xtXkkmxtXk 21212121111112( )( )xtXkkmxtXk 2对应某一自振频率各质点任意时刻位移的关系对应某一自振频率各质点任意时刻位移的关系 1

8、2112111221222( )( )( )sin()sin()x tx tx tXXttXX 1)多自由度运动方程的特点多自由度运动方程的特点耦联的微分方程耦联的微分方程; 2)质点的运动包含所有振型频率质点的运动包含所有振型频率 ; 3)各主振型之间具有关系？各主振型之间具有关系？3体系运动的组成：包含所有的频率和振型体系运动的组成：包含所有的频率和振型 2()0iiKMX (4.12)频率方程频率方程 2()0jjKMX (4.13) TjX左乘左乘(4.12) 2()0TijiXKMX (4.14)4振型的正交性：任意两个不同频率的主振型之间振型的正交性：任意两个不同频率的主振型之间存

9、在互相正交的性质存在互相正交的性质 2()0TjijXKMX TiX左乘左乘(4.13)(4.16) 22()0TjiijXMX 式式(4.15) 式式(4.16) 振型关于质量矩整正交性振型关于质量矩整正交性(4.17) 0TijXMX 2()0TTTiijXKMX 转置变换转置变换 2()0TiijXKMX (4.15)同样可得同样可得 振型关于刚度矩整正交性振型关于刚度矩整正交性(4.18) 0TijXKX 进一步可得进一步可得 1TiiXMX 2TiiiXKX 振型规格化振型规格化 1TiiXMX 例例4.1 三层剪切结构如图示，求该结构自振频率和振型三层剪切结构如图示，求该结构自振频

10、率和振型解解: 36220001.501000131.201.21.80.61000.60.6600MkgKN mB 2321231235220231.5100115.57.5200.3511.613.5460014.531.346.1BKMBBBBBBBBBrad srad srad s 得得2，T 周期与自振频率的关系周期与自振频率的关系1230.4330.2020.136TsTsTs 可得结构的各阶自振周期分别为可得结构的各阶自振周期分别为为求第一阶段型，将为求第一阶段型，将 代入代入114.5rad s 2112579.51200012001484.660000600389.8KM 1

11、0.3010.6481 同样可得同样可得 230.6762.470.6012.5711 第一振型第一振型第二振型第二振型第三振型第三振型1）体系的最大变形能）体系的最大变形能 maxmaxmax1( )( )2TUX tKX t 2）体系的最大动能）体系的最大动能 2max1( )( )2TEX tMX t 2TTXKXXMX maxdEU 3）能量守恒原理）能量守恒原理五、结构周期的计算五、结构周期的计算（一）基本周期的实用近似计算（一）基本周期的实用近似计算1能量法能量法对应第一振型，假定对应第一振型，假定 11KXFG 112111122211111nnnTiiiiiiiiiTnnnii

12、iiiiiiiG XgG XgG uXKXXMXm XG XG u 2211111111222nniiiiiinniiiiiiG XG uTggG XG u 将质点的重力荷载视为水平力所产生的质点处将质点的重力荷载视为水平力所产生的质点处的水平位移的水平位移iui各层重力荷载为各层重力荷载为解：解：3211 9.89.81.5 9.814.72 9.819.6GkNGkNGkN 3323213219.824.544.1VGkNVGGkNVGGGkN将各楼层的重力荷载当做水平力产生的楼层剪力为将各楼层的重力荷载当做水平力产生的楼层剪力为例例4.2 用能量法求用能量法求4.1基本周期基本周期211

13、1222219.6 0.024514.7 0.04499.8 0.0613219.6 0.024514.7 0.04499.8 0.06130.424niiiniiiG uTG us 则将楼层重力荷载当做水平力所产生的楼层水平位移为则将楼层重力荷载当做水平力所产生的楼层水平位移为与精确解误差为与精确解误差为2%基本思想：用一个等效单质点体系代替原来的多质点基本思想：用一个等效单质点体系代替原来的多质点体系。体系。等效原则为：等效原则为：2等效质量法等效质量法1）等效单质点体系与原）等效单质点体系与原多质点体系的基本自多质点体系的基本自振频率相等；振频率相等；2）等效单质点体系自由）等效单质点体

14、系自由振动的最大动能与原振动的最大动能与原多质点体系的基本自多质点体系的基本自由振动的最大动能相由振动的最大动能相等。等。21max111()2niiiUmx 多质点体系按第一振型振动的最大动能多质点体系按第一振型振动的最大动能等效单质点体系的最大动能等效单质点体系的最大动能22max11()2eqeqUmx 1max2maxUU 212niiieqeqm xmx 0.25eqmml 0.40eqmml 连续质量体系弯曲型悬臂构连续质量体系弯曲型悬臂构剪切型悬臂构剪切型悬臂构弯、剪型悬臂结构介于前两者之间。弯、剪型悬臂结构介于前两者之间。11eqm 12eqTm 等效单质点体系的频率等效单质点

15、体系的频率 体系在等效质点处受单位水平力所产生的水平位移。体系在等效质点处受单位水平力所产生的水平位移。 例例4.3 用等效质量法求用等效质量法求4.1基本周期基本周期21222222000.024515000.044910000.06130.04493959niiieqeqm xmxkg 7.6%与精确解的相对误差为与精确解的相对误差为61235951.389100.466Ts 在单位质点下施加单位水平力产生的水平位移为在单位质点下施加单位水平力产生的水平位移为3312611111800 101200 101.389 10kkm N 3顶点位移法顶点位移法基本思想：将悬臂结构的基本周期，用顶

16、点位移来表基本思想：将悬臂结构的基本周期，用顶点位移来表示，而该顶点位移为将结构重力荷载作为水平荷载作示，而该顶点位移为将结构重力荷载作为水平荷载作用在结构顶点所产生的假想顶点位移。用在结构顶点所产生的假想顶点位移。对质量沿高度均匀分布的等截面弯曲型悬臂杆对质量沿高度均匀分布的等截面弯曲型悬臂杆411.78mlTEI 将重力荷载作为水平荷载产生的顶点位移为：将重力荷载作为水平荷载产生的顶点位移为：48TmgluEI 11.6TTu 剪切型悬臂杆剪切型悬臂杆弯剪型悬臂杆弯剪型悬臂杆11.8TTu 11.7TTu 例例4.4 用顶点位移法求用顶点位移法求4.1基本周期基本周期 与精确解的误差为与精

17、确解的误差为3%11.8TTu 该结构属于剪切型悬臂杆该结构属于剪切型悬臂杆0.0613tum 10.0446Ts （二）求解结构体系自振频率及振型的其它方法（二）求解结构体系自振频率及振型的其它方法1广义雅可比法广义雅可比法 求解自振频率及振型的问题归结为求解式求解自振频率及振型的问题归结为求解式 KXMX （4.20） 中的特征值中的特征值 和特征向量和特征向量 的问题。的问题。 X 广义雅可比法的基本思路是寻找合适的相似转换广义雅可比法的基本思路是寻找合适的相似转换矩阵矩阵 和和 ，使，使 P Q 1i3PKQ 1inPMQ 于是特征值于是特征值 iii (i1 2n) ， ， ， ，

18、， ， 由于变换为相似变换，所得的特征值即为式（由于变换为相似变换，所得的特征值即为式（4.20）的特征值的特征值 P67、69、70例题例题2利用利用Matlab编程求解编程求解 212212200000000000000000000nKM 20KM 3矩阵迭代法（矩阵迭代法（stodola法）法）矩阵迭代法是首先假定振型形状，经过迭代调整一矩阵迭代法是首先假定振型形状，经过迭代调整一直到获得满意的结果，然后再确定自振频率假定体系直到获得满意的结果，然后再确定自振频率假定体系的刚度矩阵的逆矩阵的刚度矩阵的逆矩阵 存在，将其左乘式（存在，将其左乘式（4.20） 1K 11XKMX （a）令令

19、，得，得 （b） 1DKM 1DXX 式（式（b）就是迭代方程，式中矩阵）就是迭代方程，式中矩阵 代表了结构代表了结构的所有动力特征，所以也叫动力矩阵。的所有动力特征，所以也叫动力矩阵。 D矩阵迭代法的迭代步骤如下：矩阵迭代法的迭代步骤如下：（1）先假定一个试探振型）先假定一个试探振型 （其中下标（其中下标1表示第一振型，上表示第一振型，上标标0表示初始迭代振型。将其代入式（表示初始迭代振型。将其代入式（b）得）得 0111111DXXX （c）（2）一般说）一般说 和和 是不一样的（除非是不一样的（除非 是真实是真实的振型）。再将的振型）。再将 代入式（代入式（b）得到）得到 01X 11X

20、 01X 11X 1221111DXXX （d）其中其中 是第二次近似振型矢量是第二次近似振型矢量 21X（3）如果）如果 和和 间误差满足要求，则式（间误差满足要求，则式（d）中）中的的 就是所求的特征值。如两者误差不满足要求，就是所求的特征值。如两者误差不满足要求， 则继则继续进行迭代。可以证明，该迭代过程最终将收敛于第一续进行迭代。可以证明，该迭代过程最终将收敛于第一振型。振型。 11X 21X 4.2 多自由度体系的振型分解法多自由度体系的振型分解法一、振型分解法基本概念一、振型分解法基本概念1思路：思路：利用各振型相互正交的特性利用各振型相互正交的特性，将原来耦联的微分方，将原来耦联

21、的微分方程组变为若干程组变为若干互相独立的微分方程互相独立的微分方程，从而使原来多自，从而使原来多自由度体系的动力计算变为若干个由度体系的动力计算变为若干个单自由度体系的问题单自由度体系的问题；2求解：求解：在求得了各单自由度体系的解后，再将各个解进行在求得了各单自由度体系的解后，再将各个解进行组合组合，从而可求得多自由度体系的地震反应。，从而可求得多自由度体系的地震反应。3两自由度体系振型分解法两自由度体系振型分解法1）坐标变换）坐标变换 1111221xtqt Xqt X 2112222xtqt Xqt X （4.21） 坐标变换坐标变换 和和 1xt 2xt 12、qtqt2）振型乘以组

22、合系数叠加）振型乘以组合系数叠加将实际位移按振型加以分解，故称为振型分解法。将实际位移按振型加以分解，故称为振型分解法。二、多自由度体系振型分解二、多自由度体系振型分解振型分解式振型分解式 xtXqt（4.22） 将质点地震作用下任一时刻的位移用其振型的线性组将质点地震作用下任一时刻的位移用其振型的线性组合表示合表示其中其中 12inxtxtx txtxt 12inqtqtq tqtqt 12nXXXX假定阻尼矩阵假定阻尼矩阵 可表示为可表示为 C 01CMK 01gMx tMKx tKx tMI xt 体系的运动方程体系的运动方程将将 代入上式，代入上式， TjX xtXqt TT01jjX

23、MXq tXMKXq t TTgjjXKXq tXMI xt （4.23） 并左乘振型矢量并左乘振型矢量 得得 考虑式（考虑式（4.23）左端第一项）左端第一项 Tj12Tj1ininXMXq tqtqtXMXXXqtqt TT1ij1jiTnjnXMXqtXMXqtXMXqt TjjjXMXqt 利用振型正交性利用振型正交性类似地，可推得：类似地，可推得： TjTjjjT2jjjjXKXq tXKXqtXMXqt T01jT201jjjjXMKXq tXMXqt 将上述各式代入式（将上述各式代入式（4.23），）， TjjXMX 22j01jjjjjgq tq tq txt （4.24） 并

24、除以系数并除以系数 得得式中式中 Tnnj2jijiijiTi1i1jjXMIm Xm XXMX （4.25） 称为称为 j 振型参与系数振型参与系数令式（令式（4.24）中）中 201jjj2 （4.26） 则式（则式（4.24）可改写成）可改写成 2jjjjjjjgqt2qtqtxt （4.27） 121221022212 2211122212 （4.28） 称为对应于第称为对应于第 振型的振型阻尼比，系数振型的振型阻尼比，系数 及及 可通过体系第一振型及第二振型的频率及阻尼比确定可通过体系第一振型及第二振型的频率及阻尼比确定 。j 0 1 j已解耦的第已解耦的第j个广义坐标的运动方程个广

25、义坐标的运动方程 依次取依次取 ，可得，可得n个独立的微分方程，个独立的微分方程，即在每一个方程中仅含有一个未知量即在每一个方程中仅含有一个未知量 ，从而，可，从而，可运用单自由度体系的求解方法，求得运用单自由度体系的求解方法，求得1 2nj ， ， ， jqt 12,nqtqtqt将求得的各广义坐标将求得的各广义坐标 代入式（代入式（4.22），）， xtXqt jqtj 可求得各质点的位移可求得各质点的位移 1, 2,ixtin 比较单自由度情况比较单自由度情况2( )2( )( )( )gx tx tx txt （4.27） 2jjjjjjjgqt2qtqtxt 第第j振型位移反应表达式

26、振型位移反应表达式 nnijjijjjij1j1xtqt Xt X （4.29） 令令 阻尼比为阻尼比为 ，自振频率为，自振频率为 的的单自由度体单自由度体系系的位移反应，对比式（的位移反应，对比式（4.27），可知第），可知第j振型的解即位振型的解即位移反应移反应 ，而，而i 质点的位移反应为质点的位移反应为 jt jjtjq j j 式（式（4.25）中的）中的 称为第称为第j振型的参与系数，它满振型的参与系数，它满足下式足下式 j njjij1X1 （4.30） P76有证明有证明三、多自由度体系地震反应振型三、多自由度体系地震反应振型分解法的求解步骤分解法的求解步骤1）求体系的自振频率

27、和振型。）求体系的自振频率和振型。2）计算振型参与系数）计算振型参与系数 。j 3）求解耦的各阶单自由度体系的广义坐标。）求解耦的各阶单自由度体系的广义坐标。( )jq t4）按振型叠加原理计算各质点的位移：）按振型叠加原理计算各质点的位移：( )( )11 ( )( )( )nnjjjjjjjx tXq tXt 4.3 多自由度体系的水平地震作用及效应多自由度体系的水平地震作用及效应 适合于工程抗震设计的方法：适合于工程抗震设计的方法：简单、实用；简单、实用； 需要的关键参数：需要的关键参数：各质点反应的最大值；各质点反应的最大值； 简化分析方法：在振型分解法的基础上，结合运简化分析方法：在

28、振型分解法的基础上，结合运用单自由度体系的反应谱理论，推导出用单自由度体系的反应谱理论，推导出实用的振实用的振型分解反应谱法；型分解反应谱法； 在某些特定的条件下，还可推得更为简单实用的在某些特定的条件下，还可推得更为简单实用的底部剪力法。底部剪力法。一、振型分解反应谱法一、振型分解反应谱法 多自由度体系的水平地震作用可用各质点所受的惯多自由度体系的水平地震作用可用各质点所受的惯性力来代表，故质点性力来代表，故质点i i上的地震作用为上的地震作用为 iigiFtmxtxt 由式（由式（4.304.30） ， 可写成可写成 gxt njjij1X1 nnggjj igjj ij1j1xtxtXx

29、tX nijjjij1xtt X （4.334.33） 而由式（而由式（4.294.29） nnijjijjjij1j1xtqt Xt X 可知可知从而从而 nniijj igjjij1j1F tmXxttFt （4.344.34） 式中式中 jiijjigjFtmXxtt （4.354.35） 称为对应于第称为对应于第j振型质点振型质点i的水平地震作用的水平地震作用 相当于单自由度的地震反应相当于单自由度的地震反应利用单自由度反应谱利用单自由度反应谱 maxgjjiijjimaxxttFGXg （4.364.36） ？单自由度时定义地震影响系数？单自由度时定义地震影响系数 gjjm axxt

30、tg （4.374.37） 即为对应于即为对应于j j振型自振周期为振型自振周期为 的单的单自由度体系的地震影响系数，可按自由度体系的地震影响系数，可按单自由度体系的地单自由度体系的地震影响系数确定震影响系数确定。j jj2T maxjijjjiiFX G （4.384.38） 对应于第对应于第j j振型质点振型质点i i的最大地震作用为的最大地震作用为 利用规范给出的反应谱曲线，可方便地求得对应于利用规范给出的反应谱曲线，可方便地求得对应于某一振型各质点的最大地震作用所产生的作用效应某一振型各质点的最大地震作用所产生的作用效应 （弯矩、剪力、轴力、位移等）（弯矩、剪力、轴力、位移等）jSn2

31、jj1SS （4.394.39） 各振型产生的地震作用效应各振型产生的地震作用效应 S S为总的地震作用效应，为总的地震作用效应， 为对应于第为对应于第j j振型该处结振型该处结构的地震作用效应。构的地震作用效应。jS 当某一振型的地震作用达最大值时，其余各振型的当某一振型的地震作用达最大值时，其余各振型的地震作用不一定也达到最大。从而结构地震作用的最大地震作用不一定也达到最大。从而结构地震作用的最大值并不等于各振型地震作用最大值之和根据随机振动理值并不等于各振型地震作用最大值之和根据随机振动理论，近似地取论，近似地取“平方和开方平方和开方”。振型的地震组合时振型反应数的确定振型的地震组合时振

32、型反应数的确定 结构的总地震反应以低阶振型为主，高阶振型的结构的总地震反应以低阶振型为主，高阶振型的影响较小：影响较小： 1 1）一般情况下，可取结构前）一般情况下，可取结构前2 23 3阶振型进行组合，阶振型进行组合，但不多于结构自由度；但不多于结构自由度； 2 2）当结构基本周期大于）当结构基本周期大于1.5s1.5s或高宽比大于或高宽比大于5 5时，可时，可适当增加。适当增加。例题分析例题分析例题例题4.5 三层框架结构，假定横梁刚度无穷大，两柱截面三层框架结构，假定横梁刚度无穷大，两柱截面相同，各层重量及三个振型及对应的周期如图相同，各层重量及三个振型及对应的周期如图4.34.3所所示

33、，设防烈度为示，设防烈度为7 7度度,类场地设计地震动分组为第二类场地设计地震动分组为第二组，组， ，结构阻尼比，结构阻尼比 为为0.050.05，试用振型分解，试用振型分解反应谱法求水平地震作用下框架梁的弯矩。反应谱法求水平地震作用下框架梁的弯矩。0.3gTs 500500500G3=2700kNT2=0.2086T1=0.46651/3T3=0.13482/31G2=2700kNG1=1800kN2/311/42/3-1-3/4图图4.3三层框架各层的重量和振型三层框架各层的重量和振型 解解 查第五章表查第五章表5.55.5和地震影响系数曲线（图和地震影响系数曲线（图5.25.2）则对）则

34、对于第一振型于第一振型1max0.46650.08gTT 0.90.9g1max1T0.30.080.054T0.4665 地震影响系数地震影响系数 Tnnj2jijiijiTi1i1jjXMIm Xm XXMX 第第j j振型参与系数振型参与系数第一振型参与系数第一振型参与系数 1222211800127002700331.36421180012700270033 对应第一振型的地震作用对应第一振型的地震作用 1 max111iiiFX G 1 3i 1110.054 1.364270066.3kN3F 121320.054 1.3642700 132.6kN30.054 1.364 1 1

35、800 132.6kNFF 对应第二振型的地震作用对应第二振型的地震作用20.10.20860.3gsTsTs 2max0.08 2222221800 ( 1)27002700330.429221800 ( 1)2700270033 212F0.080.429270061.8kN3 222F0.080.429270061.8kN3 23F0.080.4291180061.8kN 2 max222iiiFX G 1 3i 对应第三振型的地震作用对应第三振型的地震作用30.10.13480.3gsTsTs3max0.08 322213180027002700 1440.42913180027002

36、700 144 323F0.080.26270042.1kN4 331F0.080.2618009.4kN4 31F0.080.26 1270056.2kN 3 max333iiiFX G 1 3i 根据各振型的地震作用，可求出各振型地震作用根据各振型的地震作用，可求出各振型地震作用下框架的弯矩如下框架的弯矩如4.44.4所示所示 ；按平方和开方的组合原则，；按平方和开方的组合原则，可求得各振型组合后框架弯矩图，如图可求得各振型组合后框架弯矩图，如图4.54.5所示所示第一振型弯矩第一振型弯矩第二振型弯第二振型弯矩矩第三振型弯矩第三振型弯矩各振型组合弯矩图各振型组合弯矩图 二、底部剪力法二、底

37、部剪力法( (寻求更为简便的适合设计的方法）寻求更为简便的适合设计的方法） 1适用条件：适用条件：结构的质量和刚度沿高度分布比较均匀；结构的质量和刚度沿高度分布比较均匀；房屋的房屋的总高度不超过总高度不超过40m；建筑结构在地震作用下的建筑结构在地震作用下的变形以剪切变形为主；变形以剪切变形为主；建筑结构在地震作用时的建筑结构在地震作用时的扭转效应可忽略不计。扭转效应可忽略不计。2底部剪力计算底部剪力计算按振型分解反应谱法，按振型分解反应谱法，j j振型质点的地震作用为振型质点的地震作用为maxjijjjiiFX G nnjijEjjjii1Ejjii 1i 11EGSX GGXG （4.40

38、4.40） j j振型下结构的底部剪力为振型下结构的底部剪力为 式中式中 基本振型下的地震影响系数；基本振型下的地震影响系数； 1 结构总的重力荷载代表值；结构总的重力荷载代表值； EG为质点为质点i i的重力荷载代表值。的重力荷载代表值。 nEii1GG EG按按“平方和开方平方和开方”的振型组合原则，结构的底部剪力的振型组合原则，结构的底部剪力为为 n2EkjEj 1FSS 2nnji1Ejji1Ej 1i 11EGGXGG （4.414.41） 为系数为系数, , 2nnjijjij 1i 11EGXG 抗震规范抗震规范规定规定，当，当n=1n=1时，取时，取 1 1，而当，而当n 1n

39、 1时，时，取取 0.850.85，并定义等效总重力荷载代表值，并定义等效总重力荷载代表值GeqGeqGEGE，因，因此，其底部剪力（或称总水平地震作用）为此，其底部剪力（或称总水平地震作用）为 Ek1eqFG 1n （4.424.42） 10.85EKeqFG 1n 回忆单自由度的形式回忆单自由度的形式? 各质点的水平地震作用近似各质点的水平地震作用近似地取为对应于第一振型的地震作用。地取为对应于第一振型的地震作用。 3总底部剪力的分配总底部剪力的分配i1i111iiFFX G （4.434.43） 根据根据第一振型近似为直线第一振型近似为直线的假定，取的假定，取 1iiXH （4.444.

40、44） 式中，式中，HiHi为质点为质点i i的计算高度，将式（的计算高度，将式（4.444.44）代入）代入式（式（4.434.43） i11iiFH G （4.454.45） 再根据各质点的水平地震作用之和等于总水平地震再根据各质点的水平地震作用之和等于总水平地震作用的条件，得作用的条件，得 nnEkk11kkk1k 1FFH G 进一步得进一步得 Ek11nkkk 1FH G 将上式代入式（将上式代入式（4.454.45），得），得 iiiEknkkk1H GFFH G （4.464.46） 误差分析误差分析1 1）特殊情况处理）特殊情况处理nnEkFF 抗震规范抗震规范规定，当结构基本

41、周期规定，当结构基本周期 时，在顶点附加水平地震作用，即取时，在顶点附加水平地震作用，即取 11.4gTT 2）顶点的水平地震作用为）顶点的水平地震作用为 nnnnEknEknkkk 1H GF1FFH G （4.474.47） iiinEknkkk 1H GF1FH G （4.484.48） 其余各质点的地震作用为其余各质点的地震作用为n 式中，式中， 为顶部附加地震作用系数，对多层内框为顶部附加地震作用系数，对多层内框架砖房，可取架砖房，可取0.20.2，对多层钢筋混凝土房屋和钢结构，对多层钢筋混凝土房屋和钢结构房屋，可根据特征周期及房屋基本周期房屋，可根据特征周期及房屋基本周期T1T1按

42、第五章表按第五章表5.75.7确定确定 鞭梢效应鞭梢效应 突出屋面的小建筑，由于刚度和质量突然变小，突出屋面的小建筑，由于刚度和质量突然变小，局部地震反应有可能加剧，计算作用在局部地震反应有可能加剧，计算作用在小建筑小建筑上的地上的地震作用需乘以增大系数抗震规范规定为震作用需乘以增大系数抗震规范规定为3,3,向主体结构向主体结构传递时不乘增大系数。传递时不乘增大系数。表表6顶部附加地震作用系数顶部附加地震作用系数 n gTS11.4gTT 11.4gTT 0.35 0.35 0.55 0.55 10.080.02T 10.080.01T 10.080.07T 0.0例题分析例题分析例题例题4.6用底部剪力法求例用底部剪力法求例4.54.5中三层框架弯矩图中三层框架弯矩图 地震影响系数地震影响系数