PKPM结构计算书

1、1工程概况1.1结构设计条件本工程采用框架结构。设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。1.1.1气象条件基本风压0.35KN/m2,基本雪压0.35KN/m2,地面粗糙程度为C类,全年主导风向北偏南。1.1.2抗震设防设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.10g,II类场地。1.1.3工程地质条件场地地形平坦，地质总体状况为上覆盖新生界(代)2第四系，下伏太古界(代)。勘测期间，勘测范围内未见地下水。土层及其主要物理力学指标见表1.1。表1.1土层及其主要物理力学指标土层编亏土层名称土层厚度(m)含水量(%)孔隙比重度(KN/m3)压缩模量(MPa)承载力特征值(

2、MPa)透水性1杂填土0.92淤泥质粉质粘土0.63粉质粘土4.223.300.6519.805.30270.00不透水性4砾砂层3.024.200.5220.005.00350.00透水性5卵石层6.473.81500强透水层1.2工程设计概况工程设计概况见表1.2。表1.2工程概况结构类型砌体结构底框砌体结构框架结构框男结构V局层男力墙结构其它表1.2（续）工程地段贵阳市基本风压0.30KN/m2本工程±0.000相十绝对标高1026.230m;室内外高差:1.20m结构层数地上32层；地下1层结构高度97.8m;宽度15.10m;长度58m;基础设计概况持力层名称中风化砂砾岩基

3、础埋深10.9m地基承载力特征值fa桩型大直径钻孔灌注桩建筑结构布置和选型上楼高度和层数142.2米38层出屋面局度和层数3.9米1层结构高宽比4.41建筑平面和竖向的规则性1、凹凸不规则2、侧向刚度不规则结构类型是否属于复杂类型多塔楼结构纵横向抗震墙间距和楼盖整体性抗震墙横向间距34m,楼盖现浇抗震等级框架剪力墙均为二级结构分析主要结果计算软件PKPM系列SATWE周期调整系数总剪力Qox=16647.250KNQoy=15950.85KN结构总重力和总地震作用力GE=219223.844t墙体承担的倾覆力矩比>50%纵横扭方向的基本周期Tx=4.02sTy=4.17sTt=1.25s

4、最大层位移角的位置内轴线相交处扭转位移比1.09框架柱取大和取小轴压比0.880.64梁最大剪压比0.13<0.2主要材料基础C40;上部9层以下C35,以上C30钢材HPB235砌体小型混凝土空心砌块注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面(斜屋面至屋面中间高)1.3设计依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)建筑抗震设计规程(GB50011-2001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)建筑抗震设计规范(GB50011-2001)建筑地基基础设计规范(GB50007-2002

5、)1.4可变荷载标准值选用(kN/m2)可变荷载标准值选用见表1.3。表1.3可变荷载标准值选用»名称«卧室、餐厅起居室厨房、卫生间楼梯消防楼梯悬挑阳台地下自行车库设备机房上人屋面不上人屋面2.02.02.03.52.52.57.02.00.5本工程选用VVVVVVVVV1.5上部永久荷载标准值及构件计算1.5.1楼面荷载1.首层卧室、起居室、书房：150W板3.75kN/m2板面装修荷载1.0kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2包载合计5.25kN/m2厨房、普通卫生问：150厚碌板3.75kN/m2板面装修荷载1.1kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2包载合

6、计5.35kN/m2带采暖卫生问：150W板3.75kN/m2板面装修荷载20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2包载合计6.85kN/m2门厅、电梯问：150W板3.75kN/m2板面装修荷载20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2包载合计5.65kN/m22.标准层：卧室、起居室、书房：110W板2.75kN/m2板面装修荷载1.0kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2包载合计4.25kN/m2对丁120厚楼板：4.5kN/m2对丁130厚楼板：4.75kN/m2对丁140厚楼板：5.0kN/m2对丁150厚楼板：5.25kN/m22)对

7、丁200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m厨房、普通卫生问：100W板2.5kN/m2板面装修荷载1.1kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2包载合计4.10kN/m2带采暖卫生问：100厚碌板2.5kN/m2板面装修荷载20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m2楼电梯间：合计5.60kN/m2120厚碌板3.0kN/m2板面装修荷载20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶0.50kN/m21.5.2屋面荷载屋面板120厚：%合计4.90kN/m24cm细石混凝土面层1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层0.3kN/m2

8、聚苯乙烯板隔热层2%找坡(hmin=40)0.5kN/m2防水卷材0.30kN/m22cm找平0.40kN/m2120厚碌板3.0kN/m22cm底粉刷0.4kN/m2包载合计6.2kN/m2对丁130厚楼板：6.5kN/m2对丁140厚楼板：6.7kN/m2露台:水泥砂浆+10厚防滑地砖0.7kN/m24cm细石混凝土面层1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(hmin=40)0.5kN/m2防水卷材0.30kN/m22cm找平0.40kN/m2110W板2.75kN/m22cm底粉刷0.4kN/m2包载合计6.4kN/m2对丁120厚楼板：6.7k

9、N/m2对丁130厚楼板：6.9kN/m21.5.3墙体荷载可变荷载标准值选用见表1.3。承重多孔粘土砖混凝土小型空心砌体加气混凝土砌块容重(kN/m3)1615.98.5两侧粉刷重(kN/m2)0.680.680.68墙厚0.240.120.190.090.250.200.12墙重+粉刷(kN/m2)16X0.24+0.68=4.516X0.12+0.68=2.615.9乂0.19+0.68=3.715.9X0.09+0.68=2.18.5X0.25+0.68=2.88.5X0.2+0.68=2.48.5X0.12+0.68=1.7墙重/米(kN/m)墙局2.5m4.5X2.5=11.32.

10、6X2.5=6.53.7X2.5=9.32.1X2.5=5.32.8X2.5=72.4X2.5=61.7X2.5=4.3墙局2.6m4.5X2.6=11.72.6X2.6=6.83.7X2.6=9.72.1X2.6=5.52.8X2.6=7.32.4X2.6=6.31.7X2.6=4.5墙局2.7m4.5X2.7=12.22.6X2.7=7.13.7X2.7=10.02.1X2.7=5.72.8X2.7=7.62.4X2.7=6.51.7X2.7=4.6墙局3.0m4.5X3=13.52.6X3=7.83.7X3=11.12.1X3=6.32.8X3=8.42.4X3=7.21.7X3=5.1

11、本工程使用1. 1.5.4阳台女儿墙、栏板板厚:240mm板高600mm:(1) 永久荷载=(25X0.24X0.6+0.68X0.6)X1.2=4.8kN/m栏板抗弯计算：2. 水平设计荷载：P=0.5kN/mxi.4=0.7kN/m设计弯矩：M=0.7X0.6=0.42kN-m/m构造配筋：0.15%xtox1000=338mm2/m板高1300mm:(1) 永久荷载=(25X0.24X1.3+0.68X1.3)X1.2=10.5kN/m栏板抗弯计算：水平设计荷载：P=0.5kN/mX1.4=0.7kN/m设计弯矩：M=0.7X1.3=0.91kN-m/m构造配筋:0.15%xh0x100

12、0=338mm2/m2建筑结构的总信息采用PM建模，TATSATWE设计软件计算/|公司名称：|II|建筑结构的总信息|SATWE中文版|文件名：WMASS.OUT|工程名称：设计人|工程代号：校核人|日期:2010/11/5|/总信息结构材料信息：混凝土容重(kN/m3)：钢材容重(kN/m3):水平力的夹角(Rad):地下室层数：竖向荷载计算信息：钢脱结构Gc=25.00Gs=78.00ARF=0.00MBASE=0按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：特殊荷载计算信息：结构类别：裙房层数：转换层所在层号：墙元细分最大控制长度（m）墙元侧向节点信息：

13、是否对全楼强制采用刚性楼板假定采用的楼层刚度算法结构所在地区风荷载信息修正后的基本风压（kN/m2）：地面粗糙程度：结构基本周期（秒）：体形变化分段数：各段最高层号：各段体形系数：计算X,Y两个方向的地震力不计算框架结构MANNEX=0MCHANGE=0DMAX=2.00内部节点是层间剪力比层间位移算法全国WO=0.35C类T1=0.00MPART=1NSTi=10USi=1.30地震信息振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）CQC计算振型数：NMODE=15地震烈度：场地类别：设计地震分组NAF=7.00KD=2二组TG=0.40Rmaxl=0.08Rmax2=0.50NF=3NW=3R

14、MC=0.50TC=1.00DAMP=5.00是否特征周期多遇地震影响系数最大值罕遇地震影响系数最大值框架的抗震等级：剪力墙的抗震等级：活荷质量折减系数：周期折减系数：结构的阻尼比(%):是否考虑偶然偏心：是否考虑双向地震扭转效应斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数不考虑柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数2-30.854-50.706-80.659-200.60>200.55调整信息中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度

15、折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号:KQ1=00.2Qo调整终止层号:KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息梁主筋强度（N/mm2）:IB=300柱主筋强度（N/mm2）:IC=300墙主筋强度（N/mm2）:IW=210梁箍筋强

16、度（N/mm2）:JB=210柱箍筋强度（N/mm2）:JC=210墙分布筋强度（N/mm2）:JWH:=210梁箍筋最大间距（mm）:SB=100.00柱箍筋最大间距（mm）:SC=100.00墙水平分布筋最大间距（mm）:SWH:=200.00墙竖向筋分布最小配筋率（%）:RWV=0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数：NSW=0单独指定的墙竖向分布筋配筋率（%）:RWV1=0.00设计信息结构重要性系数：RWO=1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁向叠部分简化：不作为刚域是否考虑P-Delt效应：是柱配筋计算原则：按单偏压计算钢构件截面净毛面积比：RN=0.85梁保护层厚度（mm）:B

17、CB=25.00柱保护层厚度（mm）:ACA=30.00是否按磔规范（7.3.11-3）计算脱柱计算长度系数：否何载组合信息恒载分项系数：CDEAD=1.20活载分项系数：CLIVE=1.40风伸分项系数：CWIND=1.40水平地震力分项系数：CEA_H=1.30竖向地震力分项系数：CEA_V=0.50特殊"分项系数：CSPY=0.00活何载的组合系数：CD_L=0.70风"的组合系数：CD_W=0.60活伸的重力"代表值系数：CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息剪力墙底部加强区层数IWF=2男力墙底部加强区局度（m）Z_STRENGTHEN=6.60*各层

18、的质量、质心坐标信息*层号塔号质心X质心Y质心Z怛载质量活载质量(m)(m)(t)(t)101-8.20265.77433.000999.0111.291-8.26465.33229.7001911.8109.781-8.26765.33626.4001930.3109.771-8.26665.33523.1001930.2109.761-8.26765.33619.8001930.3109.751-8.26765.33616.5001930.3109.741-8.27065.34013.2001951.6109.831-8.27065.3409.9001951.6109.821-8.2686

19、5.3436.6001966.1109.711-8.24065.2873.3001991.4111.3活载产生的总质量(t):1100.067恒载产生的总质量(t):18492.807结构的总质量(t):19592.873恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)*各层构件数量、构件材料和层高*层号塔号梁数柱数墙数层局累计高度（混凝土）（混凝土）（混凝土）(m)(m)11341(25)46(40)13(25)3.3003.30021330(25)44(40)13(25)3.3006.

20、60031330(25)44(40)13(25)3.3009.90041330(25)44(35)13(25)3.30013.20051330(25)44(35)13(25)3.30016.50061330(25)44(30)13(25)3.30019.80071330(25)44(30)13(25)3.30023.10081330(25)44(30)13(25)3.30026.40091330(25)44(30)13(25)3.30029.700101188(25)44(30)5(25)3.30033.000*风荷载信息*层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y10129.5

21、629.697.5101.82101.8336.09128.2257.8288.297.21199.0992.88126.8084.6567.392.30291.31954.27125.27109.9929.887.03378.43202.86123.61133.51370.381.32459.74719.75121.79155.31882.675.06534.76484.44121.00176.32464.272.33607.18487.73121.00197.33115.172.33679.410729.72121.00218.33835.472.33751.713210.41122.44

22、240.74629.675.67827.415940.8各楼层等效尺寸（单位:m,m*2）层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN111108.77-8.2264.9964.3218.4764.3218.47211091.74-8.2565.0664.0818.3664.0818.36311091.81-8.2565.0664.0818.3664.0818.36411091.81-8.2565.0664.0818.3664.0818.36511092.61-8.2665.0664.0818.3664.0818.36611092.61-8.2665.0664.0818

23、.3664.0818.36711092.65-8.2665.0664.0818.3664.0818.36811092.61-8.2665.0664.0818.3664.0818.36911093.42-8.2665.0664.0818.3764.0818.371011106.86-8.2865.1463.6218.4063.6218.40各楼层的单位面积质量分布（单位：kg/m*2）层号塔号单位面积质量gi质量比max(gi/gi-1,gi/gi+1)111896.371.00211901.431.01311888.061.00411888.061.01511867.061.00611867.

24、061.00711866.911.00811867.061.01911848.811.841011003.051.00计算信息ProjectFileName:胡仕权设计计算日期：2007.11.5开始时间：17:25:18可用内存：392.00MB第一步：计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间：17:25:18第二步：组装刚度矩阵并分解开始时间：17:25:26FALE自由度优化排序BeginningTime:17:25:28.71EndTime:17:25:30.46TotalTime(s):1.75FALE总刚阵组装BeginningTime:17:25:30.48EndTime:17:2

25、5:31.93TotalTime(s):1.45VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:17:25:31.95EndTime:17:25:32.3TotalTime(s)0.08VSS模态分析BeginningTime:17:25:32.6EndTime:17:25:32.12TotalTime(s)0.06形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:17:25:36.76EndTime:17:25:37.6TotalTime(s):0.30第五步：计算杆件内力开始时间：17:25:41结束日期：2007.11.5时间：17:26

26、:17总用时：0:0:59各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif,Ystif:刚心的X,Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass,Ymass:质心的X,Y坐标值Gmass:总质量Eex,Eey:X,Y方向的偏心率Ratx,Raty:X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratxl,Ratyl:X,Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移冈【J度80%的比值中之较小者RJX,RJY,RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度FloorNo1TowerNo.1Xstif=-9.3468(m)Y

27、stif=67.8161(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2403(m)Ymass=65.2869(m)Gmass=2213.9111(t)Eex=0.0726Eey=0.1601Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.9891Raty1=2.5147薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=:3.5536E+06(kN/m)RJY=5.4466E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo2TowerNo.1Xstif=-9.4745(m)Ystif=67.9875(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-

28、8.2680(m)Ymass=65.3433(m)Gmass=2185.5918(t)Eex=0.0801Eey=0.1689Ratx=0.4779Raty=0.5681Ratx1=1.9616Raty1=1.8179薄弱层地震男力放大系数=1.00RJX=1.6984E+06(kN/m)RJY=3.0942E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo3TowerNo.1Xstif=-9.6828(m)Ystif=68.2305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2698(m)Ymass=65.3398(m)Gmass=2171.1565(

29、t)Eex=0.0968Eey=0.1897Ratx=0.7283Raty=0.7858Ratx1=1.6919Raty1=1.7151薄弱层地震男力放大系数=1.00RJX=1.2369E+06(kN/m)RJY=2.4315E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo4TowerNo.1Xstif=-9.7011(m)Ystif=68.2676(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2698(m)Ymass=65.3398(m)Gmass=2171.1565(t)Eex=0.0988Eey=0.1935Ratx=0.8314Raty=0.8

30、329Ratx1=1.5447Raty1=1.6457薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.0283E+06(kN/m)RJY=2.0253E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.5TowerNo.1Xstif=-9.8960(m)Ystif=68.6553(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2667(m)Ymass=65.3357(m)Gmass=2149.6343(t)Eex=0.1228Eey=0.2380Ratx=0.8666Raty=0.8398Ratx1=1.4254Raty1=1.5291薄弱层地震男力放大系数=1

31、.00RJX=8.9117E+05(kN/m)RJY=1.7009E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNoi.6TowerNo.1Xstif=-9.9239(m)Ystif=68.7100(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2667(m)Ymass=65.3357(m)Gmass=2149.6340(t)Eex=0.1267Eey=0.2451Ratx=0.9224Raty=0.8936Ratx1=1.4351Raty1=1.5573薄弱层地震男力放大系数=1.00RJX=8.2203E+05(kN/m)RJY=1.5200E+06(k

32、N/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo7TowerNo.1Xstif=-9.9227(m)Ystif=68.7100(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2659(m)Ymass=65.3355(m)Gmass=2149.5493(t)Eex=0.1267Eey=0.2451Ratx=0.9528Raty=0.9173Ratx1=1.5136Raty1=1.5847薄弱层地震男力放大系数=1.00RJX=7.8325E+05(kN/m)RJY=1.3943E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.8TowerNo.

33、1Xstif=-9.9239(m)Ystif=68.7100(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2667(m)Ymass=65.3357(m)Gmass=2149.6340(t)Eex=0.1267Eey=0.2451Ratx=0.9438Raty=0.9015Ratx1=1.6882Raty1=1.8053薄弱层地震男力放大系数=1.00RJX=7.3923E+05(kN/m)RJY=1.2570E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo9TowerNo.1Xstif=-10.1921(m)Ystif=69.1040(m)Alf=0.0

34、000(Degree)Xmass=-8.2638(m)Ymass=65.3317(m)Gmass=2131.2285(t)Eex=0.1656Eey=0.3111Ratx=0.8462Raty=0.7913Ratx1=1.9212Raty1=2.4014薄弱层地震男力放大系数=1.00RJX=6.2553E+05(kN/m)RJY=9.9469E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo10TowerNo.1Xstif=-10.6047(m)Ystif=68.2347(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2019(m)Ymass=65.774

35、5(m)Gmass=1221.4441(t)Eex=0.1702Eey=0.1970Ratx=0.6506Raty=0.5205Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.0700E+05(kN/m)RJY=5.1777E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)抗倾覆验算结果抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区（%）X风荷载6671373.55295.21259.900.00Y风荷载1978879.918202.8108.710.00X地震6671373.574703.689.300.00Y地震1978879.9

36、105961.018.680.00结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层局10.355E+070.545E+073.3020.170E+070.309E+073.3030.124E+070.243E+073.3040.103E+070.203E+073.3050.891E+060.170E+073.3060.822E+060.152E+073.3070.783E+060.139E+073.3080.739E+060.126E+073.3090.626E+060.995E+063.30100.407E+060.518E+063.30该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.

37、4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应上部重量X刚重比Y刚重比195929.59.8591.74174902.32.0458.38154144.26.4852.06133530.25.4150.05112916.26.0449.7192516.29.3254.2272116.35.8463.8051717.47.1780.2131318.65.91104.8111102.120.97153.90*楼层抗剪承载力、及承载力比值*Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y1010.5783E+040.5

38、875E+041.001.00910.9001E+040.9106E+041.561.55810.1271E+050.1289E+051.411.42710.1429E+050.1459E+051.121.13610.1512E+050.1578E+051.061.08510.1699E+050.1786E+051.121.13410.2165E+050.2264E+051.271.27310.2402E+050.2559E+051.111.13210.2906E+050.3116E+051.211.22110.3175E+050.3342E+051.091.073楼板计算日期：1/28/20

39、08时间：6:34:29:04pm一、基本资料：1、房间编号：502、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值:g=4.50kN/M2可变荷载标准值:q=2.00kN/M2计算跨度Lx:=3600mm；计算跨度Ly=5100mm板厚H=100mm;给强度等级：C20;钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：卬=1/5.6、考虑活荷载不利组合。、计算结果：Mx=(0.03181+0.01150/5)*(1.20*4.5+1.40*1.0)*3.6人2=3.01kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.06756+0

40、.02985/5)*(1.4*1.0)*3.6人2=1.33kNMMx=3.01+1.33=4.34kNMAsx=268.20mm2,实配48150(As=335.mm2)pmin=0.236%,p=0.335%My=(0.01150+0.03181/5)*(1.20*4.5+1.40*1.0)*3.6人2=1.57kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.02985+0.06756/5)*(1.4*1.0)*3.6人2=0.79kNMMy=1.57+0.79=2.36kNMAsy=235.99mm2,实配48200(As=251.mm2)pmin=0.236%,p=0.251

41、%Mx'=0.07310*(1.20*4.5+1.40*2.0)*3.6人2=7.77kNMAsx'=496.24mm2,实配48100(As=503.mm2,可能与邻跨有关系)pmin=0.236%,p=0.503%My'=0.05685*(1.20*4.5+1.40*2.0)*3.6人2=6.04kNMAsy'=379.41mm2,实配()10200(As=393.mm2,可能与邻跨有关系)pmin=0.236%,p=0.393%三、跨中挠度验算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值(1) Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值、挠度和裂缝验算参数：Mk=(

42、0.01150+0.03181/5)*(1.0*4.5+1.0*2.0)*3.6人2=1.50kNMMq=(0.01150+0.03181/5)*(1.0*4.5+0.5*2.0)*3.6人2=1.27kNMEs210000.N/mm2Ec25413.N/mm2(2) Ftk=1.54N/mm2Fy=210.N/mm2、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数按下列公式计算：=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)(混凝土规范式8.1.22)osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.33)osk=1.50/(0.87*81

43、.*251.)=84.95N/mm矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100.=50000.mm2pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.24)pte=251./50000.=0.00503=1.1-0.65*1.54/(0.00503*84.95)=-1.247当<0.2时，取=0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aE:aE=Es/Ec=210000.0/25413.0=8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Tf':矩形截面，yf'=0 、纵向受拉钢筋配筋率p=As/b/ho=251./1000/81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件

44、的Bs按公式(混凝土规范式8.2.3-1)计算：Bs=Es*As*ho人2/1.15+0.2+6*aE*p/(1+3.5f')(3) Bs=210000.*251.*81.人2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)=593.11kNM、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数e:(4) 按混凝土规范第8.2.5条，当P'=0时，e=2.0、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算B=Mk/Mq*(0-1)+Mk*Bs(混凝土规范式8.2.2)(5) B=1.50/1.27*(2-1)+1.50*593.11=321.268kNM

45、、挠度f=e*Qk*LA4/Bf=0.00209*6.5*3.6人4/321.268=7.114mmf/L=7.114/3600.=1/506.,满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,按下列公式计算：=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)(混凝土规范式8.1.22)osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.33)osk=2.87*10A6/(0.87*81.*335.)=121.66N/mm矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100.=50000.mm2pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.24)

46、pte=335./50000.=0.007当ptev0.01时，取pte=0.01=1.1-0.65*1.54/(0.01*121.66)=0.276wmax=acr*ask/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.21)wmax=2.1*0.276*121.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.044,满足规范要求！ 、丫方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,按下列公式计算=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)(混凝土规范式8.1.22)osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.33

47、)osk=1.50*10人6/(0.87*73.*251.)=94.26N/mm矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100.=50000.mm2pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.24)pte=251./50000.=0.005当ptev0.01时，取pte=0.01=1.1-0.65*1.54/(0.01*94.26)=0.037当V0.2时，取=0.2wmax=acr*ask/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.21)满足规范要求！3max=2.1*0.200*94.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.024, 、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋