钢结构的一些计算方法及公式

1、II源创M框架柱的截面尺寸确定方法(1) 现浇框架柱的混凝土强度等级，当抗震等级为-级时，不得低于 C30；抗震等级为二至四级及非抗震设讣时，不低于C20,设防烈度8 度时不宜大于C70, 9度时不宜大于C60。(2) 框架柱截面尺寸，可根据柱支承的楼层面积计算山竖向竝产生 的轴力设计值N_V (荷载分项系数可取1. 25),按卜列公式估算柱截 而积A_0,然后再确定柱边长。1) 仪有风竝作用或无地震作用组合时N二(10. 51. 1)N_V(5-15)、A_C(N) / (F_C)(5-16)2) 有水平地震作用组合时N二 ZN_V(5-17)Z为增人系数，框架结构外柱取1. 3,不等跨内柱

2、取1. 25,等跨内 柱取1. 2;框剪结构外柱取1. P1. 2,内桩取1. 0.有地震作用组合时柱 所需截面而积为 A_C2(N)/(M_NF_C)(5-18)其中F_C为混凝土轴心抗压强度设计值, M_N为柱轴压比限值 当不能满足公式(5-16). (5-18)时，应增人柱截面或提高混凝上强度 等级。(3) 柱截耐尺寸：非抗震设计时，不宜小于250MM,抗震设计时, 不宜小于300MM；圆柱截面直径不宜小于350MM；柱剪跨比宜人于2； 柱截面高宽比不宜人于3。框架柱剪跨比可按下式计算：A =M/ (V、H_0)(5-19) 式中A框架柱的剪跨比。反弯点位于柱高中部的框架柱，可取 柱净高

3、与2倍柱截面有效高度Z比值；M-柱端截面组合的弯矩计算值，可取上、卜端的较大值；V-柱端截面与组台弯矩计算值对应的组合剪力计算值；H_0计算方向上截面有效高度。(4) 柱的剪跨比宜人于2,以避免产生剪切破坏。在设计中，楼 梯间、设备层等部位难以避免短柱时，除应验算柱的受剪承载力以外, 还应采取措施提高其延性和抗剪能力(5) 框架柱截面尺寸应满足抗剪(即剪压比)要求。矩形截面柱应 符合下列要求；无地震组合时 N_C W 0. 25 B_CF_CBH_O(520) N_CW 仃)/ (R_RE) (0. 2) B_CF_CBH_0 (5-21)N_C W 仃)/(R_RE) (0. 15) B_C

4、F_CBH_O(5-22)式中V_C框架柱的剪力设计值； F_C 混凝土轴心抗压强度设计值;B、H_0柱截面宽度和截面有效高度；R_RE-承载力抗震调整系数为0 85； B_C当WC50 时, B_C 取 1.0； C80 时, B_C 取 0. 8； C50C80之间时，取其内插值。如果不满足公式(5-20)至(5-22)时，应增大柱截而或提高混凝 土强度等级。3/34II原创高层建筑的框架-明力墙结构和框架.核心筒结构的框架柱截 面，是由轴压比确定。多、高层建筑的纯框架结构柱截面，在水平地 震作用卜或风荷载作用下是由所需位移限值的侧向刚度确能。框架结 构中剪跨比不大于2的柱，有的剪压比可能

5、起控制作用.#/34非脈创1-2钢结构计算1-2-1钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构 的朿要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和I：作环境等 因素综介考虑，选用介适的钢材牌号和材性。承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢,其质最应分 别符合现行国家标准碳索结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591 的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应冇关标准的规定和耍求。对 Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。承巫结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷倉屋的介格保 证，对焊接结构尚

6、应具有碳含最的介格保证。焊接承巫结构以及重要的非焊接承巫结构的钢材还应具有冷弯试验的合格 保证。对丁需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当 结构工作温度等丁或低T 0C但高丁一20C时，Q235钢和Q345钢应具有0CC冲 击韧性的介格保证：对Q390钢和Q420钢应具有-20C冲击韧性的介格保证。当 结构工作温度等于或低J：-20C时，对Q235钢和Q345钢应具有-20C冲击韧性的 介格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40C冲山切性的合格保证。对丁需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧牲的合格保证， 当结构工作温度等丁或低T-20C时，对Q235钢和

7、Q345钢应具有0C冲击韧性 的介格保证：对Q390钢和Q120钢应具有-20C冲击胡性的介格保证。当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行 国家标准厚度方向性能钢板GB/T 5313的规定。钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚 度或珥彳冷按表2-77采用。钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。连接的强度设 计值应按表2-79至表2-81采用。钢材的强度设计值（N/mn?） 表277钢材抗拉、抗压和抗弯抗剪端而承压（刨平顶紧）#/34II加创牌号厚度或肖径（mm）/AQ235 钢W16215125325167020512040 60200

8、11560 100190110Q345 钢W16310180400163529517035 5026515550 100250145Q390 钢W1635020541516 3533519035 5031518050 100295170Q420 钢W16380220440163536021035 5034019550 100325185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度対轴心受力构件系指截血中较厚板件的厚度。钢铸件的强度设计值（N/mnF） 表278钢号抗拉、抗压和抗弯 f抗剪 A端面承压（刨平顶紧）AZG200-40015590260ZG230-450180105290ZG270-500210

9、120325ZG310-570240140370焊缝的强度设计值（N/mn?） 表279焊接方法和 焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或苴径（mm）抗压r焊缝质龟为卜列等级 时，抗拉抗剪抗拉、抗压 和抗剪级、一级三级rr口动焊、半W16215215185125自动焊和Q235 钢1670205205175120160E43型焊条405200200170115的手工焊60 100190190160110口动焊、半W16310310265180自动焊和Q345 钢16 35295295250170200E50型焊条35 50265265225155的手工焊50 100250250210145自

10、动焊、半W16350350300205自动焊和Q39O 钢16 35335335285190220E55型焊条35-50315315270180的手工焊50 100295295250180自动焊、半 口动焊和 E55熨焊条 的手工焊Q420 钢W1638038032022022016 3536036030521035-5034034029019550 100325325275185注：1.门动焊和半门动焊所采用的焊线和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低现行 国家标准碳素钢理弧焊用焊剂GB/T 5293和低合金钢埋弧焊用焊剂GB/T 12470中相 关的规定；2. 焊缝质駅等级应符介现行国家标

11、准钢结构工程俺工质灵验收规范GB 50205的观 定。其屮厚度小J* 8imn钢材的对接焊缝，不宜用超声波探伤确定焊缝质最等级；3. 对接焊缝抗弯受压区强度设计值取/T，抗弯受拉区强度设计值取螺栓连接的强度设计值（N/mnF）表280承斥型连接高强度螺栓普通螺栓锚栓承压型连接 高强度螺栓C级螺栓A级、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压fr泮通螺栓4.6 级、4.8 级170140-5.6级210190&8级400320锚栓Q235 钢140Q345 钢180承压型连接 高强度螺栓&8级40025010.9 级500310构件QZ35 钢305405-470Q345 钢385510

12、-590Q390 钢400530-615Q420 钢425560-655注：1A级螺栓用JdW24mm和/W10d或/W150nnn （按较小值）的螺栓；B级螺栓用J；J24nuii或/10d或/150mm （按较小值）的螺栓。d为公称直径，/为螺杆公称长度：2. A. B级螺栓孔的粘:度和几壁表面粗糙度，C级螺栓几的允许偏差和孔壁表面粗糙 度，均应符介现行国家标准钢结构工程施工质届验收观范GB 50205的耍求。钏钉连接的强度设计值（N/mnF） 表281挪钉钢号和构件 钢材牌号抗拉（钉头拉脱）抗剪斤T承压於I类孔II类孔I类孔II类孔钾钉BL2 或 BL3120185155-构件Q235

13、钢-450365Q345 钢-565460Q39O 钢-590480注：1. KJ-下列情况者为I类孔:1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔：2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模估成的孔；3）在单个零件匕先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件I：再扩钻至设计孔径 的孔。2.在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属J： II类孔。计算卜列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系0. 85；0.6 + 0. 0015 6 ,但不大于0. 5 + 0. 0025 6 ,但不大于0. 70；1. 单面连接的单角钢1）按轴心受力计算强度和连接2）按轴心受压计算稳定性等

14、边角钢1.0：短边相连的不等边角钢1.0：长边相连的不等边角钢 儿为长细比，对中间无连接的单角钢丿七杆，应按最小冋转半径计算，当6V20 时,取 6 =20；2. 无垫板的单而施焊对接焊缝0.85；3施工条件较差的高空安装焊缝和钏钉连接0. 90；4.沉头和半沉头钏钉连接0.80。注：当儿种情况同时存在时，其折减系数应连乘。钢材和钢铸件的物理性能指标见农2-82 o钢材和钢铸件的物理性能指标表2-82弹性模最E （N/mm2）剪变模昴G（Ninin2）线膨胀系数a（以每C计）质彊密度P（kg/m3）206X10379x1012x107850吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不

15、宜超过表283 所列的容许值。受弯构件挠度允许值农2839/34I顷创项 次构件类别挠度允许值vrVQ1吊车梁和用车桁架（按口巫和起重彊最人的一台吊车计算挠度）（1）手动吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）（2）轻级工作制桥式吊车（3）中级工作制桥式吊车（4）重级工作制桥式吊车/500 / 800 /1000 /12002手动或电动葫芦的轨道梁4003有重轨（重最等于或大于38kg/m）轨道的工作平台梁有轻轨（重量等J诚人J*- 24kg/m）轨道的工作平台梁/600/4004楼（屋）盖梁或桁架，工作平台梁（第3项除外）和平台板（1）主梁或衔架（包括设冇悬挂起重设备的梁和桁架）（2）抹灰顶棚的次梁（3

16、）除（1）、（2）款外的其他梁（包括楼梯梁）（4）屋盖梯条支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者支承压熨金属板 有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者 支承其他屋面材料者（5）平台板/4001/250/250/150/200/200/150/500350/3005墙架构件（风荷我不考虑阵风系数）（1）支柱（2）抗风桁架（作为连续支柱的支承时）（3）砌体墙的横梁（水平方向）（4）支承压熨金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙而的横梁（水平方向）（5）带有玻璃窗的横梁（竖直和水平方向）1/200/400/1000/300/2001/200注：1. 2为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸骨梁为悬伸长度的2倍）。2. vr为全部荷载标

17、准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）允许值；v q为可变荷载标准值产生的挠度允许值。框架结构的水平位移允许值：在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位移和层间相对位移不宜超过下列数值。1. 无桥式M千的单层框架的柱顶位移H/1502. 有桥式笊车的单层框架的柱顶位移H/4003. 多层框架的柱顶位移H/5004. 多层框架的层间相对位移h/400H为自基础顶面至柱顶的总高度:h为层高。注：1.対室内装修耍求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移立适半减小。无墙唯的多层框架结构，层间相刈位移可适当放宽。对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均町适当放宽。11 34恼创桁架弦杆和单系腹杆的计算长皮见表

18、2-84o桁架弦杆和单系腹杆的计算长度I。表2-84项次弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座竖杆其他腹杆1在桁架平面内/0.8/2在桁架平面外/1/13斜平而/0.9/注:1/为构件的几何长度（节点中心间距离九厶为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。2.斜平而系指与桁架平面斜交的平面，适用构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。2. 无节点板的腹杆计算长度在任意平而内均取实等r几何长度（钢管结构除外）。受拉构件的允许长细比见表285。受压构件的允许长细比见表2-86o受拉构件的允许长细比表285项 次构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构苴接承受动力 荷载和结构一般建筑结构

19、有重级工作制吊车的厂房1桁架的杆件3502502502吊车梁或吊车桁架以F 的柱间支撑300200-3其他拉杆、支撑、系杆 等（张紧的圆钢除外）400350-注:1.承受静力荷载的结构中可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。2.在直接或间接承受动力荷我的结构中，单角钢受拉构件长细比的计算方法与衷2-86注2相同。3. 中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。4. 在设冇夹钳或刚性料耙等锁钩吊乍的厂房中，支撐（表中第2项除外）的长细比不 宜趙过300o5. 受拉构件在永久荷取与风荷载组介作用卜受压时，其长细比不宜超过250。6. 跨度等于或大于60m的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比不

20、宜超过300 （承受静力荷瑕或间接承受动力荷载）或250 （直接承受动力荷伐）。受压构件的允许长细比表286项次构件名称允许长细比1柱、桁架和天窗架中的杆件1501柱的缀条、帘乍梁或吊乍桁架以卜的柱间支撑a支挣（吊车梁或吊车桁架以卜的柱间支撑除外）200厶用以减少受压构件长细比的杆件注:1.桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小F承载能力的50%时,允许 长细比值可取为2002. 计算单角钢受压构件的氏细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算交叉杆件 平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的冋转半径。3. 跨度等或人于60m的桁架,其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100,其

21、他受压腹杆可取为150 （承受静力荷菽或间接承受动力荷我）或120 （直接承受动力荷载）。单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表2-87o单层厂房阶形柱计算长度的折减系数表287厂房类型折减 系数单跨或 多跨纵向温度区段内一 个柱列的柱子数屋面情况厂房两侧是否有通长 的屋盖纵向水平支挫单跨等于或少于6个-09多于6个非人型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支掠有纵向水平支撑0.8人型混凝土屋而板的屋而-多跨-非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支挫有纵向水平支挫0.7人型混凝土焜面板的卅面-注:有横梁的露夭结构（如落锤车间等）,其折减系数可采用0.9。摩擦型高强度螺栓屮摩擦面抗滑移系数见2-88o 一个

22、高强度螺栓的预拉力见表2-89o摩擦面的抗滑移系数U表288在连接处构件接触面的处理方法构件的钢号Q235 钢Q345 钢、Q390 钢Q420 钢喷砂（丸）0.450.500.50喷砂（丸）后涂无机富锌漆0.350.400.40啖砂（丸）后生赤锈0.450.500.50钢丝刷清除浮锈或未经处理的F净轧制表面0 300.350.40一个高强度螺栓的预拉力P （kN） 表2-89螺栓的性能等级螺栓公称直径（mm）M16M20M22M24M27M30&8级8012515017523028010 9级100155190225290355螺栓或钏钉的允许距离见表290。13/34非脈创螺栓或钏钉的最大

23、、最小允许距离表290名称位置和方向最人允许距离 （取两者的较小值）最小允许距离屮心间 距外排（垂直内力方向或顺内力方向）8do 或 12t3d。中间排垂直内力方向16do 或 24t顺内力方向构件受压力12d 或 18t构件受拉力l&/o 或 24t沿对角线方向中心至 构件边 缘距离顺内力方向4d（）或 8t2d。垂直 内力 方向剪切边或手工气割边L5d轧制边、自动 气割或锯割边高强度螺栓其他螺栓或钾钉12/o注：1.血为螺栓或钏钉的孔径,t为外层较薄板件的厚度。2.钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的螺栓或钾钉的最大间距,可按中间排的数值采用。常见犁钢及其组介截面的冋转半径的近似值见

24、表2-9U常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表 2-9115/34|脈创#/34|脈创X/x-0.30AyO.3O6 /x=0.195Ay/e0 30* -0.176/x-0.28A /y =0.240x=0.30h fy0215b-0.45 A fy 0.235dH=0.44hX028b/= 0.60b0.38 方 h 0.44bx=032h -1x=O.37A h =0 456p 1rt-dx七x1 !厂 “054b c X -U Ty H39h h-0.53b严iQAQh卜 HT =0.246xi=0.25c/y i=O.359p一；=0.50h7 TT j T ttjlt17/34

25、II源创圆形钢管规格及截而特征见表2-92o圆形钢管规格及截面特征表表292直径外径D(min)壁厚t(mm)截面面 枳(cm2)理论啦鼠 (kg/m)外表面积(m2/m)截而特征I(cm4)W(cm3)i(cm)Ik(cm4)Zo (cm)(111111)(in)4011483.54.893.84053.55.886.214624 880.1790.18821.1424.887.428301 902 0042.2749 772.853.0075.73.88.566.640.23755.1614.592.54110323.78702i764.09.057.100.23

26、95&8115.482.55117.623.805.011.158.750 23970.6218.592.52141.253 8088 54 010 628 340 27894 9921 442 99189 97443803894.01068&400.28096.6821.733.01193 364.455.013.209.240.280116.7926.242.98233.584.451084.013.0710.300.339176.9532.773.68353 915.4010046.019.2315.090 339250.9040 463.61501 815.401144.013 821

27、0.850 358209 3536.733.89418 705.701334.016 2112.730.418339.5350.764.56675.056.6512556.023.9418.790.418483.7272.744.50967.436.651404.519.1615.400.410440.1262.874.79880.247.001594.521.8417.150 500652.2782.055.461304.547 9515066.02&8422.640 500845 19106315.421690387.951654.522.69n si0.518731.218&635.68

28、1462 418.2520082196.99.040.15593831.5246.610.6880.6882278.743279.13208.10299.467.537.434557.596558.2510.9510.95250102738.011.066 68906252.2871.090.8580.8585851.737782.56428.70570.159.379.2711702.4615565.1113.6513.65300123258.013.079.67124.4262.54100.031.0211.02110013.9415531.78616.24955.8011.2111.04

29、20027.8131063.5716.2516.25注：I毛截面惯性矩；VV一毛截血抵抗矩；i回转半径；4抗扭惯性矩;Zo截而重心到边缘距离。#/34|廉创1-2-2钢结构计算公式1 构件的强度和稳定性计算公式（表293）强度和稳定性计算表 表29319/34|凍创序号构件类别计算内容计算公式备注1轴心受拉构件强度摩擦熨高强度螺栓连接处: =栄2轴心受 压构件强度同轴心受拉构件稳定缶(实腹式)格构式构件对虚轴的长细比应取换算长细比剪力应能承受下式计算的剪力：85 V 235格构式构件，剪力V应 由承受该剪力的缀材面分担3受弯构件抗弯强度(主平 面内实腹构件)y応Fw产/抗剪强度(主平 面内实腹

30、构件r =产局部承压强度(腹部计算高 度上边缘)当梁上真缘受有沿腹板平面作用的集中荷我，且 该荷载处又未设置支承加劲肋时：& W* 1整体稳定(1) 在最大刚度主平面内受弯的构件：込Vf!(2) 在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件：Mx + 旦Vf卩M 冷旳、丿局部稳定对组合梁的腹板(1) 当严W80 /莎/人时：对无局部压应力的W梁，可不配置加劲肋；对有局部压应力的梁，宜按 构造配置横向加劲肋(2) 当严80丿235/几时:W应配程横向加劲肋，并计算加劲肋的间距(3) 当170丿莎77；(受压翼缘扭转受到约* W束)或七15 /23577y (受压翼缘扭转未受到 约束时)：应配置横向加劲

31、肋和在弯曲应力较大区 格的受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区 配置短加劲肋，并计算加劲肋的间距(4) 任何情况下，hQ/tw均不应超过250丿235/几(5) 在梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载 处，宜设置支承加劲肋|凍创|凍创序号构件类别计算内容|凍创强 度(弯矩作用在主平面内)(1) 承受静力荷載或间接承受动力荷戦,An 土诃肿心陷jn&=Qea/ (eiaJ)需计算疲劳的拉弯、压弯构件： 同上式。取rx= l.o|凍创|凍创拉弯、压弯构件弯矩作用平面外的整体穗定性，不必计算但应计算 分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算 Q)弯矩绕实轴作用：弯矩作用平面内的整体稳定性：

32、计算同实腹式压弯构件弯矩作用平面外的整体稳定性：计算同实腹式压弯构件，长细比取换算长细比, 卩b取10(3)双轴对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件: 弯矩作用在两个主平面内BroxM 專人w10.8代PtiyMy1 - 08 7 N Ey(4)内(a)双肢格构式压弯构件：弯矩作用在两个主平面按整体计算lj yo g Ne由换算长细比确定 W“、Wly对强轴和弱 轴的毛截面抵抗矩Nk1 2EA/ (i.iaJ)|凍创+v fX喘)按分肢计算(6)在N和作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其轴力，My按计算分配给两分肢，然后按实腹式压弯II；!创序号构件类别计算内容计算公式备注拉弯、压 弯构件稳定分肢

33、1分肢2咛=币*加叫5受压构件局部稳定(1) 轴心受压构件：翼缘板自由外伸宽度6与其 厚度/之比应符合合 w(io+o.i入)(2) 压弯构件；应符合(3) I字形、H形截面轴心受压构件：应符合t w(25 + 0.5入)(4) I字形、H形截面压弯构件：应符合当OW 16时中 (16a0 + 0.5A + 25)当 1.6Vao=2.0 时寻 W (48a + O.5A - 26.2)(5) 箱形截面受压翼缘在两腹板之间的宽度如与 其厚度/之比，应符合(6) 箱形截面轴心受压构件，腹板计算高度的与 其厚度之比.应符合(7) 箱形截面压弯构件，应符合当 0Wao1.6 时中 W O.8(16a

34、o + 0.5A + 25)当 1.6VaM2.0 时严 0.8(48a。+ 0.5A - 26.2)(8) T形截面受压构件，腹板高度与其厚度之比， 不应超过：(a)轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的 压弯构件A为构件两方向长细比的 较大值。当A 100时取入= 100当强度和稳定计算中取 /x=l.o时，bit可放宽至Go_Oz当右侧计算值小于40时，应采用40235V fyII械创热轧T形钢:(15 + 0.2入)焊接T形钢：(13 + 0.17小 /亨(6)弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当W1.0 时 15当 01.0 时 18(9)圆管截而受压构件，其夕卜径与壁厚之比不应超过100

35、 (235/人)#/34非廉创注：表中符号N轴心拉力或轴心压力；A.净截面面积；f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值；n 在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数；“一所计算截面（最外列螺栓处）上高强度螺栓数；A构件的毛截面面积；卩一轴心受压构件的稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者）；fy钢材的屈服强度；Mx、My绕工轴、y轴的弯矩；Wg Wny对工轴、y轴的净截面抵抗矩；人、/y截面塑性发展系数（I字形截面/x=1.05t /y=1.20;对箱形截面Zx=yy=1.05）;V计算截面沿腹板平面作用的剪力；S计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；I毛截面惯性矩；、一脛板厚度；A钢材的抗

36、剪强度设计值；F集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数；0一集中荷裁增大系数.对重:级工作制吊车梁=1.35,其他梁0=1.0;lt集中荷载在喪板计算高度上边缘的假定分布长度；W Wy按受压纤维确定的对无轴、，轴毛截面抵抗矩；卩b绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数；ho腹板的计算高度；处一在弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数；0皿、爲等效弯矩系数；W“一弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩；Nb参数，NbEA/ （11 疋）；和弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；处一梁的整体稳定系数；%、飼等效弯矩系数；卩bx、卩by均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数；儿、h分肢1、分肢2对y轴的惯性矩；力、

37、力My作用的主轴平面至分肢1、分肢2轴线的距离：A构件两方向长细比的较大值；腹板计算高度边缘的最大压应力，计算时不考虑构件的稳定系数和截面塑性发展系数; 八腹板计算高度另一边缘相应的应力.压应力取正值，拉应力取负值。2.连接计算公式（表2-94）连接计算公式表294# 34II 凍创序号连接种类计算内容计算公式备注1焊缝连接111对接焊缝(1) 在对接接头和T形接头中，垂直于轴心拉力 或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝(2) 在对接接头和T形接头中.承受弯矩和剪力 共同作用的对接烬缝或对接与角接组合焊缝，其正 应力和剪应力应分别进行计算。在同时受有较大正 应力和剪应力处，应计算折算应力：

38、J/ + 3/冬 I宜角角焊缝(1) 在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 正确焊缝(力垂直于焊缝长度方向时)：刃哦*阳r侧面角焊缝(力平行于焊缝怏度方向时)：(2) 在其他力或各种力综合作用下，和口共同 作用处：斜角角焊缝按宜角角焊缝公式计算，但金=10, 计算厚度：ht= hfcos-或X二(cos 于sina /2a为两焊脚边的夹 角部分焊透的对接焊缝按直角角焊缝公式计算，在垂直于焊缝长度方向的 压力作用下，取ft =1.22,其他受力情况取禺二 1.0,有效厚度：V形坡口 aN60时Ae=5a 60* 时 Ae = 0.75sU形、J形坡口 ht=s单边V形和K形坡口 he=s-3

39、$为坡口根部至焊 缝表面(不考虑余 高)的最短距覇a为V形坡口角 度序号连接种类计算内容计算公式备注2螺栓连接 和钏钉连 接普通螺栓、锚栓、饬 钉受剪连接每个普通媒栓或伊钉的承载力设计值，应取受剪和 承压承载力设计值中较小者：受剪承载力设计值：普通螺栓：nA“誓几钏钉：N；= “誓几承压承载力设计值：普通摞栓：钉：NKcloB 冗普通螺栓、锚栓、钾 钉杆轴方向受拉连接毎个普通螺栓、锚栓或佛钉的承載力设计值： 普通媒栓：N?二字八锚 栓：N：=乎只触 钉：N；普長普通嫖栓、钏钉同时 承受剪力和杆轴方向 拉力普通媒栓：/（紂+備）11柳钉：M紂+低）制MUN：摩擦型高强度螺栓抗 剪连接每个摩擦型高

40、强度螺栓的承载力设计值Nt = 0.9m诃摩擦型髙强度螺栓杆 轴方向受拉连接每个摩擦型高强度嫖栓的承敘力设计值N? = 0.8P聲擦型高强度螺栓连 接同时承受摩擦面间 的剪力和杆轴方向外 拉力每个摩擦型高强度螺栓的抗剪承载力设计值 丛+纭1承压型高强度螺栓抗 剪连接计算公式同普通嫖栓承压型高强度螺栓受 拉连接毎个承压型高强度螺栓的承敎力设计值计算方法同 普通螺栓承压型高强度螺栓同 时承受剪力和杆轴方 向拉力/制+（紆GN& N”1.2非廉创注：表中符号N轴向拉力或压力；I*焊缝长度；/在对接接头中为连接件的较小厚度；在T形接头中为腹板厚度；只、fl对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值；6按焊缝有效截

41、面（hg 计算，垂直于焊缝长度方向的应力；r按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力；h.角焊缝的计算厚度，对直角角焊缝等于0.7hh加为焊脚尺寸；Zw角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去2hfi77角焊缝的强度设计值；B正面角焊缝的强度设计值增大系数，承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构內=1.22；对直接承 受动力荷载的结构f=1.0;“受剪面数目；d嫌栓杆直径；血伊钉孔直径；E同一受力方向的承压构件总厚度的较小值；戏、A螺栓的抗剪和承压强度设计值；代、fl钏钉的抗剪和承压强度设计值；dt普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径；八、長、/；普通螺栓、锚栓、饬钉的抗拉强度设计值；Nv、N

42、t每个普通螺栓、侨钉或承压型高强度螺栓所承受的剪力和应力；N、N?、NQ每个普通螺栓或承压型高强度螺栓的受剪、受拉和承压承载力设计值；N：、N；、N：毎个侨钉的受剪、受拉和承压承栽力设计值；“一传力摩擦面数目.卩摩擦面的抗滑移系数；P每个高强度螺栓的预应力。# 34非廉创# 34非廉创1.适用J：不H接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。钢管外径与唯厚Z比，不应超过loo （）o轴心受压方管或矩形管的最大外缘尺寸与辟厚之比，不应超402.钢管节点的构造应符介下列要求：（1）主管外径应大丁支管外径，主管壁厚不应小丁支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内。（2）主管和支管或两支

43、管轴线之间的夹角0,不宜小T 30%（3）支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。（4）支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。（5）支管端部宜用门动切管机切割，支管壁厚小r 6111111时可不切坡口。3. 支管与主管的连接可沿全周用角焊缝，也可部分用角焊缝、部分用对接 焊缝，支管管壁与主管管瞇之间的夹角大J：或等J： 120。的区域宜用对接焊缝或 带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸力f不宜大丁支管唯厚的两倍。4. 支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取3f=l：角焊缝的有效厚度he,当支管轴心受力时取0.7/7fo角焊缝的计算长度人， 按下列公式计算：（1）在圆管结构中取支管与主管相交线长度：当0.65 时Zw= （3.81J, -0.389） （7 + 0.466式中d、么主管和支管外径：0 i主管轴线与支管轴线的夹角。（2）在矩形管结构中，支管与主管交线的计算长度，对丁有间隙的K形和 N形节点：2h-当仇上60时Z w =