超高层塔吊基础施工方案

1、01地块繁华里 32#-34#及CK6总承包工程塔吊施工方:案编制人审核人审批人一、工程概况本工程32#、33#、34#楼基础：800钻孔灌注桩桩基+筏板式基础， CK6采用边长350的预制方桩抗拔抗浮力作用，33#、34#主楼底板厚度1.6m，基底标高-7.00m，32#主楼底板厚度1.6m，基底标高-6.50m，车 库底板厚度0.3m，基底标高-5.30m，主楼局部最深处底标高-11.80m。二 、 塔 吊选 型及 技术 性能 指标1 、塔吊选型 由于本工程楼层较高属于超高层，且四周商铺裙房面积较大范围广，三栋房号 选择QTZ80塔吊一台，QTZ63塔吊两台，其中34#楼使用QTZ80塔吊

2、塔机大臂长度 为58米，33#、32#楼 QTZ63塔吊大臂长度为55米，80塔吊最大起重量8T，63塔 吊最大起重量6T。最大自由高度为40米，附着式的最大起升高度可达180米，塔 机总功率为 34.8KW。其机械性能，起重特性，机构等详见说明书。塔吊位置详见附图。三、 塔基施工1、塔吊基础砼、配筋1.1 根据现场地质报告、土方开挖及施工情况，塔吊基础埋设 -7.10 米（33#、 34#）标高， -6.60 米（ 32#）标高。按照生产厂家的塔吊说明书及现场施工要求，基础采用5.00 X 5.00 X 1.42钢筋砼基础，设计砼标号为C3O配筋详见附图：现场 做一组同条件试块，以确定安装塔

3、吊时间。1.2 基础施工C15垫层浇筑完成后，先绑扎基础下层钢筋网，再用汽车吊配合固定好塔吊预 埋标准节（标准节埋入混凝土为1200mm，为确保四个脚柱的水平，用水准仪抄测 脚柱上口标高，且必须水平，误差在 1mn以内，用经纬仪控制标准节垂直度。然后 按照塔基图纸要求绑扎基础底板钢筋，最后绑扎基础钢筋上层网片和拉钩钢筋。在 砼浇筑过程中测量人员随时跟踪复测塔吊脚柱，发现偏差立即调整。2、塔吊基础验算矩形板式基础计算书塔机属性塔机型号QTZ5810塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.61133313塔机竖向荷载简

4、图塔身自重G(kN)359起重臂自重G(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离Rai(m)25.48小车和吊钩自重G(kN)3.8最大起重荷载Qax (kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大 距离 RQmax (m)13.2最大起重力矩M2(kN.m)6301、塔机自身荷载标准值平衡臂自重G(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离Fba(m)6.8平衡块自重G(kN)142平衡块重心至塔身中心距离FG4(m)11.82、风荷载标准值3 k(kN/m 2)工程所在地江苏常州市基本风压3 o(kN/m 2)工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集

5、建筑群的城市市区)风振系数B z工作状态1.77非工作状态1.77风压等效高度变化系数卩z0.94风荷载体型系数卩s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率a 00.35风荷载标准值3 k(kN/m 2)工作状态0.8 X 1.2 X 1.77 X 1.95 X 0.94 X0.2 = 0.63非工作状态0.8 X 1.2 X 1.77 X 1.95 X 0.94 X0.4 = 1.253、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)359+37.4+3.8+19.8+142= 562起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)

6、562+60 = 622水平荷载标准值Fvk(kN)0.63 X 0.35 X 1.6 X 43 = 15.17倾覆力矩标准值Mk(kN m)37.4 X 25.48+3.8 X 13.2-19.8 X 6.8-142 X11.8+0.9 X (630+0.5 X 15.17 X 43) = 53.41非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1 = 562水平荷载标准值Fvk'(kN)1.25 X 0.35 X 1.6 X 43 = 30.1倾覆力矩标准值Mk'(kN m)37.4 X 25.48-19.8 X 6.8-142 X 11.8+0.5 X 30.1 X

7、43 = 210.144、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F«kN)1.2F k1 = 1.2 X 562 = 674.4起重荷载设计值FQ(kN)1.4F Qk = 1.4 X 60 = 84竖向荷载设计值F(kN)674.4+84 = 758.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4F vk = 1.4 X 15.17 = 21.24倾覆力矩设计值1.2 X (37.4 X 25.48+3.8 X 13.2-19.8 X 6.8-142 XM(kN m)11.8)+1.4 X 0.9 X (630+0.5 X 15.17 X 43) = 236.2非工作状态竖向荷载设计值

8、F'(kN)1.2F k' = 1.2 X 562 = 674.4水平荷载设计值Fv'(kN) 1.4Fvk = 1.4 X 30.1 = 42.14倾覆力矩设计值1.2 X (37.4 X 25.48-19.8 X 6.8-142 X 11.8)+1.4 XM'(kN m)0.5 X 30.1 X 43 = -122.74、基础验算基础布置基础长l(m)5基础宽b(m)5基础高度h(m)1.42基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重丫c(kN/m 3)24基础上部覆土厚度h'(m)0基础上部覆土的重度Y '(kN/m 3)19基础混凝土

9、保护层厚度S (mm)50地基参数修正后的地基承载力特250征值 f a (kPa)软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角9 ( ° )20软弱下卧层顶地基承载 力特征值f azk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正 后的地基承载力特征值f az(kPa)323.8基础及其上土的自重荷载标准值：G=blh 丫 c=5 X 5 X 1.42 X 24=852kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 X 852=1022.4kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk '' = G 1 Rg1 -G 3 Rg3-G 4 Rg

10、4+0.5F vk'H/1.2=37.4 X 25.48-19.8 X 6.8-142 X 11.8+0.5 X 30.1 X 43/1.2 =-318kN mFvk''=F vk'/1.2=30.1/1.2=25.08kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2 X (G1 Rg1 -G3Rg3-G4Rg4)+1.4 X 0.5F vk'H/1.2=1.2 X (37.4 X X 43/1.2X 6.8-142 X 11.8)+1.4 X 0.5 X 30.1=-273.74kN mFv''=F v

11、9;/1.2=42.14/1.2=35.12kN基础长宽比：l/b=5/5=1w 1.1 ,基础计算形式为方形基础W=lb 2/6=5 X 52/6=20.83mW=bl 2/6=5 X 52/6=20.83m相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩：qq r c.q O CMkx=Mkb/(b+l) .=210.14X 5/(5+5 ) . =148.59kN mqq r c.q O CMky=Mkl/(b+l) .=210.14X 5/(5+5 ) . =148.59kN m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:Pk mi n=(F k+G)/A

12、-M kx/Wx-Mky/Wy偏心荷载合力作用点在核心区内。Fk+Gk2、基础底面压力计算Pkmin=42.3kPaPkmax=(F k+Gk)/A+M kx/Wx +Mky/Wy=(562+852)/25+148.59/20.83+148.59/20.83=70.82kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(F k+Gk)/(lb)=(562+852)/(5X 5)=56.56kN/m 24、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值f a=250.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=56.56kPa < f a=250kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算

13、Pkmax=70.82kPa < 1.2f a=1.2 X 250=300kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：ho=h- S =1420-(50+16/2)=1362mmX轴方向净反力：Pxmn =Y (Fk/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35 X(562.000/25.000-(-317.996+25.083X 1.420)/20.833)=48.646kN/mPxmax =Y (F k/A+(M k'' + F vk''h)/W x)=1.35 X(562.000/25.000+(-317.

14、996+25.083X 1.420)/20.833)=12.050kN/mP1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxm n)/b=12.050-(5.000-1.600)/2)(12.050-48.646)/5.000=24.493kN/m2丫轴方向净反力：Pymn = 丫(F k/A-(M k'' + F vk''h)/Wy) = 1.35 X(562.000/25.000-(-317.996+25.083X 1.420)/20.833)=48.646kN/m2Pymax =丫 (F k/A+(M k'' + F vk'&#

15、39;h)/Wy) = 1.35 X(562.000/25.000+(-317.996+25.083X 1.420)/20.833)=12.050kN/m2P1y=Pymax-(|-B)/2)(pymax-Pym n)/l=12.050-(5.000-1.600)/2)(12.050-248.646)/5.000=24.493kN/m基底平均压力设计值：px =(P xmax+P1 x)/2=(12.05+24.49)/2=18.27kN/mpy=(P ymax+P1 y)/2=(12.05+24.49)/2=18.27kPa基础所受剪力：X (5-1.6)X 5/2=155.31kNX (5

16、-1.6)X 5/2=155.31kNVx=|p x|(b-B)l/2=18.27Vy=|p y|(l-B)b/2=18.27X轴方向抗剪：ho/l=1362/5OOO=O.27< 40.25 B cf clh 0=0.25 X 1 X 14.3 X 5000 X 1362=24345.75kN>Vx=155.31kN满足要求！丫轴方向抗剪：h0/b=1362/5000=0.27< 40.25 B cf cbh0=0.25 X 1 X 14.3 X 5000 X 1362=24345.75kN>Vy=155.31kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：

17、pc=d 丫 m=1.5 X 19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：Pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan 0 )(l+2ztan 0 )=(5 X 5 X (56.56-28.5)/(5+2X 5 X tan20 ° ) X (5+2 X 5 Xtan20 ° )=9.4kPa软 弱下卧 层顶面 处土的自重压力值：pcz =z 丫 =5 X 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=f azk + n b 丫 (»3)+耳 d 丫 m(d+Z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X (5.00-3)+1.60 X

18、 19.00 X(5.00+1.50-0.5)=323.80kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=9.4+95=104.4kPa<f az=323.8kPa满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 基础底部短向配筋HRB400 1620016200基础顶部长向配筋HRB400 基础顶部短向配筋HRB400 16200162001、基础弯距计算基础X向弯矩：2 2Mi =(b-B)pxl/8=(5-1.6)X 18.27 X 5/8=132.01kN m基础丫向弯矩：Mn =(l-B) 基础底短向实际配筋:pyb/8=(5-1.6)2 X 18.27 X 5/8=

19、132.01kN m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积a S1=|M n |/( a 1f cbho2)=132.O1 X 106/(1 X 14.3 X 5000 X 1362 2)=0.001Z 1=1-(1-2 a S1) 0.5=1-(1-2 X 0.001) 0.5=0.001丫 S1=1- Z 1/2=1-0.001/2=1As1=|M n |/( y S1h°f y1)=132.01X 106/(1X 1362 X 360)=269mm基础底需要配筋：A1=max(269 , p bh°)=max(269 , 0.0015 X 5000 X1362)=10215mm基础底长向实际配筋:2A1=5225mm < A s1'=10215mm满足要求!(2)、底面短向配筋面积a S2=|M i |/( a 1f clh 02)=