典型设备工艺设计计算说明书

1、年处理 146 千万立方米含硫废气典型设备工艺设计计算说明书设计团队：谷雨不酸团队成员：蒋文静余游雅隋缘廖振胜李财聪指导：陈喜蓉李敏江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目目 录物料衡算1概述1物料衡算11.2.1 物料衡算原则11.2.2 物料衡算结果2火电厂废气处理工艺总流程图2第一章1.11.21.31.3.11.3.21.3.3烟气脱硝工段2换热工程段3烟气脱硫工段5第二章2.12.2能量衡算7能量衡算原则7能量衡算结果72.2.12.2.22.2.32.2.42.2.52.2.62.2.72.2.82.2.9烟气进口热交换器EXCHANGE8烟气加热器 HEAT9脱硝

2、反应器REACTOR9烟气分流器FSPLIT210烟气冷却换热器EXCHANG210氨气进口换热器EXCHANG311烟气混合器MIXER12脱硫吸收塔RAD12塔底浆料分离器 FSPLITER132.2.10 后处理13工艺热集成15概述15换热网络设计任务153.2.1 工艺流程153.2.2 热量目标16换热网络设计17第三章3.13.23.33.3.1 热量利用最合理换热网络设计17第四章4.14.24.3换热器的设计与选型19选型依据19换热器类型19设计示例204.3.1 流程安排204.3.2 确定物性数据204.3.3 aspen 模拟初步设计换热器214.3.4 换热器大师设

3、计校核244.3.5 换热器结果汇总表25换热器设备一览表27吸收塔的设计28概述28设计参考284.4第五章5.15.2江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目5.35.45.5辅助软件28设计条件29设计参数305.5.1 吸收塔计计算模拟示例305.5.2 吸收塔校核及规格设置305.6第六章6.16.26.36.4塔设备一览表35泵的选型41概述41泵的选型原则41泵的选型依据42具体泵的选型436.4.1 泵选型方法436.4.2 泵计算选型一例43泵设备一览表45反应器设计47概述47反应器计算设计示例477.2.1 催化剂的填充量477.2.2 计算催化剂床层体积

4、，直径及高度47反应器高度486.8第七章7.17.27.37.4 软件辅助设计487.5 反应器设备设计结果50第八章 储罐的选型518.18.28.38.4概述51选型示例51设备选型结果52储罐设计一览表52附录54江西理工大学 年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目第一章物料衡算1.1 概述化工过程的物料衡算和能量衡算，是利用物理与化学的基本定律，对化工过程单元及化工过程单元系统的物料平衡与能量平衡进行定量的计算。通过计算，从中找出主副的生成量，确定原材料的消耗定额，确定各物流的流量、组成和状态，确定每一设备内物质转换与能量传递的速度。从而为确定最佳操作条件、设备选型以及设备的确

5、定、管路设施与公用工程的设计提供依据。1.2 物料衡算1.2.1 物料衡算原则化学工程的开发与放大都以物料衡算为基础。而物料衡算的理论依据是质量守恒定律。对于任一化工过程单元或过程单元系统，不论是物理过程还是化学过程，也不论是总过程还是单元过程，均服从质量守恒定律。对于一般的体系而言，物料分布均可表示为：（Fi-Fo)+(Dp-Dr)=W(1-1)即物料平衡方程（1-1）既可对总物料，也可对其中任一组分或元素列出。该式在下列情况下可简化：连续稳态操作过程FiFo+DpDr=0连续稳态无化学反应操作过程FiFo=0间歇操作过程DpDr=WFiFo+ DpDr=W半间歇过程对于没有化学反应的过程，

6、一般只列写各组分的衡算方程，只有涉及化学反应时，才列出各元素的衡算方程。1在过程单元内累积的物料量W在过程单元内消耗的物料量Dr在过程单元内生成的物料量Dp流出过程单元的物料量Fo进入过程单元的物料量Fi江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目1.2.2 物料衡算结果我们利用 ASPEN PLUS(Advanced System for Process Engineering Plus,先进过程工程系统流程)模拟软件对火电厂原料烟气脱硝工段，烟气换热工段，烟气脱硫等工段进行模拟来实现物料衡算。1.3 火电厂废气处理工艺总流程图详图见总流程模拟源文件图 1. 1 烟气脱硝脱硫流程

7、图1.3.1 烟气脱硝工段原料烟气经过加热器换热达到反应所需温度后，与辅助原料氨气，空气在入口混合通入反应器中反应，出口原料气通入下一个工段。图 1. 3 烟气脱硝装置2江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目表 1- 1 烟气脱硝物料流股信息1.3.2 换热工程段原料烟气从火电厂输送过来温度只有 120140，烟气脱硝反应温度需要300以上，烟气脱硫反应的最佳反应温度为 6080。需要通过换热网络对原料气进行换热处理。30125-1Temperature C125230300240Pressurebar10.110.110.110Vapor Frac1111Mole Flow

8、kmol/hr10118.4410118.4410118.44100.551Mass Flowkg/hr4457714457714457711835Volume Flow cum/hr32467.5141514.1147469.52423.327EnthalpyGcal/hr-933.21-922.111-914.303-0.815Mass Flowkg/hrSO22671267126710(NH4)2SO40000(NH4)2SO30000NO1000100010000NO22100210021000WATER0000NH30001573O2000262N20000CO24400004400

9、004400000江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目表 1-2烟气换热装置流程图43-13-44-24-1566-1Temperature C302.2302.2191.6251.2110.115.015.085.0Pressurebar10.110.110.110.110.110.00.80.8Vapor Frac111110.300MoleFlowkmol/hr9238.01026.49238.01026.49238.0100.66105.96105.9Mass Flowkg/hr402845.444760.6402845.444760.6402845.41835.0

10、110000110000Volume Flow cum/hr43505.44833.934891.54394.328443.961.6110.1113.6EnthalpyGcal/hr-830.6-92.3-841.7-92.9-849.3-1.4-418.2-410.5Mass Flow kg/hrSO22403.9267.12403.9267.12403.9000(NH4)2SO400000000(NH4)2SO300000000NO18.02.018.02.018.0000NO237.84.237.84.237.8000江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目1.3.3

11、烟气脱硫工段经过脱硝反应的原料烟气冷却到 120后通入吸收塔，吸收塔底部浆液经过分离器，一部分打回吸收塔进行循环，一部分输送到后处理工段。图 1. 3 烟气脱硫装置表 1-2 烟气脱硫物料流股信息54-377-17-28910Temperature C124.843.643.643.6404029Pressurebar10.11.011.011.011.011.021.01Vapor Frac1000011WATER2244.9249.42244.9249.42244.90.0110000110000NH30.90.10.90.10.9157300O20.70.10.70.10.726200N

12、22139.2237.72139.2237.72139.20.000CO239600044000396000440003960000.000江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目6Mole Flowkmol/hr10264.43198.52196.1442.376444.067176.15410568.29Mass Flowkg/hr4476067630.7727539.43491.34280003000451023.1Volume Flow cum/hr32910.568.4618.3590.1018.0624467.697261586.5EnthalpyGcal/hr-9

13、42.207-11.176-11.042-0.134-30.215-1.903-963.33Mass Flowkg/hrSO226716.7626.6810.0810093.202(NH4)2SO40000000(NH4)2SO304661.1524605.3655.796000NO200000020NO2420.2830.2790.0030041.722WATER2494.352774.2872741.0833.209800007041.742NH30.995000030001634.002O20.73000000.73N22376.9260.0490.0480.001002376.877C

14、O2440000188.239185.9862.25300439814.8江西理工大学 年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目第二章能量衡算为了保持生产能够在适宜的工艺条件下进行，必须掌握物料带入或带出体系的热量的分布，热量的供给速率和放热速率，并且热量衡算可为提高热量利用率，为降低能耗提供依据。为此，我们对各生产体系进行了热量衡算。2.1 能量衡算原则工程依据化工设计中关于热量衡算的基本思想和要求，遵循基与实际工艺相结合的原则，进行热量衡算书的编制。热量衡算的文字表达式为：进入设备热量的总和=输出设备热量的总和+损失热量的总和对于连续系统：Q+W=Hout-Hin其中Q热备的热负荷。W

15、输入系统的机械能。Hout离开设备的各物料焓之和。Hin进入设备的各物料焓之和。在进行全厂的能量衡算时，是以单元设备为基本，考虑由机械能转换、化学反应和单纯的物理变化带来的热量变化。最终对全厂工艺进行系统级的热量平衡计算，进而用于指导节能降耗设计工作。2.2 能量衡算结果工艺流程模拟中涉及的每一个设备都进行了模拟，块名称对应，结果如下。7江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目2.2.1烟气进口热交换器 EXCHANGE图 2- 1 换热器热负荷图 2- 2换热器能量平衡图8江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目2.2.2烟气加热器 HEAT图 2-3加热器热

16、负荷图图 2-4 能量平衡图2.2.3脱硝反应器 REACTOR图 2-5 反应器热负荷9江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目图 2-6 反应器能量平衡图2.2.4 烟气分流器 FSPLIT2图 2-7 烟气分流器能量平衡图2.2.5烟气冷却换热器 EXCHANG2图 2-8 换热器 2 热负荷图10江西理工大学 年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目图 2-9 换热器 2 能量平衡图2.2.6氨气进口换热器 EXCHANG3图 2-10 换热器 3 热负荷图图 2-11 换热器 3 能量平衡图11江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目2.2.7烟气

17、混合器 MIXER图 2-12 混合器能量平衡图2.2.8脱硫吸收塔 RAD图 2-13吸收塔热负荷图图 2-14 吸收塔能量平衡图12江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目2.2.9 塔底浆料分离器 FSPLITER图 2- 15分离器能量平衡图2.2.10 后处理1.氧化反应器图 2-16反应器热负荷图图 2-17反应器能量平衡图2.过滤器13江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目图 2-18过滤器热负荷图图 2-19过滤器能量平衡图14江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目第三章工艺热集成3.1 概述对于本项目工艺流程中，我们通过换热

18、流程的设计和换热网络的优化，尽可能的进行内部热量的集成和最大化利用，以减少损失。在设备投资和运行费用之间寻找平衡点。为此，我们利用 ASPENTECH 公司的ASPENENERGYANALYZER 进行计算机辅助换热网络的设计和优化，同时结合实际生产工艺，最大限度的降低成本，节约能耗。3.2 换热网络设计任务3.2.1工艺流程图 3-1未优化的工艺流程图 3-2优化后工艺流程15江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目表 3-1 工艺各流股信息3.2.2热量目标图 3- 3温焓图图 3-4 总组合曲线时间总费用与 DTmin 的曲线图：16江西理工大学年处理 146 千万立方米

19、含硫废气化利用项目3.3 换热网络设计在换热网络设计中，对于全厂的换热网络进行了优化，主要是为了减少换热面和投资费用，同时考虑工厂实际的装置布置，设计出了实际又的换热网络。查看 AspenEnergyAnalyser 给出的夹点，即给出的 PINCH 点。根据换热网络设计原则：夹点上不设置公用工程冷却器，夹点下不设置公用工程加热器，在温度区间进行匹配，原则上不夹点传热。3.3.1 热量利用最合理换热网络设计图 3- 5设计的换热网络经过设计后可以得到有物流间换热的换热网络。17江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目图 3- 6 换热面积最小的换热网络18江西理工大学年处理 1

20、46 千万立方米含硫废气化利用项目第四章换热器的设计与选型4.1 选型依据容器安全技术监察规程1990-5-9钢制容器GB150-1998管壳式换热器GB151-2014浮头式换热器和冷凝器型式与基本参数JB/T47149立式热虹吸式重沸器型式与基本参数JB/T471692U 形管式换热器型式与基本参数JB/T471792管壳式换热器用金属包垫片JB/T471892管壳式换热器用缠绕垫片JB/T471992管壳式换热器用非金属垫片JB/T47209220092002化工设计手册第四版华东理工大学换热器设计手册钱颂文主编化学工业4.2换热器类型按照换热的方式和原理不同，换热设备分为直接式、蓄热式

21、和间壁式。间壁式换热器又分为夹套式、管式、管壳式和板式。根据工艺流体温度等性质特点，我们选择管壳式换热器，管壳式换热器主要有以下主要形式：A、固定管板式换热器当冷热流体温差不大时，可采用固定管板式换热器，即两块管板和壳体是连在一起的。特点是结构简单、制造成本低，但由于壳程不易或检修，壳程必须走洁净且不易结垢的流体。当两流体温差较大时，可采用具有膨胀节的壳体。但是不宜用于两流体温差过大（一般要100)下即可达到湍流，以提高对流传热系数。3.被冷却的流体宜走管间，可利用外壳向外的散热作用，以增强冷却效果。初步设定选取浮头式换热器4.3.2 确定物性数据（1）定性温度管程流体定性温度T1 =（t1

22、+ t2）/2 = （15+85）/2=5020江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目壳程流体定性温度T1 =（t3 + t4）/2 = （190+110）/2=150.（2）根据纯物质化学性质软件以及相关资料后得到如下数据表 4-1壳程流体及管程流体的物性3）估算传热面积从 ASPEN 换热器模拟中读得：传热量 Q=8950369W对数平均温差DT =（t 2 - t3）-（t1 - t 4）=（190 - 85）（- 110 -15）= 89.744 （t 2 - t3）（190 - 85）lnln（t1 - t 4）（110 -15）温度较正：P = t 2 - t18

23、5 -15= 0.4T1 - t1190 -15R = T1 - T2= 190 -110 = 1.143t 2 - t185 -15查表得：=0.9=0.90.8，所以单壳程较为合适。Dtm = DTy = 89.7440.9 = 80.774.3.3 aspen 模拟初步设计换热器冷流输入信息21物流密度（kg/m3）黏度（Pa.s）导热系数（W/(m.K)）比热容（kJ/(kg.)）冷却水（50）988.10.0005490.6484.174热流（150）8.80.0000190.0360.985江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目热流输入信息换热器设计条件换热器初步

24、设计结果22江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目物流结果23江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目4.3.4 换热器大师设计校核利用换热器大师校核得24热流体进热流体出冷却水进冷却水出TemperatureC191109.51585Pressurebar10.110.10.80.8VaporFrac1100MoleFlowkmol/hr9237.999237.996105.9286105.928MassFlowkg/hr402845.4402845.4110000110000VolumeFlowcum/hr34851.2828400.58110.08711

25、3.583EnthalpyG cal/hr-841.699-849.395-418.205-410.509MassFlow kg/hrSO22403.92403.900NO181800NO237.837.800WATER2244.9152244.915110000110000NH30.8950.89500O20.6570.65700N22139.2332139.23300CO239600039600000江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目4.3.5换热器结果汇总表25换热器主和计算结果参数管程壳程流率（kg/h）110000402845温度/15（85）190（110）定

26、性温度/50150物性设备结构参数密度/(kg/m)988.18.8定压比热容/kJ/(kg/)4.1740.973黏度/Pa.s0.0005490.000019热导率/W/m0.6480.036普朗特数3.540.52设备结构参数壳体内径/mm1000壳程数1筒体壁厚/mm6江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目26前端管箱封头计算计算江西理工大学谷雨不酸战队计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算Pc0.50MPa设计温度 t C内径 Di1000.00mm曲面深度 hi100.00mm材料Q345R设计温度许用应力 st189.00MPa试验温

27、度许用应力 s189.00MPa钢板负偏差 C10.00mm腐蚀裕量 C22.00mm焊接接头系数 f0.85主要计算结果管径/mm25台数1管长/mm6000管心距/mm32管数目/根588管子排列正方形传热面积/273折流板数/个11管程数2折流板间距/mm490管板厚度4管 程壳 程材 质低碳钢流速/(m/s)0.212.7表面传热系数/W/()6976.791259.2污垢热阻/(/W)3.4410-41.719710-4阻力/pa56017147热流量/KW4463.9传热温差/K80.61裕度/%12.9江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目4.4 换热器设备一览

28、表27位号名称型号型式数量E0301A换热器BEM1000-1.0-273-6/25-2 I卧式1E0301B/C换热器BEM1200-1.0-325-6/25-2 I卧式2E0301D换热器BEM800-1.6-206-6/25-2 I卧式1E0301E换热器BEM700-1.0-154-4.5/25-2 I卧式1F0301加热器BEM450-1.0-113-3/25-2 I卧式1管箱法兰复核计算江西理工大学谷雨不酸战队设 计 条 件简图设计p1.00MPa计算pc0.500MPa设计温度 t25.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N mm壳体材料名称Q345R许用应力 stn18

29、9.0MPa法兰材料名称16Mn许用应力sf178.0MPastf178.0MPa螺栓材料名称35许用应力sb118.0MPastb117.2MPa公称直径 d B27.0mm螺栓根径 d 123.8mm数量 n24个江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目第五章吸收塔的设计5.1 概述脱硫吸收塔是本处理工艺的部分，脱硫吸收塔起着脱除二氧化硫等废气，使尾气排放达标的的作用。一个设计上完整的工艺吸收塔包含了塔顶除雾器，塔底浆化段，这些由于在 Aspen 模拟中较难在塔模块中结合，故在此进行分块模拟。本次工艺模拟的吸收塔只有含硫废气的吸收，而没有粗的氧化段。初次模拟为了简化模拟过程

30、，还进行了以下假设：1. 不考虑与氮气的影响2. 不考虑固体和盐析在初次模拟的基础上，我们加入与氮气，对塔径和具体实际的工艺参数进行模拟，基本证明了工艺的可行。在此基础上进行了进料量，操作温度，等工艺参数的优化筛选。得到在我们的工艺条件下较为合理，的吸收塔。5.2 设计参考参考各种版本的化工原理课程设计教科书，以及：化工工艺设计手册第四版，（上，下册）化学工业化工设计第二版，化学工业化工过程设计，西北工业大学等设计辅助书籍进行塔设备的设计与校核。5.3 辅助软件在设计软件上，使用 Aspen 对吸收塔模拟来对设计提供参考。吸收过程与精馏过程一样使用 RADFRAC 模块进行计算，设定上与精馏塔

31、28江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目不同的是吸收塔没有塔顶冷凝器和塔底再沸器。本次工艺与一般吸收塔又有很大的不同，在于本次吸收塔中的吸收过程是化学过程而不是物理过程，在模拟时需要添加化学反应。5.4 设计条件原料：脱硝后烟气要求：294-3TemperatureC124.8Pressurebar10.1Vapor Frac1Mole Flowkmol/hr10264.43Mass Flowkg/hr447606Volume Flow cum/hr32910.56EnthalpyGcal/hr-942.207Mass Flowkg/hrSO22671(NH4)2SO30N

32、O20NO242WATER2494.35NH30.995O20.73设计设计温度塔内介质进塔原料设计要求10bar60原料气，氨气，吸收液见下表出口 SO2 含量4%江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目进料物流信息5.5 设计参数5.5.1吸收塔计计算模拟示例图 5.1 初步模拟结果5.5.2吸收塔校核及规格设置一、吸收塔操作条件设置30N22376.926CO2440000江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目图 5.2 塔操作条件设置二、设计（Tray Sizing）31江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目由于喷淋浆液亚硫酸铵对金属

33、具有腐蚀性，所以使用材质的填料。图 5.3 设计参数图 5.4设计结果三、塔板核算（Pack Rating）32江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目四、核算结果（Pack Result）33江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目物流信息表344-377-17-28910Temperature C124.843.643.643.6404029Pressurebar10.11.011.011.011.011.021.01Vapor Frac1000011Mole Flowkmol/hr10264.43198.52196.1442.376444.067176.1

34、5410568.29Mass Flowkg/hr4476067630.7727539.43491.34280003000451023.1Volume Flowcum/hr32910.568.4618.3590.1018.0624467.697261586.5EnthalpyGcal/hr-942.207-11.176-11.042-0.134-30.215-1.903-963.33Mass Flowkg/hrSO226716.7626.6810.0810093.202(NH4)2SO304661.1524605.3655.796000NO200000020NO2420.2830.2790.00

35、30041.722WATER2494.352774.2872741.0833.209800007041.742NH30.995000030001634.002O20.73000000.73N22376.9260.0490.0480.001002376.877CO2440000188.239185.9862.25300439814.8江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目5.6 塔设备一览表为减少单塔负担，把 5.9m 的塔建成并联双塔吸收塔计算结果35塔 设 备 校 核计算江西理工大学谷雨不酸战队计算条件塔型填料容器分段数（不 包括裙 座）1试验类型封头上封头下封头材料名称Q

36、345RQ345R名义厚度(mm)1212腐蚀裕量(mm)22焊接接头系数0.850.85封头形状椭圆形椭圆形圆筒设计(Mpa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)10.52006000142500Q345R裙 座编号名称类型塔体内径mm塔体高度mm设计/MPa封头形式设计温度材料保温层保护层T0501脱硫吸收塔1填料420099000.1椭圆封头60Q345R岩棉不锈钢薄板T0501脱硫吸收塔2填料420099000.1椭圆封头60Q345R岩棉不锈钢薄板江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目36裙座结构形式圆筒形裙座底部截面内径mm

37、6000裙座与壳体连接形式裙座高度mm0裙座材料名称Q345R裙座设计温度180裙座腐蚀裕量mm2裙座名义厚度mm12裙座材料许用应力MPa189裙座与筒体连接段的材料裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力MPa裙座与筒体连接段长度mm裙座上同一高度处较大孔 个数2裙座较大孔中心高度mm2500裙座上较大孔引出管内径（或宽 度）mm700裙 座 上 较 大 孔 引 出 管厚度m m0裙座上较大孔引出管长度mm600地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称Q345地 脚 螺 栓 材 料 许 用 应力MPa170地脚螺栓个数32地脚螺栓公称直径mm56全部筋板块数64相 邻 筋 板 最 大 外 侧 间距

38、mm451.948筋板内侧间距mm110筋板厚度mm22筋板宽度mm160盖板类型整块盖 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直m75江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目37径m盖板厚度mm30盖板宽度mm0垫板有垫 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直径mm59垫板厚度mm22垫板宽度mm110基础环板外径mm6252基础环板内径mm5772基础环板名义厚度mm5注：基础环厚度不得小于 16 毫米江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目38风 载 及载 荷00AA裙座与筒体连接段11(筒体)11(下封头)2233操作质量m0 = m01 + m02 + m03 + m0

39、4 + m05 + ma + me6489.51051.966489.56489.5最小质量 m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me6489.51051.966489.56489.5试验时质量35941.930504.46489.56489.5风弯矩 M I -I = P l / 2 + P( l + l/ 2 ) + P( l + l+ l/ 2 ) + .wiii+1ii+1i+2ii+1i+20000nMca(I)M I -I = ( 2p / T )2Y m ( h - h )f ( h )ca1T1kkk1k =inMca (II)M I -I

40、 = ( 2p / T )2 Y m ( h - h )f ( h )ca2T 2kkk 2k =i顺风向弯矩 M I -I (I)cw顺风向弯矩 M I -I (II)cw组合风弯 矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -I )2 )ewwcacw0000n弯矩 M I -I = F ( h - h ) 注:计及高振型时,此项按B.24 计算E1kkk =i江西理工大学年处理 146 千万立方米含硫废气化利用项目39n垂直力 F = m h F 0-0 / m h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =10000应力计算s11 = P

41、c Di / 4dei26.710.00s= ( mI -I g FI -I ) / pD d120vi ei0.340.060.690.00s= 4M I -I / pD2d13maxi ei0.000.000.000.00s= ( mI -I g F I -I ) / pD d220vi ei0.690.00s31 = PT Di / 4dei34.480.00s= mI -I g / pD d32Ti ei1.871.710.690.00s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ei0000偏心弯矩 Me = me gle0000最大弯矩 M= max( M I -I