钢结构承载计算用表

1、钢结构承载计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等 因素综合考虑，选用适宜的钢材牌号和材性。承重结构的钢材宜采用 Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应 分别符合现行国家标准?碳素结构钢?GB/T 700和?低合金高强度结构钢?GB/T 1591的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。 对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保 证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。焊接承重结构以及重要

2、的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格 保证。对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材， 应具有常温冲击韧性的合格保证。当 结构工作温度等于或低于0 C但高于-20 C时，Q235钢和Q345钢应具有0 C C冲 击韧性的合格保证；对 Q390钢和Q420钢应具有-20 C冲击韧性的合格保证。当 结构工作温度等于或低于-20C时，对Q235钢和Q345钢应具有-20C冲击韧性 的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40 C冲击韧性的合格保证。对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证， 当结构工作温度等于或低于-20C时，对Q235钢和Q345钢应具有0C冲击韧性 的

3、合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20 C冲击韧性的合格保证。当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准?厚度方向性能钢板? GB/T 5313的规定。钢材的强度设计值材料强度的标准值除以抗力分项系数，应根据钢材厚 度或直径按表2-77采用。钢铸件的强度设计值应按表 2-78采用。连接的强度设 计值应按表2-79至表2-81采用。钢材的强度设计值N/mm2表2-77钢材抗拉、抗压和抗弯f抗剪fv端面承压刨平顶紧fee牌号厚度或直径mmQ235 钢< 16215125325>1640205120>4060200115>6010019

4、0110Q345 钢< 16310180400>1635295170>3550265155>50100250145Q390 钢< 16350205415>1635335190>3550315180>50100295170Q420 钢< 16380220440>1635360210>3550340195>50100325185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。钢铸件的强度设计值N/mm2表2-78钢号抗拉、抗压和抗弯f抗剪fv端面承压刨平顶紧feeZG200-40015590260ZG

5、230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊缝的强度设计值N/mm2 表2-79焊接方法和 焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径mm抗压few焊缝质量为以下等级时，抗拉ftw抗剪抗拉、抗压 和抗剪一级、二级三级fvwffW自动焊、半 自动焊和E43型焊条的手工焊Q235 钢< 16215215185125160>1640205205175120> 4060200200170115>60100190190160110自动焊、半 自动焊和E50型焊条的手工焊Q345 钢< 1631031026518

6、0200>1635295295250170>3550265265225155>50100250250210145自动焊、半 自动焊和E55型焊条的手工焊Q390 钢< 16350350300205220>1635335335285190>3550315315270180>50100295295250180自动焊、半 自动焊和Q420 钢< 16380380320220220>1635360360305210E55型焊条的手工焊>3550340340290195>50100325325275185注：1 自动焊和半自动焊所采用的焊

7、丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准?碳素钢埋弧焊用焊剂? GB/T 5293和?低合金钢埋弧焊用焊剂? GB/T 12470中相 关的规定；2焊缝质量等级应符合现行国家标准?钢结构工程施工质量验收标准?GB 50205的规定。其中厚度小于 8mm钢材的对接焊缝，不宜用超声波探伤确定焊缝质量等级；3 对接焊缝抗弯受压区强度设计值取fcw，抗弯受拉区强度设计值取 ftw。螺栓连接的强度设计值N/mm2 表2-80承压型连接高强度螺栓普通螺栓锚栓承压型连接 高强度螺栓C级螺栓A级、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftaftbfv

8、bfcb普通螺栓170140-210190-400320-锚栓Q235 钢-140-Q345 钢-180-承压型连接 高强度螺栓-400250-500310-构件QZ35 钢-305-405-470Q345 钢-385-510-590Q390 钢-400-530-615Q420 钢-425-560-655注：1 A级螺栓用于d< 24mm和I< 10d或I< 150mm按较小值的螺栓；B级螺栓用于d>24mm或l> 10d或I> 150mm按较小值的螺栓。 d为公称直径，I为螺杆公称长度;2. A、B级螺栓孔的精度和孔壁外表粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁

9、外表粗糙度，均应符合现行国家标准?钢结构工程施工质量验收标准?GB 50205的要求。铆钉连接的强度设计值N/mm2 表2-81铆钉钢号和构件 钢材牌号抗拉钉头拉脱抗剪fvT承压fcTftTI类孔II类孔I类孔II类孔铆钉BL2 或 BL3120185155-构件Q235 钢-450365Q345 钢-565460Q390 钢-590480注：1 属于以下情况者为I类孔:1在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔;2在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径 的孔。2在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于II

10、类孔。计算以下情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系 数：1 单面连接的单角钢1按轴心受力计算强度和连接0.85;2按轴心受压计算稳定性但不大于1.0:但不大于1.0;长边相连的不等边角钢0.70;几为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当SV 20 时，取 3= 20;2. 无垫板的单面施焊对接焊缝0.85;3 施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90;4.沉头和半沉头铆钉连接0.80。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。钢材和钢铸件的物理性能指标见表 2-82。钢材和钢铸件的物理性能指标表2-82弹性模量EN/mm2剪变模量GN/mm 2线

11、膨胀系数a以每C计质量密度Pkg/m3206 X10379 X10312 X10-67850吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过表2-83所列的容许值。受弯构件挠度允许值表2-83项次构件类别挠度允许值vQ1吊车梁和吊车桁架按自重和起重量最大的一台吊车计算挠度1手动吊车和单梁吊车含悬挂吊车2轻级工作制桥式吊车3中级工作制桥式吊车1/5001/8001/10004重级工作制桥式吊车1/12002手动或电动葫芦的轨道梁1/4003有重轨重量等于或大于 38kg/m丨轨道的工作平台梁 有轻轨重量等于或大于 24kg/m丨轨道的工作平台梁1/6001/4004楼屋盖梁或桁架，工

12、作平台梁第3项除外和平台板1主梁或衔架包括设有悬挂起重设备的梁和桁架2抹灰顶棚的次梁3除1、2款外的其他梁包括楼梯梁4屋盖檩条支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者支承压型金属板有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者支承其他屋面材料者5平台板1/4001/2501/2501/1501/2001/2001/1501/5001/3501/3005墙架构件风荷载不考虑阵风系数1支柱2抗风桁架作为连续支柱的支承时3砌体墙的横梁水平方向4支承压型金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横梁水平方向5带有玻璃窗的横梁竖直和水平方向1/2001/4001/10001/3001/2001/200注：1. l为受弯构件的跨度对悬臂梁和伸

13、臂梁为悬伸长度的2倍。2. V为全部荷载标准值产生的挠度如有起拱应减去拱度允许值；Q为可变荷载标准值产生的挠度允许值。框架结构的水平位移允许值：在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位移和层间相对位移不宜超过以下数值。1.无桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/1502有桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/4003. 多层框架的柱顶位移H/5004. 多层框架的层间相对位移h/400H为自根底顶面至柱顶的总高度；h为层高。注：1对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小。无 墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。2对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。桁架弦杆和单系腹

14、杆的计算长度见表 2-84。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度10表2-84项次弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座竖杆其他腹杆1在桁架平面内III2在桁架平面外I1II3斜平面-II注：1. l为构件的几何长度节点中心间距离；Il为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。3无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度钢管结构除外受拉构件的允许长细比见表2-85。受压构件的允许长细比见表 2-86受拉构件的允许长细比表2-85项次构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力 何载和结构一般

15、建筑结构有重级工作制吊车的厂房1桁架的杆件3502502502吊车梁或吊车桁架以下 的柱间支撑300200-3其他拉杆、支撑、系杆 等张紧的圆钢除外400350-注：1 承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。2在直接或间接承受动力荷载的结构中，单角钢受拉构件长细比的计算方法与表2-86注2相同。3.中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。4在设有夹钳或刚性料耙等硬钩吊车的厂房中，支撑表中第2项除外的长细比不宜超过300。5 受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250。6跨度等于或大于 60m的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超过300

16、承受静力荷载或间接承受动力荷载或250直接承受动力荷载。受压构件的允许长细比表2-86项次构件名称允许长细比1柱、桁架和天窗架中的杆件150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2:支撑吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外200用以减少受压构件长细比的杆件注：1 桁架包括空间桁架的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%时，允许长细比值可取为 200。2计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。3跨度等于或大于 60m的桁架，其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100，其120直接承受动力荷载他受压腹杆可取

17、为150承受静力荷载或间接承受动力荷载或单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表2-87。单层厂房阶形柱计算长度的折减系数 表2-87厂房类型折减 系数单跨或多跨纵向温度区段内一 个柱列的柱子数屋面情况厂房两侧是否有通长 的屋盖纵向水平支撑单跨等于或少于6个-多于6个非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑大型混凝土屋面板的屋面-多跨-非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑大型混凝土屋面板的屋面-注：有横梁的露天结构如落锤车间等，其折减系数可采用 0.9。摩擦型高强度螺栓中摩擦面抗滑移系数见表2-8 8。一个高强度螺栓的预拉力见表2-89。摩擦面的抗滑移系数卩表2-88在

18、连接处构件接触面的处理方法构件的钢号Q235 钢Q345 钢、Q390 钢Q420 钢喷砂丸喷砂丸后涂无机富锌漆喷砂丸后生赤锈钢丝刷去除浮锈或未经处理的干净轧制外表一个高强度螺栓的预拉力P kN 表2-89螺栓的性能等级螺栓公称直径mmM16M20M22M24M27M3080125150175230280100155190225290355螺栓或铆钉的允许距离见表2-90。螺栓或铆钉的最大、最小允许距离表2-90名称位置和方向最大允许距离取两者的较小值最小允许距离中心间距夕卜排垂直内力方向或顺内力方向8do 或 12t3do中间排垂直内力方向16do 或 24t顺内力方向构件受压力12do 或

19、 18t构件受拉力16do 或 24t沿对角线方向-中心至 构件边 缘距离顺内力方向4do 或 8t2do垂直剪切边或手工气割边do内力 方向轧制边、自动气割或锯割边高强度螺栓其他螺栓或铆钉do注：1. do为螺栓或铆钉的孔径，t为外层较薄板件的厚度。2钢板边缘与刚性构件如角钢、槽钢等相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间 排的数值采用。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值见表2-91。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表表2-910珈iy=0 5册yf.iQA2h"0 44人h=032tf0 30A G-017fi« MF rp b iwh=0.39ft 如=0.2站

20、I2HE(t"0 43A iy »O.24th 岖 35A ir=0 56frfx-Q 365/i -0.2756-O21A /y*02l6h0 2Ui iy=Q.2bii=#-T毋一J>0.40A 孙=02铀j=0.2Wh-0,37 h)45bAO吕轴 d+D<h»0.37A孑 _ <-=0.44ft占山*(V _rnLJr-1L丄L血P3弗 r “0 530"0.4 站 h -0.24*圆形钢管规格及截面特征见表2-92。圆形钢管规格及截面特征表表2-92直径外径Dmm壁厚tmm截面面 积cm2理论重量kg/m外外表积m2/m截面特

21、征Icm4Wcm3icmIkcm4Zocmmmin401?485025760702?768038910041081141255133140150615916520082192501027330012325注：I毛截面惯性矩； W毛截面抵抗矩；i回转半径；Ik抗扭惯性矩;Zo截面重心到边缘距离。2-5-2钢结构计算公式1 构件的强度和稳定性计算公式表 2-93强度和稳定性计算表表2-93序号构件类别计算内容计算公弍备注I辑心受拉构件强度摩援型高强度螺栓连接处：2轴心受 压构件强度同轴心受拉构件 定書©实腹式格构式构件对虚轴的长绍 比应取换算长细比剪力应能承受下式计算的剪力：85 V 2

22、35格构式构件，剪力V应 由承受该剪力的缀材面分担3受弯构件抗弯强度主平 面内实腹构件J_ +旦 V,抗剪强度主平 面内实腹构件=齐人局部承压强度 腹部计算高 度上边缘当梁上翼缘受有沿，腹板平面作用的集中荷裁，且 该荷载处又未设置支承加劲肋时： a _ -SE. v f整体稳定1在最大刚度主平面内受弯的构件：卩bW戶/2在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件：甌+车Vf卩 bW yyw,J局部稳定对组合梁的腹板1当严wso力77y时:对无周部压应力的 梁，可不忑置加劲肋；对有局部压应力的梁，宜按 构适配置横向加劲肋2当寻80丿丽久时：应配置横向加劲肋，并计算加劲肋的间距3当戶170 /2S57

23、A 受压翼缘扭转受到约 束或七150 /23S77,受压翼缘扭转未受到 约束时：应配置横向加劲肋和在弯曲应力较大区 格的受压区配置纵向加劲肋.必要吋尚应在受压区 配邑短加劲肋，并计算加劲肋的间距4任何情况下，/i0/rw均不应超过250 #235/；5在梁的支座处和上具缘受有较大固定集中荷载 处，宜设置支承加劲肋序号构件类别计算内容计算公式备注 度 (弯矩作用在 主平面内)(1) 承受静力荷載或间接眾受动力荷戰：N 土且士血(2) 需计算疲劳的拉弯、压穹构件，同上式。取yx= ry=1.0(1)实腹式压弯构件：弯矩作用在对称轴平面内(绕文轴)弯矩作用平面内的穂定性NNd*£A/ (1

24、.1AJ)皿l-o喘) 弯矩作用平面外的穩定性卩yA卩bWg、(2)格构式压弯构件(a)弯矩绕虚紬(rtt)作用： 弯矩作用平面内的整体稳定性：4拉穹、压穹构件稳定必皿一喘)7穹矩作用平面外的整体穩定性，不必计算.但应计算 分肢的矗定性，分肢的紬心力应按桁架的弦杆计算(6)弯矩绕实釉作用：弯矩作用平面内的整体稳定性，计算同实腹式压弯构件弯矩作用平面外的整体穗定性：计算同实腹式压弯构件，长细比取换算长细比， 卩b取10(3)双紬对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件： 弯矩作用在两个主平面内N 亠OmMPM « fWjlx/'u，%、N'b由換算长细比确定Wg wly对强袖

25、和弱 轴的毛截面抵抗矩 J"/.W,( 1-0.8) 5严产/N/Ex= r2EA/ (l.lAj)N%M 罠0myMy,"J皿沖仁0.8胡SN'eFea/(1.1 兀)(4)双肢格构式压弯构件：穹矩作用在两个主平面 内()按幣体计算N +"沁M W虽)()按分肢计算在N和Mx作用下，将分肢作为桁契弦杆计算瓦紬 力My按计算分配给两分肢.然后按实腹式压弯序号构件类别计算内容计算公式备注拉弯、压弯构件稳定分肢 1=分肢2莎叫5受压构件局部稳定(1) 釉心受压构件：翼缘坂自由外伸宽度b与其 厚度？之比应符合yC (10 + 0.1A)犀(2) 压弯构件：应符合

26、(3) I字形、H形截面釉心受压构件：应符合戶冬(25 + 0.5入)(4) I字形、H形截面压弯构件：应符合当OW 讪6时严 W(16a° + 0.5入 +25)尸,当l6VaoM20时严 M (48a。+ O.5A 26.2)(5) 箱形截面受压翼缘在两腹板之闻的宽度6。与 其厚度c之比，应符合(6) 箱形截面轴心受压构件，腹板计算高度仏与 其厚度5之比，应符合(7) 箱形截面压弯构件，应符合当OWaoVl6时¥ W O.8(16ao + 0.5A + 25) 乂竽当 1.6VaoM2.0 时华 O.8(48ao + 0.5入-26.2)(8) T形截面受压构件，腹板高

27、度与其厚度之比， 不应超过：(a)岫心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的 压弯构件A为构件两方向长细比的 较大值。当入30时取入二 30;当入100时取A = 100当强度和稳定计算中取 yx= 1.0时，bit可放宽至a严笫亠当右侧忡篁值小于40J学时，应采用40热轧 T 形钢：(15 + 0.2A)焊接T形钢：(13 + 0-17A)(6)弯矩使腹板自由边受压的圧弯构件当1.0 时 15当 a°l.()时 18(9)圆管戴面受压构件，其径与厚之比不应超过100 (235/y)注；表中符号N軸心拉力或轴心压力：A 4净載面面积:f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值*斤一在节点或拼接处，

28、构件一端连接的斋强度螺桂数；g所计算截面最外列螺栓赴上高强度螺检#6A构仲的毛截面面积*申轴心受压构件的稳定系数取截面两主轴稳定系数中的较小者；A啊材的屈眼强度；My绕工轴、$轴的弯矩：对h轴、'轴的净截面抵抗拒*人、戴面塑性开展系数U字形IftiM yx-i+05t y疔i.2g对箱形截面7,-1.05；V计算載面沿腹板平面作用的剪力；S计算剪应力处以上毛战面对申和轴的面积矩；I毛截面惯性矩卡如腹板厚度；人钢材的抗剪强度设计值莓F集中荷戰对动力商载应考虑动力系数卡0集中荷譏増大系数.对盧级工作制吊车樂0二1门5,其他梁0=1卫；/,集中荷載在腹板计算高度上边缘的假定分布长度；Wy按受

29、压舒维确定的对工轴、，辘毛戡面抵抗矩；轨绕强轴弯曲所确罡的梁整体龜宦系数；加一腹板的计算高度*4在弯矩作曲平面内的轴心受压构件稳定系数；仏爲尊效弯矩系数；wlx弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩：Nd参数，NEk= ff：EA/ 1-lAi;伽弯矩柞用平面外的轴心受压构件穗定系数；抄一梁的整体稳定系数；0匕、等效弯矩系数辛g卩如均习弯曲的受弯构件整休稳定性系数；h分肢X分肢2对$轴的惯性矩；力、力My作用的主岫平面至分肢4分肢2轴线的距离；人一构件两方向怏闕比的较大值；腹板计算高度边缘的最大压应力，计算时不考虑构件的穩定系数和截面眾性开展系数;口站腹扳计算高度另一边缘相应的应力.压应力取

30、正值.拉应力取负值灯2 连接计算公式表2-94连接计算公式表 2-94序号连接种类计算内容计算公式备注|1焊缝连接f1对接焊缝(1) 在对接接头和T形接头中.垂直于轴心拉力 或轴心乐力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝° =蛊 W /T 或 77(2) 在对接接头和T形接头中.欣受弯矩和剪力 共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝，其正 应力和剪应力应分别进行计算。在同时受有较大正 应力和剪应力处，应计算折算应力：y<72 + 3r2 <1.1/7直角角焊缝(1) 在通过焊缝形心的拉力、乐力或剪力作用下： 正确焊缝(力垂宜于焊缝长度方向时)：侧面角焊缝(力平行于焊缝长度方向时

31、)：(2) 在其他力或各种力综合作用下，"和"共同 作用处：汀+dS斜角角焊竝按直角角焊缝公式计算，但ft =1.0, 计算厚度：札=加cos目戍a为两焊脚边的夹 角邹分焊透的对接焊缝按直角角焊缝公式计算.在垂直于焊缝长度方向的 压力作用下，取內=1.22,其他受力情况取血二 1.0,有效厚度；V 形坡口 a >60* 时 Ae=sa <60* 时 he = 0.75$U形、J形坡口 hs单边V形和K形坡口 he=i-3$为坡口根部至烬 缝外表(不考虑余 高)的最短距离a为V形坡口角 度序号连接种类计算内容计算公式备注2螺栓连接 和钏钉连 接秤通螺栓、锚栓、侨钉

32、受剪连接每个普通嫖栓或钩钉的承载力设计值，应取受剪和 承压承载力设计值中较小者： 受剪承敦力设计值：普通螺栓：N?v誓斥 柳钉：曽承压承救力设计值： 普通螺栓：NgdZS 懈钉：NI2人普通縹栓、锚栓、钾钉杆轴方向受拉连接毎个普通螺栓、锚栓或侨钉的承載力设计值： 普通螺栓：N?二乎八« 栓：N冷誓只« fT： N：二 %；普通螺栓、侨钉同时 承受剪力和杆釉方向 拉力普通螺栓：柳钉：NvW N：章擦型高强度螺栓抗 剪连接毎个摩擦釵高强度螺栓的承載力设计值Ni = 0.9nfP摩擦型髙强度螺栓杆 铀方向受拉连接毎个摩擦型高强度螺栓的承裁力设计值N? = 0.8P章擦型高强度螺栓

33、连 接同时承受摩擦面间 的剪力和杆轴方向外 拉力每个摩擦型高强度螺檢的抗剪承载力设计值 丛VINi N? W承压熨高强度螺栓抗 剪连接计算公式同普通螺栓承压型高强度螺栓受 拉连接毎牛承压型高强度螺栓的承載力设计值计算方法同 普通螺栓承压型高强度螺栓同 时承受剪力和杆轴方 向拉力J 傥"+俭11NvW N1.2注：表中持号N軸向拉力或压力：2一痒魅怏度申£在对接接头中为连接件的较小厚度；在T形接头中为腹橈厚度；只、宾一对接焊縫的抗拉、抗压强度设计值1杠一按焊U有效截面九2 计算，垂直于焊樓长度方向的应力匚trf一-按焊囊有效截面计鼻.沿焊缝股度方向的剪应力'A.删缝的

34、计算厚度.对直角荊焊獰尊于0.7Ab h,为焊御尺寸：5祷焊魅的计算长度.对每条焊驢取其实际长度减去2hCt f?肃焊縫的强度设汁值；B正面角焊缱的趣度设计值堆大系数，顒受粹力荷载和间接承受动力荷载的结构=1.22；对直接承 受动力荷載的第构=1.Oj«v一受剪面ftRsd螺程杆直径；叭一蟒钉孔亶轻；血一同一受力方向的砥压构件总厚度的较小值九A螺栓的抗剪和承压邊度设计值*負、/；娜钉的抗剪和承压遏度设计値*札普通媒栓或锚栓在螺纹处的有敷直径；於、斤/；普通蠟栓、锚栓*柳钉的抗拉强度设计値¥g M毎个普通繰栓、懈钉或承压型高强度螺栓阮承受的剪力和应力；N毎牛普通博栓或承压型高

35、强度螺栓的受剪、受拉杓承压承報力设计值*W N：、N毎个携钉的受紳、受拉和承伍承載力设计值孑n传力摩攥面数目i尸一摩攥面的抗臂移系数；P每个髙强度螺栓的预应力。2-5-3钢管结构计算1 适用于不直接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。234钢管外径与壁厚之比，不应超过100也丨。轴心受压方管或矩形管的最fy大外缘尺寸与壁厚之比，不应超2 钢管节点的构造应符合以下要求：1主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内2主管和支管或两支管轴线之间的夹角B i不宜小于30°3支管与主管的连接节点处，应尽可能防止偏心。4支管与主管的连接焊缝

36、，应沿全周连续焊接并平滑过渡。5支管端部宜用自动切管机切割，支管壁厚小于 6mm时可不切坡口。3支管与主管的连接可沿全周用角焊缝，也可局部用角焊缝、局部用对接焊缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120。的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸 hf不宜大于支管壁厚的两倍。4支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取Bf二1：Nwe1 whf。角焊缝的计算长度lw，按以下公式计算：1在圆管结构中取支管与主管相交线长度：当<0.65 时lw= (3.25<-0.025J) (7 + 0.466)当务>0砧时Zw= (3,81-0.389) ( + 0.

37、466!式中 d、di主管和支管外径；0 i主管轴线与支管轴线的夹角。2在矩形管结构中，支管与主管交线的计算长度，对于有间隙的K形和N形节点：当存60时人=誌+屍2h、当 <50*时 /w = 4- + 26xsin%对于T、丫、X形节点|竝1 Wsin i式中hi、bi分别为支管的截面高度和宽度。5 为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于表 2-95规定的承载力设计值:支管轴心力的承载力设计值表2-95序号节点类别计算内容计算公式备注1X形节点受压支译在管节点处的卓 載力设计值(1-0,81/)讪知 /=1-0.3-0,3()3受拉支管在管节点处的承 戴力设计值Ng = D.7S

38、(f广 NEJ2T瑶、Y形 节点受压支管崔管节点处的承 載力设计值N憎j?<0.6 0寸 = 0.069 + 0,93 fi>Q,7t寸 d = 2/?-0,68受拉支管在管节点处的承 載力设计值目 W0&时 N#-1,4N?时 NS= (2-) N?3K形节点養压支管在世节点处的承 载力设计值岸4 1 1 + 7-5afr + y-(1-0.77)受拉支管在管节点处的砥 载力设计值昭丽N：4TT形节点受压支怦在管节点处的承 载力设计值略 R为两支管的横向IW距受拉支管在管节盘处的承裁力设计值N冷昭5KK形节点受压支計在管节点处的承载力设计值肥沁受拉支管柱胥节点处的承載力设

39、计值注：表中符号/?=djd-支管外径与主管外径之比;叽参数：£主管壁厚；/钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值*b主管最大抽向应力拉应力为正，压应为为负; 伽参数;也主管轴线与支管轴线的夹角；典受压支管岫线与主管轴线的夹角血一参数；爲两支管间的间隙.当a<0时，取=0;et受拉支管轴线与主管轴线的夹角。圆管结构的节点形式见图2-2。图2-2圆管结构的节点形式aX形节点；bT形和Y形受拉节点；cT形和Y形受压节点;dK形节点；eTT形节点；fKK形节点2-5-4钢与混凝土组合梁计算组合梁为由混凝土翼板与钢梁通过抗剪连接件组成。翼板可用现浇混凝土 板，并可用混凝土叠合板或压型钢板。钢与混凝土组合梁计算见表2-96。混凝土翼板的计算宽度图2-