钢管悬挑脚手架施工方案

1、民安西上1号大楼钢管悬挑脚手架施工方案编制人：审核人：批准人：河南城源建设工程有限公司年 月 日目录1 编制依据 12 工程概况 13 .施工材料的要求 14 钢管脚手架搭设的构造要求 24.1双排脚手架搭设顺序 24.2立柱构造要求 24.3纵向水平杆构造要求 24.4横向水平杆构造要求 34.5脚手板构造要求 34.6连墙杆构造要求 34.7剪刀撑搭设要求 44.8脚手架的防雷措施 44.9卸料平台 44.10安全网的设置 54.11 卸荷设置 55 脚手架的施工、验收与管理 55.1脚手架的施工 55.2脚手架检查与验收 65.3脚手架的使用 75.4脚手架的安全管理 76脚手架的拆除

2、87.主要材料计划 8&现场应急救援预案 89 脚手架计算书 9附图：民安西上1号楼外架平面布置图1. 编制依据1.1建筑施工手册1.2建筑施工安全检查评分标准 JGJ59-20111.3建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-911.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.5建筑结构荷载规范GB50009-20121.6混凝土结构设计规范GB50010-20101.7 民安西上1号楼建筑施工图2. 工程概况民安西上1号大楼为框架结构及框剪结构，地下二层，地上18F,主楼东西长18m 南北长68.2m,总建筑面积38049m2 一五层为商业，1层4层高5m,

3、2层、3层层高 为4.5m;五层以上为公寓，标准层层高为 5.09m,女儿墙顶标高95.66m。外墙装饰做 法主要为幕墙及真石漆。为了满足主体施工阶段的安全防护及外装饰阶段的施工需要，本工程自一层顶开 始搭设外出悬挑脚手架，商业挑脚手架搭设高度19.9m，上部主楼公寓悬挑高度15.27m,悬挑梁采用16#工字钢，脚手架净宽度800mm步距1800mm纵距1500m（可 根据实际尺寸在14001800mm间调整），内立杆距墙400mm脚手架构造尺寸详见附 图。斜拉索采用© 14钢丝绳，拉环采用巾20圆钢制作，埋入砼内长度玄La.为了增强 架体的稳定性且不影响后期外墙装饰装修，拉结点采用

4、刚性拉结，沿架体全高按“二 步三跨”与主体结构进行连结。3 .施工材料的要求工字钢应有产品合格证及质量检验报告，弯曲及锈蚀严重的不得使用，材料部应 对所进工字钢的质量负责。扣件式钢管脚手架使用钢管为© 48x 3.0mm焊接钢管，属冷弯薄壁型钢材，符合 现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范 （GBJ18）。钢管上必须涂防锈漆且严禁 打孔。锈蚀严重的钢管不得使用。新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告。扣件采用可煅铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定，拧紧扭力矩达65N m时，不得发生破坏。旧扣进行质量检查， 有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝

5、的螺栓必须更换。新扣件应有生产许可证、法定 检测单位的测试报告和产品质量合格证。本工程脚手板采用满铺钢板网，宽度同脚手架立杆横向净宽，每步满铺。安全网：包括立网和平网都应有产品质量合格证并取得郑州市安检站颁发的使用 许可证。旧安全网使用前应将表面粘结的砂浆（或混凝土）清理干净并抽样做试验，合格后方可使用。钢丝绳、绳卡必须有产品质量合格证。4 .钢管脚手架搭设的构造要求4.1双排脚手架搭设顺序安放工字钢一摆放扫地杆(贴近工字钢的大横杆)竖立杆并与扫地杆扣紧一装 扫地小横杆、并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小 横杆一安第二步大横杆一安第二步小横杆一加设临时斜撑杆，上端与第二

6、步横杆扣紧 安第三、第四步大横杆和小横杆安装二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设 脚手板，绑扎防护栏及挡脚板立挂安全网4.2立柱构造要求立柱接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接， 对接、搭接应符合以下要求：立柱上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设在同步内，错开距离 不小于1000mm (规范为500 mm)；各接头中心距主节点的距离不应大于 600mm(h/3)。立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至 杆端距离不应小于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1 m,高出部分要绑两道护身栏。顶层连墙点以上的 自由高度不得大于6m

7、当作业层高出其下连墙件 2步或4m以上，且其上尚无连墙件 时，应采取适当的临时撑拉措施。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采取直角扣件固定在距底座下皮 不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。4.3纵向水平杆构造要求纵向水平杆设在横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求： 对接接头应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设在同步或同跨内；不同 步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，且应避开跨中，各接头中心至主节点的距离不宜大于 60

8、0mm (la/3)。为满足立柱的设计高度要求，可采用立杆搭接方式，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。4.4横向水平杆构造要求每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采取直角扣件扣接在纵向水平杆上， 该杆轴线偏离主节点的距离不应大于 150mm。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于900mm(1/2la)。横向同一排立杆上、下相邻的小横杆宜布置在立杆的两侧，即“跳杆布置”。4.5脚手板构造要求脚手板一般应设置在至少三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将

9、脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设 两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130mm150mm，两块脚手板外伸长压的和不应 大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角 应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度取150m m，其板长两端均应与支承杆可靠的固定。外用电梯处在外架搭设时要断开搭设，外用电梯安装后断开处加以封闭，此处端 部所有拉结均采

10、用钢管穿墙刚性拉结，并设置必要的横向支撑。4.6连墙杆构造要求连墙杆采用刚性连接：由连墙杆、扣件组成，既能承受拉力又能承受压力。连接 大样见附图。脚手架的连墙杆布置间距取为“两步三跨”，即纵向间距5.4m,垂直间距3.6m， 上下的拉结位置宜错开布置，呈“梅花状”。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点， 偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙杆必须从第一步水平杆开始算起进行设置，当设置有困难时，可采用抛撑， 抛撑应采取通长杆件与脚手架可靠连接。连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许上 翘。大样图如下正确容许不正确A.连墙杆水平设

11、置B、连墙杆稍向下斜C、连墙杆上翘4.7剪刀撑搭设要求每道剪刀撑跨越立柱的根数宜为 5根。每道剪刀撑宽度为4跨(6m),斜杆与地面 的倾角宜在45° 60°之间。脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑接头采用双钢管对接接头，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横 向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150m m。剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升架子一起及时设置。4.8脚手架的防雷措施本工程脚手架在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围以外，应安装防雷装置，防雷 的冲击接地电阻值不应大于 30Q。避雷针用直径2532mm,壁厚不小于

12、3mm的钢 管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，超出架体高 度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。接地板和接地线利用在施工的正式接地板和接地线，本工程利用柱子主筋兼作接地线，用不小于巾12的钢筋与正式工程接地线焊接。4.9卸料平台为便于周转材料的吊运，本工程设置 3个转料平台。构造及形式见附图：受料平台为活动的，一层使用完后，可用塔吊吊至上一层。加工尺寸见附图。钢丝绳选用6X 3719.5，钢丝破断拉力总和F= 197.5KN，允许堆载 值为 500kg/m2。安全：受料平台的三面均设置防护栏杆，高度1.2米，平台底部满铺花纹钢板，伸入主体不

13、小于50cm,单侧设置外出1米的外出安全兜网，围栏上部设置安全母绳，当需要吊运长度超过受料平台长的材料时，其端部护栏做成格栅门，需要时打开。由 于本工程东侧为学校，南侧为家属楼，为确保下部人员的安全，在标准层卸料平台下 部周边设置悬挑安全防护网，即在七层、十五层楼面各设置一道，防护悬挑外出长度 4米，下部挂设安全水平兜网，上铺安全网一道，外侧防护栏杆不低于600mm并挂设安全网，使用期间加强检查，确保使用安全。4.10安全网的设置脚手架外立面满挂密目安全网，密目网采用1.8 x 6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。外架随着结构进度分段搭设，在每段架体搭设完毕后进行验收，验 收合格并办

14、妥验收手续方可使用。作业层安全网应高于平台1.5m以上，由于本工程层高较高，每层水平应满铺 钢板网，并在外架与墙体间缝隙设置水平兜网，以满足安全施工的需要。4.11卸荷设置本工程采用外挑工字钢完全卸载，卸荷装置以上的荷载均有该卸荷装置进行承担。在24.09米、39.36米、54.63米、69.9米、85.17米标高各卸载一次，商业外架搭 设高度为19.09米,主楼盘扣外架搭设高度为15.27米；卸载装置采用©14的6*37+1的钢 丝绳配合花篮螺栓、卡环与梁或墙上预埋的拉环连接，且在建筑物每个大角必须设双 层钢丝绳，卸荷钢丝绳采用骑马式卡扣固定端头，每个固定点不少于3个卡扣（同向），

15、 钢丝绳自由端回扣至端头卡扣内，搭接钢丝绳亦采用此种方式。其撑或拉节点必须满 足传力要求，并经过荷载试验确保安全后方可应用到工程上。5 .脚手架的施工、验收与管理5.1脚手架的施工本工程外架采用16号工字钢做悬挑支撑，钢管外架立杆着力点处焊 22高120mm 钢筋头，插入立杆钢管内防止架体立杆滑移；盘扣式外架底部采用可调承托反扣在工 字钢梁上。砼浇筑前，卡环应按照平面布置图（附后）提前预埋，剪力墙位置可在下一层浇 筑时留150X 200mm同（或预埋埋件）。工长对卡环的安装位置、间距及安装质量进行 检查，尤其盘扣式外架工字梁卡环的位置必须按照平面布置图进行预埋，合格后方能 浇筑砼。在斜拉索未安

16、装前，脚手架需提前搭设，应采取临时加强措施，避免工字钢变形。施工前应由项目技术负责人组织，主管工长及安全管理人员参加对方案内容向搭 设人员（外架队）、使用人员（主体队）进行讲解和交底，安全员做好书面记录。班组 长每天对工人进行施工搭设要求、作业环境的安全交底。脚手架必须配合施工进度搭设，应至少高出作业平台操作面1.5m，这样才能对主体施工人员切实起到防护作用，但一次搭设高度也不应过高，超过相邻连墙件以上不 大于二步。每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。为了满足脚手架的构造要求，开始搭设时采用三种长度的立杆：钢管脚手架采用 1.8m、3.6m、5.4m,盘扣外架采用1.5m

17、、2.5m，交错布置；开始搭设立杆时，应每隔 六跨设置一道抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的 构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。 顶层立杆顶端伸出女儿墙上口的高度为 1m。相邻纵向水平杆的错开长度应符合构造要求。在脚手架的同一步中，纵向水平杆 应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。横向水平杆小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm伸出里排大横杆距结构外边缘15cm。边墙件搭设应符合构造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临 时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。剪力撑的搭设应符合构造要求的规定

18、，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭 设。扣件拧紧扭力矩为40N m65N m之间，盘扣插销应插紧；在主节点处固定横 向水平杆、纵向水平杆、剪力撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应 大于150m m；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件的中心点的相互距离 不应小于100mm。作业层、斜道的栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板的高度180mm，栏杆和挡脚板均 应搭设在外立杆的内侧。脚手板应铺满、铺稳面，采用搭接或对接时符合构造要求，脚手板探头应用直径 1.2mm的镀锌铁丝固定在支承杆件上。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。脚手架外侧采用绿色密目阻燃

19、安全网进行封闭。5.2脚手架检查与验收脚手架的验收由安全员组织，项目经理、技术负责人、工程部门及上级主管部门 共同参加，验收合格后方可挂牌使用。验收次数：每搭设完15m;达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后； 春节后开始施工前。脚手架使用中定期检查项目：杆件的设置和连接，连墙件、剪刀撑等的构造是 否符合要求；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载5.3脚手架的使用经检查验收合格的脚手架才能使用。 主体施工阶段，施工均布活荷载标准为3KN/ m2( 300kg/m2);扣件、钢管、泵管(泵卡)等一律不准堆放在脚手架上。模板支撑架 不得与外防护脚手架连结。装饰装修阶段，施工均布活荷载

20、标准为 2KN/卅，同一段脚手架，上、下不允许超 过两个操作层同时作业。脚手架上严禁超载，且不得集中堆放。5.4脚手架的安全管理搭设及使用过程中必须坚持“安全第一”的思想方针，在安全与质量、进度等方 面发生冲突时，必须首先保证安全。脚手架搭设人员是经过考试合格的专业架子工，并持证上岗。搭设人员施工过程 中必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，并遵守项目的管理。遵守劳动纪律，听从指挥，严格操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指 挥的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。在施工现场行走需要注意安全，不得攀登脚手架，不得拆除和挪动防护设施及安 全标志。搭设及拆除过程中由工长专门负责，安全员必须跟班

21、检查。脚手架的构配件质量及搭设质量必须符合要求。脚手架搭设要分阶段进行质量检查、验收，合格后，方能挂牌使用。使用过程中每日应有安全员进行检查、巡视，重点是斜拉索及连墙件，发现有异 常情况时及时向项目经理报告；外架劳务队每天至少安排3名架子工检查、维护，对拆除掉的连墙件等及时恢复，发现异常情况及时汇报。六级及以上大风、大雨、大雾停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有 防滑措施，并应扫除积雪。雨后使用脚手架时堆荷要适当减小。脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。防电：各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动工具与脚手架接触时， 应当有可靠的绝缘措施。脚手架使用期间，严禁拆除

22、主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆及连墙件， 因作业需要不得已拆除时必须征得施工负责人同意，并采取可靠的弥补加固措施。无论是脚手架的搭设还是拆除，均不得上下步架同时作业操作。搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6.脚手架的拆除1拆除前应对脚手架进行安全检查并进行交底，清理脚手架上的杂物及地面障碍 物。2拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。3所有连墙杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手 架。脚手架分段拆除高差不应大于两步，如大于两步应增设连墙杆件加固。4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端要设置连墙件和横

23、向斜撑加固。5各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。运至地面的构配件及时检查、 整修和保养，并按品种、规格随时码堆存放。7 .主要材料计划外架及预埋材料计划序号材料名称规格单位数量1钢管 48 X 3.0t422工字钢4m根253.5m根5382.5m根993安全网立网 1800X 6000m250004钢板网m222005钢丝绳17.5 （14钢丝绳）m37606 19.5m1127卡环与钢丝绳配套个32288吊环22t1.39预埋卡环16t1.788 .现场应急救援预案1现场成立以项目经理为首、项目管理人员为成员的应急救援小组，现场配备交 通汽车、担架、医药箱等救援设备，并定期组织演

24、练。2如果现场发生事故后，现场人员不要惊慌失措，要有组织、有指挥、有秩序的 做好如下工作：（1）及时上报上级；（2） 应立即抢救伤员并做人工呼吸或其它急救措施，并及时拨打120或110急救 电话；（3）排除险情、制止事故蔓延；（4）保护好现场。（5）在事故单位的负责人到达现场前，当时在事故现场的最高级别负责人应承担 起应急处理的组织和指挥工作。（6）事故单位负责人到现场后，迅速了解情况和组织安排，指挥上报、抢救、排 除和保护等工作的进行。（7）抢救伤员、排除险情和制止事故蔓延的工作必须在统一指挥下进行。（8）尽量保护好现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据， 采取一切可 能的措施防止人为

25、和自然因素对现场的破坏。9 .脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书9.1参数信息脚手架参数双排脚手架搭设高度按照最大卸荷高度19.9 m进行计算；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为0.40 m ；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48X 3.5 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数2施工均布荷载（kN/m ）3000 ;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2层； 风荷载参数本工程地处河南

26、郑州市，基本风压 0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数卩z,计算连墙件强度时取1.193，计算立杆稳定性时取1,风 荷载体型系数卩s为0.868 ；静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1248 ；脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140 ；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数:4层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m,建筑物内锚固段长度 1.8 m ， o锚固压点压环钢筋直径（mm）:16

27、.00 ;楼板混凝土标号:C30;拉绳与支杆参数<钢丝绳安全系数为6000 ;钢丝绳与墙距离为（m）:3.300 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.15 m。卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）: 4,水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）: 1.50,次梁 悬臂 Mc（ m : 0.00 ；平台计算宽度（m）: 2.00。单位：（mm）9.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ;脚手板

28、的荷载标准值：P 2= 0.3 X 1.5/3=0.15 kN/m ;活荷载标准值：Q=3 X 1.5/3=1.5 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.15+1.4 X 1.5 = 2.326 kN/m ;qttt 丨 11 门 i 丨 I rrq小横杆计算简图922强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：2M qmax = ql 182最大弯矩 Mqmax =2.326 X 0.8 /8 = 0.186 kN m最大应力计算值(T = M qma/W =36.631 N/mm大横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横

29、杆传递荷载的设计值最不利分配的弯 矩和。 M max = 0.08ql;小横杆的最大弯曲应力(T =36.631 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m ;4V qmax =最大挠度 V = 5.0 X 1.688 X 800均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 X 0.038 X 1.5 X 1.5=0.007 kN m/(384 X 2.06 X 105X 121900)=0.359 mm；小横杆的最大挠度0.359 mm小于 小横杆

30、的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm满足要求！9.3大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 X 0.8=0.031 kN ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.3 X 0.8 X 1.5/3=0.12 kN ;活荷载标准值：Q= 3 X 0.8 X 1.5/3=1.2 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 X 0.031+1.2 X 0.12+1.4 X 1.2)/2=0.93 kN ;IPF1 1P13 qa rFpm fk舄1| fi*ibi rs fi rifi1L P1 PL F1

31、F集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmax = 0.267PI集中荷载最大弯矩计算：M2ma=0.267 X 0.93 X 1.5= 0.373 kN mM = Mi max + M 2max = 0.007+0.373=0.38 kN m最大应力计算值 (T = 0.38 X 106/5080=74.715 N/mm大横杆的最大弯曲应力计算值(7 = 74.715 N/mm 2小于 大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下：4V max = 0.677q

32、l/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：45V max= 0.677 X 0.038 X 1500 /(100 X 2.06 X 10 X 121900) = 0.052 mm ; 集中荷载最大挠度计算公式如下：V pmax = 1.883Pl 3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P= (0.031+0.12+1.2 ) /2=0.675kN35V = 1.883 X 0.675 X 1500 / ( 100X 2.06 X 10 X 121900) = 1.709 mm ;最大挠度和： V = V max + V pmax = 0.052+1.709

33、=1.762 mm ;大横杆的最大挠度1.762 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm满足要求！9.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣 件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):Rw R c其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 X 0.8 X 2/2=0.031 kN ;大横杆的自重标准值：P

34、 2 = 0.038 X 1.5=0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 X 0.8 X 1.5/2=0.18 kN ;活荷载标准值：Q = 3 X 0.8 X 1.5 /2 = 1.8 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.031+0.058+0.18)+1.4 X 1.8=2.842 kN ;R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！9.5脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(0.80 X 2/2)

35、 X 0.038/1.80 X 17.40 = 2.468kN ; 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 X 4X 1.5 X (0.8+0.4)/2 = 1.08 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mN G3 = 0.14 X 4X 1.5/2 = 0.42 kN ;吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X 17.4 = 0.13 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g = N G1+N32+N33+N34 = 4.099 kN ;活荷载为施工荷载

36、标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N q = 3 X 0.8 X 1.5 X 2/2 = 3.6 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 4.099+ 0.85 X 1.4 X 3.6= 9.203 kN ;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2N g+1.4Nq=1.2 X 4.099+1.4 X 3.6=9.959kN ;9.6立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算W=0.7 (1 z 口 s 3 0其中3 0 -基本风压(kN/m2)，按

37、照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：3 0 :2=0.45 kN/m ;1 z -规定采用：1-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的z= 1 ;1 s -风荷载体型系数：取值为0.868 ;经计算得到，风荷载标准值为：W k = 0.7 X 0.45 X 1 X 0.868 = 0.273 kN/m 2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：M w= 0.85 X 1.4WLah2/10 = 0.85 X 1.4 X 0.273 X 1.5 X 1.82/10 = 0.158 kN - m考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T = N/(

38、© A) + MW/W < f立杆的轴心压力设计值：N = 9.203 kN ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T = N/( © A) < f立杆的轴心压力设计值：N = N'= 9.959kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3 得:k = 1.155;(JGJ130-2001)计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 表5.3.3 得：卩=1.5;计算长度，由公式I 0 = kuh 确定：I。= 3.118 m ；长细比

39、：L 0/i = 197:轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比I o/i的结果查表得到：© = 0.186 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2:(T = 9202.776/(0.186考虑风荷载时X 489)+158129.723/5080 = 132.308 N/mm立杆稳定性计算(T = 132.308 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mrl,满足要求！不考虑风荷载时(T = 9958.776/(0.186 X 489)=109.49

40、2 N/mm2;立杆稳定性计算(T = 109.492 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mrf,满足要求！9.7连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N = N iw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算卩匸1.193，卩s= 0.868 ,3。= 0.45 ,2W= 0.7 卩 z 卩 0=0.7 X 1.193 X 0.868 X 0.45 = 0.326 kN/m :每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m 2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0= 5

41、.000 kN :风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw = 1.4 X WX Aw = 7.398 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = N w + N 0= 12.398 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nr =A - f其中© -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 400/15.8的结果查表得到 © =0.933, l为内排架距离墙的长度;2 2A = 4.89 cm ; f=205 N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933 X 4.89 X 10-4 X 205X 103 = 93.529 kN ; N = 12

42、.398 < N f = 93.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 12.398小于双扣件的抗滑力12.8 kN，满足要求！A对件r!1A连墙件扣件连接示意图9.8悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm内排脚手架距离墙体400mm支拉斜杆的支点距 离墙体为1150mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm，截面抵抗矩 W 108.3 cnl,截面积A = 21.952cm。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 4.0

43、99 +1.4 X 3.6 = 9.959 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 21.95 X 0.0001 X 78.5 = 0.207 kN/m ;59 355kNQWCkMAyi1 1*1 1 11 111 1*1 1 11 111 1U ll vXwvwwwwwwwwwwwwwwwvvJrXwvXwv wJrlw wi Xw wJrlw w(2i葢(3*色innn悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到J悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)一吐字 _一.V 八一一一-_Lz悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN m)11*"->5P-H4-n rwPi1悬挑脚手架支撑梁变形图(mm

44、)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 13.31 kN ;R2 = 7.51 kN ;R3 = -0.26 kN 。最大弯矩 Mma= 1.932 kN m最大应力 (T =M/1.05W+N/A= 1.932 X 106/( 1.05 X 108300 )+ 7.059 X 103/ 2195 =20.202 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值20.202 N/mm小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mnl满足要求！9.9悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下(T = M/ © bW < f其中© b -均匀弯曲的受弯构

45、件整体稳定系数，按照下式计算：© b = (570tb/lh) X (235/f y)经过计算得到最大应力© b= (570tb/lh) X (235/f y)=570 X 10X63X 235 /( 2600 X 160X 235) = 0.86由于© b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到© b值为 0.74。经过计算得到最大应力(T = 1.932 X 106 /( 0.74 X 108300 )= 23.995 N/mm 2;水平钢梁的稳定性计算(T = 23.995 小于f = 215 N/mm 2 ,满足要求！9.10拉绳的受力计算水平钢梁的轴力Rh和拉钢绳的轴力FL按照下面计算R ah=艺 RjQOS 0 i其中Rjicos 0 i为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 Rci=FUiSin 0 i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rj1=14.095 kN ;9.11拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R均取最大值进行计算，为R=14.095 kN选择6X 19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径14mmF g = aF g/K其中F g-钢丝绳的容许拉力(kN);F g -钢丝绳的钢丝破断拉力