钢管脚手架专项安全施工方案完整

1、钢管脚手架专项安全施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）xxxxxxxxx钢管脚手架专项安全 施工方案编制人：职务 :职称 :编制日期：审核人：职务 : 职称：审核日期：审批人：职务 : 职称：审批日期：一、工程概况二、施工安全防护平面布置三、钢管脚手架 构造四、脚手架设计五、设计一、工程概况工程名称：XXXXXX ，建设单位：XXXXX，建设地点：XXXX XXXX，本工程建筑面积xxxxx M2,房屋最高标高XXX m,框架结构地 上六层，抗震防裂度为6度，设计单位：XXXXXX，监理单位：XXXX。二、施工安全防护平面布置筑物四周采用落地式双排钢管脚手架，并采用密目式安全

2、网全封闭 .密目式安全网应有出厂证，并有经当地建设行政主管部门 抽检达到合格后签发的合格证方可使用 ,并留证备查 .密目式网的上下边缘均采 用 12铁丝双股与脚手架的外缘大横杆绑扎严密牢固 ,绑扎点间距不得大于 50 厘米。建筑物安全通道设置在主体南面围墙边， 并搭设双层部距为 60 厘米的安 全防护棚.三、钢管脚手架构造（一） 、脚手架的质材及规格1、规格选用 48，壁厚 3。 5 毫米的钢管，材质 A3。2、扣件 :扣件不应用裂纹气孔 ,也不应有疏松、砂眼或其它影响使用功能的 铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件的活动的部位应使其转动灵 活。3、脚手架：选用 1.2X1。 2 平方

3、米竹笆板 ,板应横向密编，纵片不得小于 5 道.每道用双片， 横片应一反一正， 且周边应用两根竹片相对夹紧 ,并打眼穿铁丝 扣牢。竹片宽度不得小于 30 毫米，厚度不得小于 8 毫米，不能用腐朽的毛竹制 作。（二）、立杆基础在夯实的地面上，选用长 2000X 200X 50木板作垫块，垫木垂直于墙面,放置在平整夯实牢固可靠的地基上，然后在木板上用150X150X10铁板作支座，铁板上焊接 16X 100园钢套在钢管中，以防止错位。详见后附图。（三）、架体与建筑物拉结架子高度每隔 4 米，水平每隔 7 米应与建筑主体有效拉接，不允许设在门 框上,阳台花板上、落水管上。要设置在框架梁或楼板附近等具

4、有较好抗水平作 用的结构部位，转角两侧立杆和顶排架必须设置接结点。（四）、防护栏杆及踢脚板从第二步开始 ,在脚手架外侧设防护栏杆和踢脚板，防护栏杆高度为1-1.2米，踢脚板用高度为 1 80毫米的栏杆代替。（五 ）、脚手板铺设 第二步应满铺脚手板，施工作业层及其下层也必须满铺脚手板。脚手板应 铺设在横杆上，四个角应用铁丝绑扎牢固。（六）、剪刀撑设置剪刀撑设置在脚手架外侧，与地面呈 4560 度的交叉杆件 ,从下至上与脚 手架及其他杆件同步搭设， 杆件的交错点要相互绑扎。 其设置不应小于 1000毫 米，扣件不应小于 2 只（旋转扣件）。剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立 杆或大横杆扣紧。搭设

5、时 ,将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部 位上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离地面不大于500毫米.（七）、立杆立村采用双排钢管，纵向部距为 1。2米,横向间距为 1.5米，底部立杆应选择长短不同的杆件，使杆件搭接不在同一平面上，立杆垂直偏差不大于架高的1/200。悬挑杆从第二层面起，纵向间距为 1。5 米，横向间距为 1.2 米，悬挑杆件 用两根 12 号钢筋预埋在楼面现浇混凝土中 ,每根挑杆设两个固定点，端头卡一 只钢管扣件防止滑脱并留出不少于 15 厘米 2 长钢管。两个固定点前后间距为1.5 米 .（八）、脚 手架宽度取 1.2 米（九）、大横杆 大横杆分别安设绑扎在立杆内侧

6、与立杆用直角扣件扣紧，不能隔步设置或 遗漏.（十 ）、小横杆 小横杆应贴近立杆布置，用直角扣件与大横杆扣紧，止下层小横杆应沿立 杆左右侧布置，并在两立杆间根据需要加设 112 根小横杆。随着架子的搭 高不宜拆除贴近立杆的小横杆。小横杆离墙一端要离开墙面 500 毫米 ,各杆件相 交伸出端头为 150毫米 ,以防杆件滑脱。（十一）、杆件搭接采用扣件联接，搭接时至少扣 2-3 个扣件。（十二）、斜道在 5- 9 轴处设置钢管之字形斜道，斜道坡度 1:3，宽度 1.2 米，转弯处设 2。 5 平方米休息平台。（十三）、脚手架分段验收 1、脚手架应随着建筑物升高而升高，架高不允许超过建筑物三步，但不应

7、 少于一步。2、第一次搭设到位后应由项目经理或施工员 （工长）组织工地技术员、安 全员和搭设班（组）按规定进行验收 ,把验收合格牌挂置于验收层 ,方可投入使用。3、分段搭设的脚手架随施工进度 ,每升高一次均要进行一次整体性验收， 验收合格后方可投入使用 .四、脚手架设计（1）落地式脚手架承载计算1 计算依据1）钢管截面特征（钢号 Q235 b类）规格48 x 3.5mm惯性矩1=12。 19X 104mrr, qo=3.84kg/m,抵抗矩 w=5 08x 103mr7截面积 A=489mn,回转半径 i=15。 8mm抗弯、抗压容许应力（rl =205N/mrn2）脚手架特性参数立杆纵距La

8、=1.5m,横距hw=1°05m大横杆步距h=1。8m,施工荷载q=3K/m , 脚手板重量qi=0。25kg/m2,连墙杆的纵距L«=7。5m横距hw=3。6m同时作业 层数n1=2,内立杆距结构外皮宽度 b=0。3m,作业层面铺脚手板宽度 b=1。 05+0.3=1.355m.（ 2）卸料平台设计1 从经济、实用的角度考虑,卸料平台设计为落地式双立杆架体。平台上 要设有限定荷载标牌,本工程卸料平台限重为2吨。防护栏采用48X 3。5钢 管，分别在高200mm 1050mm处设道栏杆，用直角扣件扣紧在卸料平台立杆， 并用竹笆脚手板作防护栏板，用1.2m m的镀锌铁丝将四个

9、角固在栏杆上。在距 平台高1。8m处加设一圈纵横向钢管加强楼层卸料平台架体整体的稳定性.具体尺寸见施工图3计算采用附表相关计算参数表7-14扣件式钢管脚手架的gki值表57作业层面材料自重计算基数gk2值表510整体拉结的防护材料自重计算基数 gka值表5-11作业层施工荷载计算基数qk值表512脚手架风荷载体型系数卩s表5-6扣件式钢管脚手架立杆的计算长度系数卩表516钢管手架r' m的取值或计算式表55Q235钢轴心受压构件的稳定系数表 518（3）验算项目和步骤本脚手架属施工荷载由横向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手板-大横杆-小横杆、立杆一地基,因此对基础、连墙杆、立杆、

10、纵横向水平杆等进行验算（计算时按1.05 X 1.5 X 1。8格架计算）1）纵横向水平杆承载验算纵向水平杆荷载 q=0.775 X( 1.2 X 0.25+1。4X 3) =3。49kN/m抗弯 Mmax=0o 125X 3.49 X 1。52=0。98KN- mS =0o 98 X 106/5080=193N/mm挠度fmax=5384必=丄 X 349 X 51。5X 103)4 4=9.16 (mm)El 3842°06X 10 X 12。19X 10L1501500150=10mm横向水平杆（小横杆）荷载 P= 3.49 X 1.5/4=1.31KN/mN2Mmax=PL=

11、 X 1.31 X 1.05=0。34KN- m88S =0。34X 106/5080=68N/mm< f=205N/mni符合要求5n2-43(5 X 22 4)X 1。31 X 103X 10503f=PL =54=1。14m384nEI384 X 2 X 2。06 X 10 X 12。19 X 10L1050<f= F=2。63mmI1350v =3.38mm> v=2。35mm符合要求4004002)立杆、连墙件和扣件、顶板和基础验算I、上部单立杆部分（架高30m 60m）恒载标准值N gk=H)x( gk1 gka) +n 1Lagk2gk=30X( 0。1081+

12、0.0768) +2X 1。50X 0.3891=6.7KN活荷载标准值 N Q=nX LaX qk=2X 1。5X 1。65=4。95KN轴向力设计值 N=1。2N+0.85 X 1.4NqK=10 2(Ng+Nq)N=1.2X6.7+0.85 X 1o 4X4.95=13.9KN风荷载标准值 W k=0.7 Xy ZXy sX wW=Q 7X 1.79 X 1o 3X 0o 35=0o 57kN/mi风载产生弯矩设计值 M w=0。12X WX LaX h2=0.12 X 0o 57 X 1.5 X 1o 82=0.33KN - m稳定计算 0。9X( N/A+Mw) <f/ 丫&#

13、39;m0.9 X 13o 9X 103/ (0.24 X489) +0。33X 106/5080=164。7<f/1。1705164.7 175o 1符合要求风荷载产生轴向力设计值N ew=1.4 X WX AwN=1。4X 0.57 X 3.6 X 8o 1=23。27kN脚手架平面外变形产生的轴向力 N 0=5kN连墙件轴向力设计值 N 1=New+No=23.27+5=28.27kN连墙件的计算长度 L 0=1.05+0。75=1。 8m长细比入=L/i=1800/15.8=114轴心变压构件稳定系数=0.489稳定验算N"A< f/ 丫'm3228。27

14、X 10/(0.489 X2X489) =59<205/1.5607=146n/mm符合要求U、下部双立杆部分(架高 030m)恒载标准值 N gk=HX (gk 1gk3)+n丄agk2NGK=60X(0.1081+0。 0768) +2X1.50X0.3891=12。 3KN活荷载标准值 N QK=n1XLaXqk=2X1。 5X 1.65=4.95KN轴向力设计值 N=1.2N GK+0.85X1.4NQK=1.2(NGK+NQK)N=1.2X12.3+0。 85X 1.4 X 4.95= 22。 05KN风荷载标准值 W k=0。7Xy zXy sX wWk=O。 7X 1。 7

15、9X1。 3X0。 35=0。 57kN/m2风载产生弯矩设计值 MW=0.12XWKXLaXh22=0.12 X 0.57 X 1。5X 1。8=0。33KN- m稳定计算 0。9X( N/A+Mw) <f/ y' m0.9X 22.05X103/(0。 24X2X489)+0。 33X 106/5080=205/ (0.9X1.1705) =194。 6N符合要求N=1。4X 0.57 X 3。6X 8.1=23。 27kN脚手架平面外变形产生的轴向力 N 0=5kN连墙件轴向力设计值 N 1=New+No=23.27+5=28.27kN连墙件的计算长度 L 0=1。 05+

16、0.75=1。 8m长细比入=5/i=1800/15。8=114轴心变压构件稳定系数=0。489稳定验算Ni/A< f/ 丫'm3228.27 X 103/(0。489X2X489)=59<205/1.5607=146n/mm2符合要求风荷载产生轴向力设计值 New=1.4XWKXAWNew=1。 4X0。 57X3。 6X8。 1=23。 57kN脚手架轴外变形产生的轴向力N o=5kN.连墙件轴向力设计值1=New+No=23。 27+5=28。 27kN连墙件的计算长度o=1。 05+0。 75=1。 8m长细比=Lo/i=1800/15.8=114轴心变压构件稳定系

17、数 =0.489稳定验算28。 27X 103/(0 。1/ A< f/ 丫' m2489X 2X489)=59w205/1 。 5607=146N/mm2符合要求 扣件抗滑度验算 N 1 w R：按直角扣件计 R c=8.OKN/个立杆底承载力验算NW R 立杆底座承载力设计值Fb=40KN22.05KNW 40KN符合要求基础回填土地基承载力验算 N/A < k x f k按回填土 k=0.4 Ad=1.5 x 0.4=0.6mmi Fk=10t/m2=98KN/rn22。05/0。6=37KN/mw 0.4 x 98=39.2KN/m满足要求由上述计算可知5%立杆承载

18、最小安全系数（194.6-160 。 9）/194.6 x100%=17。 3回填土承载力最小安全系数 （39.2-37）/39 。 2x100%=5。 6%5% 显然验算项均是安全的。3）北面与原门诊大楼交接处脚手架卸荷装置的稳定承载计算 卸荷支点间距取为柱距 1.5m计算架高按每支点支承 6 步架 Ho=6x1.8=10。 8mNsK=H）x（ gki gk3）+ni LagkiNGK=10。 8x（ 0.1081+0。 0768） +1x 1。 50x0。 3891=2.58KNN QK=n1 x Laxqk=2x1.5x 1。 65=4.95KN轴向力设计值N=1.2NGK+0。 85

19、x 1。 4NQK=1。 2（ NGK+NQK）N=1.2x 2。 58+0.85x1。 4x4.95= 9.04KN则每侧为 N1=N2=9.04/2=4 。 52KN刀 M1=04.52 X（ 0.2+0。 3）+4.52 X （0.2+0。 3 十 1。05） =0求 3.6Q 求=2.57KN直角扣件的抗滑移能力为 8KN所以 A 点不会产生滑移又对OB杆件进行验算sin a =0。92刀y=0N 求 sin a =NN 求=4.9KNOB杆计算长度Lo=3.92M长细比 入=3920/15.8=248稳定系数=0.119OB杆稳定性验算0。9X （N/ A） <f/ 丫'

20、;m左=0。 9X4.9X 103/（0.119X 489）=75.8N/mm22右=f/ 丫' m=205/1。1705=175N/mm因为 左右所以满足要求为提高卸载平台的稳定性增加结构的安全储备仍需在斜撑中间增设一根斜拉杆4）卸料平台 , 稳定承载计算 上部单立杆计算架高 Ho=30m恒载标准值钢管架构件gk 1=0。1081KN/m作业层面材料 gk 2=0。 4112KN/m 整体拉结和防护材料 gk 3=0。 0768KN/m2 立杆计算截面以单立杆截面为准Nsk=H)x( gkigk3)+niLagk?=30X (0。1081+0.0768) +1 X 2X 0.4112

21、=6。 4KN活载作业层施工荷载 gk=6KN/mNQK=n1X LaX gk =1X2X6=12KN轴向力设计值N=1。 2NGK+0.85 X 1 。 4NQK=1.2 ( NGK+NQK)=1。 2X(6。 4+12)风载产生弯矩风压高度变化系数 卩z=1。14风荷载体型系数 卩5=1.3吉安地区基本风压 Wo=0。 35KN/m23X 0.35=0。 36KN/m2风荷载标准值 W=0。7Xy z Xy sX W=0。7X 1。4X 1。MW=0.1 2 X WKX LaXh22=0。 12X 0。 36X 2X 1 。 52=0.194KN。m材料长度附加分项系数丫 'm=1

22、.1705立杆长度系数卩=1.53计算长度o=h=1。53X 1.5=2295mm长细比=Lo/i=2295/15 。8=145稳定系数=0.328稳定验算0.93X22X103/(0 。 328X489)+0。194 X 106/5080 满足要求2=157.8N/mm2<205/1.1705=1751N/mm2下部双立杆计算架高 Ho=60m恒载标准值：钢管架构件 gk1=0.1081KN/m作业层面材料 gk 2=0.4112KN/m整体拉结和防护材料 gk3=0.0768KN/m2立杆计算截面以双立杆截面为准Nsk=H)x( gki gk3)+niLagkz=60X (0.108

23、1+0.0768 )+1X2X0。 4112=12。 9KN活载作业层施工荷载 qk=6KN/mNQK=n1X LaXgk=1X2X6=12KN轴向力设计值N=1.2N GK+0。 85X 1。 4NQK=1。 2X (NGK+NQK)=12X( 11.9+12)=28.7KN风载产生弯矩 风压高度变化系数 风荷载体型系数 吉安地区基本风压卩 z=1。14卩 s=1.32W O=0。 35KN/m2材料强度附加分项系数立杆计算长度系数计算长度 Lo=长细比=L0/i=2295/15 。 8=145风载标准值 Wk=0.7 心 zXp sX W=o。7X 1.4 X 1.3 X 0。35=0。

24、36KN/m22MW=0。 12X WKX LaX h2=0。12X 0。36 X 2X 1.52=0.194KN my' m=1 1705(1 =1.53X h=1.53 X 1.5=2295mm稳定系数=0.328稳定验算0。 9X (N/ A+Mw) < f/ 丫' m0o 9X 28。7X 103/ (0.328 X 2X 489)+0.194 X 106/5080 =114。9N/mrm2< 205/1.1705=175.1N/mm满足要求立杆底座承载力验算NW讯立杆底座承载力设计值 R=4KN 22KN < 40KN满足要求基础回填土地基承载力验算

25、 N/A d KX和按回填土 K=0b 4 Ad=1。5X 0。4=0.6mm2Ft=10t/m2=98KN/m222/0.6=36。7KN/mk 0.4 X 98=39.2KN/mi满足要求由上述计算可知立杆承载最小安全系数 （175 。 1114。 9）/175 。 1X 100%=34。 45%回填土承载最小安全系数（ 39。 2-36.7 ）/39.2 X 100%=6.45显然验算项均是安全的。工程技术文件报审表监 B2 01编号工程名称云集公园里日 期2021年4月 日现报上关于30 #楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案工程技术文件，请予以审定。序号类另S编制人册数页数130#楼悬挑式

26、钢管脚手架专项施工方案舒根华有/无附页施工单位（公章）:技术负责人（签字）：项目负责人（签字）：日期：年 月曰专业监理工程师审核意见： 专业监理工程师 （签字）：日期：年 月曰总监理工程师审核意见：审定结论：同意修改后再报重新编制监理单位（公章）：总监理工程师（签字）：日期：年 月曰本表由承包单位填报，建设单位、监理单位、承包单位各存一份目录一、工程概况 2二、脚手架设计计算 21. 计算参数 22。大横杆计算 33. 小横杆计算 54。扣件抗滑力计算 65. 脚手架立杆荷载计算 76. 立杆稳定性计算 87。连墙件计算 98。悬挑梁受力计算 119. 悬挑梁整体稳定性计算 12三、悬挑架构造

27、要求 15四、悬挑架防护措施 16五、悬挑架安全技术措施 17六、悬挑架拆除安全技术措施 1730#楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案一、工程概况工程名称：云集公园里工程地址：赣州市崇义县文竹路与振兴大道交汇处 建设单位：赣州云集房地产开发监理单位 ： 崇义县工程监理设计单位： 深圳中海世纪建筑设计施工单位：江西江鹏建设集团30#楼为9层楼房钢筋混凝土框架结构建筑，建筑物高度为 30m本方案 主要针对学所有 7 层处楼房悬挑脚手架部分，悬挑脚手架允许搭设高度为 20m， 实际3层一挑，总高度9m,在允许范围之内,底下6层为落地式脚手架。二、脚手架设计计算1. 计算参数(1) 脚手架参数双排脚手架搭

28、设高度为 15米 , 立杆采用单立杆；搭设尺寸为 ： 立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为 1.00 米，立杆的步距为 1。80米；内排架距离墙长度为 0。 20米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2根; 脚手架沿墙纵向长度为 10米 ;采用的钢管类型为48X 3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80 ； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。 60米，水平间距 4.0米，采用扣件连 接;连墙件连接方式为双扣件连接；(2 )活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2)：2.700；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数： 2层；（ 3）风荷载参数本工程地处江西省

29、崇义县，查荷载规范基本风压为0。350, 风荷载高度变化系数卩z为1。000,风荷载体型系数卩s为0.645 ;计算中考虑风荷载作用；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 （kN/m2）： 0 。 1248； 脚手板自重标准值（ kN/m2） ：0。 300;栏杆挡脚板自重标准值（ kN/m2）:0 。 150； 安全设施与安全网自重标准值 （kN/m2）:0.005 ； 脚手板铺设层数 :4层；脚手板类别：竹笆片脚手板 ;栏杆挡板类别 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度 1.50米,建筑物 内锚固段长度 2 。

30、30 米。与楼板连接的抱箍直径（ mm）： 1 8. 00 ；每根悬挑钢架 3个抱箍。 楼板混凝土标号： C25；2. 大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001 ）第5。2.4条规 定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算 , 大横杆在小横杆的上面。 将大 横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变 形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值 :P1=0。 038kN/m;脚手板的自重标准值:P2=0.300 X 1。000/ （2+1） =0。100kN/m； 活荷载标准值：Q=2。700X 1。000/（2+1 ） =0.900kN/m；

31、静荷载的设计值： q1=1.2X0。 038+1。 2X0.100=0。 166kN/m；活荷载的设计值:q 2=1.4 x 0.900=1.260kN/m ;$q2q：口1门1 1 1门丄a>图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度 )6q：H 1 H H H H M 1 1 1LiAb + +-4图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)(2) 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下：% 70帥十0一1如卩2 2跨中最大弯距为 Mma=0.08 x 0。166X 1。500+0。10x 1。260x 1.500 =0。313kN。m支座

32、最大弯距计算公式如下：M论=-0.10/-OJ17a支座最大弯距为 Mma=0.10 x 0。166X 1。5002 0.117 x 1。260x 1.500 2=0.369kN。m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.313x 106,0.369 x 106) /5080。0=72.638N/mnn；大横杆的最大弯曲应力为c =72.638N/mm小于大横杆的抗压强度设计值 f =205.0N/mm,满足要求.(3)挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式：其中:静荷载标准值:q i=P+P2=0。038+0。100=0.138kN/m；活荷

33、载标准值：q 2=Q=0.900kN/m;最大挠度计算值为：V=0.677X 0。138X 1500。04心00 X 2.06 X 105x 121900。0)+0 0 990X 0.90045X 1500。0/(100 X 2.06 X 10 X 121900.0) =1。985mm大横杆的最大挠度1.985mmJ、于大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm与 10mm满足要求。3。小横杆计算根据JGJ130-2001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计 算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷 载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和

34、变形 (1 )荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038X 1.500=0。058kN;脚手板的自重标准值：P2=0.300X1。000X 1.500/ (2+1) =0。150kN; 活荷载标准值:Q=2.700 X 1o 000X 1o 500/(2+1 ) =1.350kN;集中荷载的设计值：P=1 2X(0。058+0.150 +1。4X1.350=2 139kNPP小横杆计算简图(2) 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：%丿护代2MmaF1。2X 0o 038X 1o 000/8=0.006kN。m;集

35、中荷载最大弯矩计算公式胚咖=Mma>=2.139 X 1.000/3=0。 713kN。m最大弯矩 M=Mmax+Mma=0。719kN.m；最大应力计算值C =M/W= 0 719X 106/5080。000=141.496N/mrih小横杆的最大弯曲应力c =141.496N/mm小于小横杆的抗压强度设计值 205.000N/mm,满足要求。(3) 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:33UEI45VqmaX=5X 0.038 X 1000.0 /(384 X 2。060X 10 X 1219

36、00.000)=0. mm大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0 058+0。150+1.350=1.558kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式R(肿-47"12EI2 2VPmaX=1557.600 X 1000。0X (3 X 1000.0 4X 1000。0/9 ) /(72 X 2。0605X 10 X 121900。0)=2.202mm最大挠度 V=Vmax+VpmaX=0。+2。202=2。222mm小横杆的最大挠度为2。222mmb于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6。667与 10mm 满足要求.4。扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,直角、

37、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承 载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5):其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值，取 6.40kN；R- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 ;大横杆的自重标准值：Pi=0.038 X 1.500 X 2/2=0.058kN ;小横杆的自重标准值：P2=0.038 X 1.000/2=0。 019kN;脚手板的自重标准值 : P 3=0.300X 1.000X 1。 500/2=0。 225kN； 活荷载标准值 : Q=2 。 700X

38、 1。 000X 1.500/2=2 。 025kN;荷载的设计值： R=1 。 2X (0.0580.019+0 。 225)+1.4X 2。 025=3.197kN;R=3 197kN < Rc=6。40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5。脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以 下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0。1248。NG1=0 。 1248+(1.50 X 2/2+1 。 50X 2)X 0.038/1 。 80X 24.80=5。 476(2) 脚手板的自重标准值(kN/mi);采用竹笆片脚手板

39、，标准值为0。30.NG2=0.300X 6X 1 。 500X( 1。 000+0.2) /2=1 。 620kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标 准值为 0.15 。N G3=0。 150X 6X 1.500/2=0 。 675kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ： 0.005 。N G4=0.005X 1.500X 24。 800=0。 186kN经计算得到，静荷载标准值：N G=NG1+NG2+NG3+NG4=7。 957kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按一纵距内施工 荷载总和的 1/2 取值。

40、经计算得到，活荷载标准值 :N Q=2。 700X 1。 000X 1。 500X 2/2=4。 050kN风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50002001)的规定采用：W=0.350kN/m2 ；U z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Uz=1。950；U s-风荷载体型系数：取值为0。645;经计算得到，风荷载标准值：Wk=0.7 X 1.95 X 0。645X 0。35=0.308kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1。2NG+1。=1.2 X 7。957+

41、1。4X 4。050=15。 218kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1。2NG+0。85 X 1。4NQ=1.2 X 7。957+0。85 X 1.4 X 4.050=14。 368kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为：Mw=0.85 X 1。4WLah2/10=0.850 X 1。4X 0。271 X 1。500X 1.800710=0.157kN。m6. 立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值:N=15o 218kN;计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5o 3.3得：k=1o 155;计算长度系数

42、参照扣件式规范表 5o 3o 3得:卩=1.500;计算长度，由公式1。=5 h确定：lo=3.119m；长细比 Lo/i=197.000 ;轴心受压立杆的稳定系数©，由长细比1/的计算结果查表得到：186;立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5 08cm；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000N/mm(T =15218.000/(0。186X 489.000)=167.318 N/mm 2;立杆稳定性计算(T =167.318N/mm小于立杆的抗压强度设计值f =205.000N/mm,满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴心压力

43、设计值：N=14 368kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5。3.3得：k=1。155; 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3。3得：卩=1.500;计算长度,由公式10=kuh确定：l o=3.119m；长细比:L °/i=197.000;186轴心受压立杆的稳定系数©，由长细比1/的结果查表得到：© = 0立杆净截面面积：A=4。89cni;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5 08cn1;钢管立杆抗压强度设计值：f =205。000N/mm(T =14367.708/(0.186 X 489.000)+156672

44、。306/5080.000=18& 808N/mm立杆稳定性计算c =188.808 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。7. 连墙件计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:N i = N iw + No风荷载标准值Wk=0o 308kN/mf;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=14.4m2;按规范5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，N)=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：NL=1.4 X WX Aw=6o 209kN连墙件的轴向力设计值 N=Nk+N)=11.209kN;

45、连墙件承载力设计值按下式计算：N = ©f其中© -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l 0/i=200.000/15 o 800的结果查表得到:© =0.966, l为内排架距离墙的长度；又： A=4.89cm 2; f=205.00N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 N=0。966X4o 890X 104X205。000X 103=96。 837kN;N=9。096<N=96。837,连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到N=9.096小于双扣件的抗滑力12.800kN,满足要求.:-r-l;it i1. 预埋钢管脚手架1二

46、|丄1口连墙件扣件连接示意图8。悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm内排脚手架距离墙体200mm支拉斜杆的 支点距离墙体为1200mm水平支撑梁的截面惯性矩1=866。20cm,截面抵抗矩W=108 30 cni,截面积 A=21。95cm。受脚手架集中荷载 N=1.2X 7.957+1.4 X 4。050=15。218kN;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 21。950X 0.0001 X 78。500=0。207 kN/m;悬挑脚手架示意图12300悬挑脚手架计算简图经

47、过连续梁的计算得到:1.920OM06213 505 11547各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 =17。200kNR2 =14.175kNR 3 =-0.153kN最大弯矩Mnax最大应力 c =M/1.05W+N/A=1.807X 10°/ (1.05 X 108300。0)+320.000 X 10/2195.0=15。891N/mm水平支撑梁的最大应力计算值15.891N/mm小于水平支撑梁的抗压强度设 计值215.000N/mm,满足要求。9。悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下:CF =</其中© b-均匀弯曲的受弯构件整

48、体稳定系数，按照下式计算:235© b=570X 10。0X 63。OX 235/(1200.0 X 160。0X 235.0)=1.87由于© b大于0.6,查钢结构设计规范(GB50017-2003附表B,得到© b值为0.919。经过计算得到最大应力 C = 1o 807X 106/ ( 0 o919X 108300。00 ) = 18.152N/mrli;水平钢梁的稳定性计算c =18.152小于f =215.000N/mm满足要求。10o锚固段与楼板连接的计算(1) 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R

49、=Q 153kN;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10o 9o 8条f=50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D= 152.719 X 4/ (3o 142X 50X 2) 1/2=1.394mm;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。(2) 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：加皿d-楼板螺栓的直径，d=20。000mmfb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm；f-钢材强度设计值，取215N/mmh-楼

50、板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于152.719/(3.142 X 20。000X 1.570) =1.548mm螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 X 3.14 X 20.000 X 215X 10-=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.510kN，满 足要求。(3) 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：4其中N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=14。175kN;d 楼板螺栓的直径，d=20。000mmb楼板内的螺栓锚板边长,b=5 X d=100。000mm;f

51、cc-混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取20.950f c=16.700N/mm;经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=14.17kN,楼板混凝 土局部承压计算满足要求。三、悬挑架构造要求1。 采用12cm型工字钢，自重为120N/m搭设高度H=24.8m立杆横距b(架宽) 二1.0m,立杆纵距L=1.5m，大横杆步距1。8m,铺竹脚手板2层，同时施工2层， 施工荷载QK=2 7kN/mi，连墙杆布置为两步三跨。密目网全封闭。2。脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点处，小横杆伸出外排杆100mm伸出150mm里排立杆距墙200mm.3。由于满铺脚手板，所

52、以应在原有两根小横杆中间再加一根，同时还要增加2个扣件。4。按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大横杆，需再增加一道大横杆及一个扣件。5. 剪刀撑按水平 4 跨垂直 4 步一组设置，两杆交叉与地面成 450 角。6. 悬挑架结构应满布剪刀撑。7。连墙件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出砼面20cm为宜。四、悬挑架防护措施1. 脚手架每高4m,水平每隔6m同建筑物牢固地拉结，并加设顶撑使之同时承受 拉力和压力 , 保证架体与建筑物之间连接牢固 , 不摇晃、不倒塌。拉接点禁止设 在工程围护结构上 , 拉接杆要设在靠近节点位置 20cm 范围以内，并且与大横

53、杆 扣紧。在立柱或梁上预埋10钢筋,拉筋采用6钢筋。双排脚手架应设剪刀撑 与横向斜撑。 每道剪刀撑跨越立杆的根数为 4根。每道剪刀撑宽度不应小于 4跨， 且不应小于 6m ，斜杆与地面的倾角为 45° 60° 。剪刀撑斜杆的接长采用搭接， 搭接长度不得小于50cm,要用三只扣件，两头要大于10cm，剪刀撑最下部距地 面10cm。剪刀撑沿脚手架连续设置，其间距不大于20cm。2。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设 , 且采用对接平铺 , 四个角 应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度 应取150m m,其板长两端均应与支承杆可靠地固

54、定.3。密目网必须使用获得省安监总站准用证的产品， 要从脚手架底部开始全部用 密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密目网的绑扎要用尼龙 绳每孔一扎。4。安全网的设置 : 从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设 在外排立杆的里侧。密目网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。施工层要设随层网，设18cm高的连续挡脚板，挡脚板要用铁丝绑在立杆上。设 0。 6m和1。2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红白相间的境界色。5. 人行斜道的设计：人行斜道的宽度为1。2m坡度为1: 3 （高：长）。斜道拐弯平台面积为9m,宽度为1.5m。斜道两侧及拐弯平台外围设置1.2m的防 护栏杆及高180m的挡脚板.人行斜道的脚手板上钉防滑木条，其厚度为 30mm 间距为250mm斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、 剪刀撑等立杆纵距为1。5m,埋入地下500mm大横杆间距为1。0m小横杆置于 斜横杆上间距为1m.拐弯处小横杆间距为0。6m为保证斜道的稳固，在斜道两 侧、平台外围和