钻井计算公式

1、钻井计算公式1. 卡点深度：5L二eEF/105P=KX e/P式中： L 卡点深度 米e 钻杆连续提升时平均伸长厘米E 钢材弹性系数=2.1 x 106公斤/厘米2F 管体截面积。厘米 2P 钻杆连续提升时平均拉力吨K 计算系数5K=EF/105=21F钻具被卡长度 l:l=H-L式中 H 转盘面以下的钻具总长 米注：K值系数 5H =715 (9.19 )例：某井在井深 2000 米时发生卡钻，井内使用钻具为壁厚 11 毫米的 59/1 6 钻杆，上提平均拉力 1 6吨，钻柱平均伸长 32 厘米，求卡点深度和被卡钻具长度。解： L=Ke/P由表查出壁厚 11 毫米的 59/16 钻杆的 K

2、=957则：L=957X 32/16=1914 米钻具被卡长度：L=H-L=2000-1914=86 米2、井内泥浆量的计算V=D2H/2 或 V=0.785D2H3、总泥浆量计算Q=q井+q管+q池+q备4、加重剂用量计算：Wfc=r加V原(r重-r 原)/r加-r重式中：w加-所需加重剂的重量，吨r 原 加重前的泥浆比重 ，r 重 加重后的泥浆比重r 加- 加重料的比重V 原- 加重前的泥浆体积 米 3 例：欲将比重为 1.25 的泥浆 200 米 3，用比重为 4.0 的重晶 石粉加重至 1.40 ，需重晶石若干？解：根据公式将数据代入：4X 200 (1.40-1.25 ) /4.0-

3、1.40=46 吨5、降低泥浆比重时加水量的计算q=V原（r原-r稀）/r 稀-r水式中： q 所需水量 米V原-原泥浆体积 米3r 稀 - 稀释后泥浆比重r 水 水的比重（淡水为 1）r 原- 原泥浆比重例：欲将比重 1.30 的泥浆 150米 3 降至比重为 1.17 ，需加淡 水若干？解：根据公式代入数据：150 （ 1.30-1.17 ） X 1/1.17-仁 115 米6、泥浆循环一周所需时间计算T=V井-V柱/60Q泵式中： T- 泥浆循环一周的时间，分V井-井眼容积，升V柱-钻柱体积升Q泵-泥浆泵排量升/秒备注：V井=0.785D井2V柱=0.785 （D外2-d 内2）例题：井

4、径 81/2" ，使用壁厚为 10 毫米的 41/2" 钻至 1000 米，泵的排量为 21.4 升/ 秒，问泥浆循环一周需时若干？解：V 井=0.785 X( 215.9) 2=36591 升V柱=0.785 (114.3 2-94.3 2) =3275升T= V井-V柱/60Q泵=36591-3275/60 X 21.4=33316/1284=25.95 分7、泥浆上返速度计算V返= 12.7Q 泵/D 井 2-d 柱 2式中：V返一泥浆上返速度米/秒Q泵-泥浆泵排量升/秒D 井 - 井径厘米d 柱 - 钻柱外径厘米例题： 某井井径为 22 厘米，钻具外径为 11.4

5、厘米，泥浆 泵排量为 25升/秒，问泥浆上返速度是多少？解：V返= 12.7Q泵/D井2-d柱2=12.7X 25/222-11.4 =0.90 米/秒8、漏失速度计算公式：V漏二Q漏/t时式中：V漏一漏失速度米3/小时Q漏-在某段时间内的漏失量米3t时-漏失时间小时例题：某井在30分钟内共漏泥浆15.6米3问该井在这段时间 内的漏失速度是多少？解：V漏二Q漏/t时= 15.6/0.5=31.2米3/小时9、泵压计算公式：P=0.081 p Q/0.96D 4式中：P-泵压MPap -使用密度 g/cm3Q-泥浆泵排量l/sD-钻头水眼 毫米D=V d12+d22+d32+.10. 常用套管数

6、据表'尺寸钢级壁厚mm线密度Kg/m抗外挤抗内压抗拉最大 载荷MPa安全 系数最大 载荷MPa安全 系数最大 载荷KN安全 系数273.05J558.8960.322.474.422.310118.610244.5J558.9453.572.475.632.11094.510139.7P1109.1729.728.62.42.2/139.7N809.1729.723.52.4401.67062.811. 接头扣型尺寸：（1:内平2 :贯眼3 :正规）扣型公扣小端外径mm扣型母扣端部台肩内径 mm231正规45.17230正规65.1231正规54.20230正规78.6331正规64.

7、8330正规91.3431正规90.46430正规119.9531正规110.20530正规142.8631正规131.02630正规154.7221贯眼70.08220贯眼94.5321贯眼77.44320贯眼103.9421贯眼96.21420贯眼124.1521贯眼126.78520贯眼150.5621贯眼150.37620贯眼174.1211内平60.35210内平74.45211内平71.44210内平88311内平84.93310内平103.19411内平114.30410内平134.94511内平141.29510内平164.3611内平168.28610内平190.612. 常

8、用单位换算表长度：1 英寸(in)=25.4 毫米(mm)=2.54 厘米(cm)=0.0254 米(m)1 英尺(ft)=12 英寸(in)=304.8 毫米(mm)=30.48 厘米(cm)=0.3048 米(m)1 码(yd)=3 英尺(ft)=914.4毫米(mm)=91.44 厘米(cm)=0.9144 米(m)1里=150丈=500米1丈=3.33米1尺=0.33米1 寸=0.033 米 面积:1 亩=666.6m213. 常规井身结构开钻次序导管一开二开三开开窗侧钻井眼直径mm515444.5393.7311.15244.5215.9118套管直径mm478339.7273.05

9、244.5177.8139.7101.6常用钻铤(© )177.8177.8(7in)203.2(8in)158.8(6-1/4)177.8(7in)158.8(6-1/4)158.8(61/4)101.6(4in)常用钻杆(© )127(5)127(5in)127(5in)127(5in)73(2-7/8in)备注常用常用常用特殊井14. 常用钻铤尺寸与钻头直径关系对照表钻头直径mm(in)钻铤直径mm(i n)508.0(20)660.4(26) 2540(10)279.4(11)444.5(171/2)228.6(9)279.4(11)374.6(143/4)228.

10、6(9)254.0(10)311.1(121/4)228.6(9)254.0(10)269.9(105/8)177.8(7)228.6(9)241.3(91/2)250.8(97/8)177.8(7)203.2(8)212.7(83/8)222.2(83/4)158.8(61/4)171.4(63/4)190.5(71/2)200.0(77/8)127.0(5)158.8(61/4)158.8(61/4)171.4(63/4)120.6(43/4),127.0(5)142.9(55/8)152.4(6)104.7(41/8),120.6(43/4)120.6(43/4)79.3(31/8),8

11、8.9(31/2)公式：允许最小钻铤直径二2倍套管接箍外径-钻头直径有效井眼直径二（钻头直径+钻铤直径）+ 20在大于215.9mm（8 1/2in）的井眼中，应采用塔式钻铤组 合，钻铤柱中最下一段钻铤（一般应不少于1立柱）的外径应不 小于这一允许最小外径，才能保证套管的顺利下入。15. 井斜的原因钻井实践表明，井斜的原因是多方面的，如地质条件、钻具结构、钻进技术措施以及设备安装质量等。但归纳起来，造成井斜的原因主要有两个方面：第一是钻头与岩石的相互作用方面 的原因，即由于所钻地层的倾斜和非均质性使钻头受力不平衡 而造成井斜；第二是钻柱力学方面的原因，即下部钻具受压发 生弯曲变形使钻头偏斜并加

12、剧钻头受力不平衡而造成井斜。1. 地层因素不同的地区、 不同构造部位甚至不同的地层， 井斜程度的显著 差异表明地层因素往往是影响井斜的主要原因。 在倾斜的层状地层中钻进时， 由于在层面交界处的岩石不能 长时间支持钻压而趋向沿垂直面发生破碎， 因而井眼下倾一侧 的层面上形成小斜台， 它对钻头施加一个横向作用力， 把它推 向地层的上倾方向，从而引起井斜这就是所谓地层的 “小变向 器”作用。地层倾角越大，成层性越强，钻压越大，这种作用 也越大。 沉积岩层不同方向的物性和强度是有差异的， 一般来就， 垂 直层面方向岩石的强度低， 可钻性高，所以在钻经这种地层时， 钻头总是要保持沿这个破碎阻力最小的方向

13、钻进的趋势， 当地 层呈倾斜状态时，这种自然趋势必然导致井斜。 在软硬交错地层钻进时，可能产生突发性的严重井斜问题， 当钻头从软地层进入硬地层时，由于钻头在 A、B 两侧的破碎 阻力不均， 使钻头的钻进方向向地层上倾方向倾斜， 当钻头从 硬地层进入软地层时， 由于类似前面所述小变向器作用， 迫使 钻头沿地层上倾方向钻进。 钻头在破碎呈倾斜的层状岩石时， 牙齿在地层上倾方向 一侧C形成较多的岩屑量。由于两侧破碎的不均衡产生的增斜 力，也迫使钻头改变方向。 地层造斜力及计算模式。（1）或（ 2）式中： 地层倾角，°；a井斜角，；W 钻压，。地层本身并不存在造斜力， 这里所说的地层造斜力，

14、 实质上是 与地层特性及钻压密切相关的使井眼偏斜的一种特殊作用。用地层造斜力的概念解释和描述岩性比较稳定的地层和 一个层段的井斜机理是比较合实际情况的， 但不适用于软硬交 界面上突然发生的严重井斜问题。2. 下部钻具弯曲的影响 下部钻具在钻压作用下发生弯曲是引起井斜的另一个重要原 因，其弯曲程度越严重， 井斜也越严重，它对井斜的影响表现 在两方面： 下部钻具弯曲使钻头偏斜（相对于井轴），其钻进的方向偏 离原井眼轴线，直接导致井斜。 下部钻具弯曲，使钻压改变了作用方向即不再沿井眼轴线方 向施加给钻头，而是偏斜了一个角度 即钻头偏斜角，从而产生一个引起井斜的横向偏斜力 FB下部钻具组合自身的特性(

15、包括与井眼的间隙)及钻压决 定它的弯曲程度和对井斜的影响。16. 常规钻具组合：1、一开钻具组合深度根据上部平原组的底界确定，一般为：50150m 444.5mmP2 + 177.8mm钻铤X 6 根+ 127mn钻杆 +133方钻杆钻井参数:钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa10-2067> 5052、二开直井段钻具组合2.1上部大井眼(1) 不下技套时，采用塔式钻具组合: 244.5mmP+ 177.8mm!占铤X 6 根+ 158.8mm无磁钻铤X 1根+158.8mm钻铤X 11根+127mn钻杆钻井参数:钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)

16、(MPa50-8067 2173012(2)下技套时，采用刚性满眼钻具组合 311.2mmP2k 203.2mm无磁钻铤X 1 根+ 203.2mm钻 铤X 1根+310mm扶正器+203.2mm钻铤1根+310mm 扶正器+203.2mm钻铤X 3根+178.8mm钻铤X 9根+ 127mn钻杆+133mm方钻杆钻井参数:钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa50-8067> 4012对可钻性差的海相地层:? 311.2HA537+ ? 311 扶正器 + ? 228.6 减震器 + ?311 扶 正器+ ? 228.6钻铤X 1根+ ?311扶正器+ ? 228.

17、6钻铤X 2 根 + ? 203.2 钻铤X 7 根 + ? 177.8 钻铤X 6 根 + ? 158.8 上 击器+ ? 127加重钻杆X 7根+ ? 127钻杆+133mn方钻杆钻井参数：钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa150-18067> 4012对可钻性差的海相地层：减震器的安放位置：直接安放在钻头之上减震效果最佳。随钻震击器的安放位置：其结构复杂、壁厚受限，不能长期处于压缩弯曲状态， 应安放在钻柱受拉部位。一般安放在钻铤柱顶部效果最佳，如 错误地放在中和点上，交替承受拉、压载荷会使其很快损坏。2.2下部8 1/2 井眼直井段防斜钻具组合(1) 钟摆防

18、斜钻具(2) 满眼防斜钻具(3) 偏心防斜钻具(4) 光钻铤组合(1)钟摆防斜钻具215.9mmPDC钻头+158.8mm无磁钻铤X 1根+ 158.8mm钻铤X 1根+214mn扶正器+158.8mm钻铤X 1根+214mn扶正器+158.8mm钻铤X 18根+127mnt占杆+133mn方钻杆钻井参数:钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa20-302173012排量优选：一般 215.9mm井眼上返流速调整到1 -1.5m/s，244.5mm井眼上返流速调整到0.81m/s，311.2mm井眼上返流速调整到 0.60.8m/s。力学理论基础：实际的井眼都是倾斜的，钻柱

19、某点将和井壁接触，称为上 切点。未加钻压时，作用在钻头处侧向力只是钻头与上切点之 间钻铤重量的横向分量，这个力称作钟摆力，使井眼趋于垂直； 当施加钻压时，将在钻头处产生另一侧向力，此力使井眼偏离 原来的方向。这二个力的合力决定了钻进方向。钟摆钻具使用特点：钟摆钻具能用于不易井斜地区，在使用大钻铤条件 下，保证较高钻压下钻出几乎垂直的井眼。 比使用光钻铤钻具 可增加钻压，而不会增大井斜。 钟摆钻具也是一种有效的纠斜工具，并广泛应用于 各油田。钟摆钻具使用特点： 尽可能采用大尺寸钻铤加稳定器，形成的钟摆长， 减斜效果好。在具体操作中应严格控制钻压， 避免因加压过大 使稳定器以下出现新切点致使钟摆失

20、效； 还应与处理地层交界 面和加强划眼结合起来。 缺点：在直井内无防斜作用，与光钻铤一样由于刚 度小不能有效控制井斜变化率。为满足易斜区快速钻井的要求 还须使用其他类型的防斜钻具。钟摆钻具工作原理利用斜井内钻柱切点以下钻铤重量的横向分力把钻头压向井眼下方，以逐渐达到减小井斜的效果。这个横向分力 的作用犹如钟摆一样，故称之为钟摆力。增加钟摆力的一个办 法是尽可能使用较大尺寸的钻铤， 这样钻铤不容易被压弯，切 点位置相对较高，利于减斜。另一个办法是在此切点略高的位 置上安装稳定器，以提高切点位置，增大减斜力。同时，也能 减小钻头外侧倾角（指产生增斜效果的钻头倾角）。钟摆钻具设计要点和操作要求操作中

21、应严格控制钻压。同满眼钻具相比，钟摆钻具 只能使用较小的钻压。对钟摆钻具来说，稳定器的安放位置十 分重要。如安放位置偏低则减斜力小，效果差；如安放位置偏 高则稳定器以下钻铤会与井壁形成新切点，使钟摆钻具失效； 因此钟摆钻具中稳定器的理想安放位置应在保证稳定器以下 钻铤不与井壁接触的条件下尽量提高些。 稳定器安放位置主要 取决于钻铤尺寸、钻压大小和井眼斜度等。推荐的钟摆钻具组合稳定器的安放位置井眼直径mm（i n）稳定器高度m339.7(13- 3/8)及以上36（四根钻铤单根）244.5(9-5/8311.1(12-1/4)27（三根钻铤单根）193.7(75/8)244.5(9 5/8)18

22、（两根钻铤单根）152.4(6)及以下 9（ 一根钻铤单根）注：每根钻铤单根长度按9m左右计（2）满眼防斜钻具215.9mm三牙轮钻头+214mm扶正器+158.8mm短钻铤（2-3m）x 1根+214mm扶正器+158.8mm无磁钻铤X 1根+214mm扶正器+158.8mm钻铤X 23根+127mm钻杆+ 133mn方钻杆钻井参数：钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa150-180673012适用范围满眼钻具适用于不易斜或较为易斜的地区（层）。满眼钻具是在石油及天然气钻井应用最为广泛的钻具组合之一。力学理论基础满眼钻具的防斜原理有二点：能产生较小的钻头倾角（相对于钟摆

23、钻具而言）；利用三点（三个稳定器）直线性 来保证井眼的直线性和限制钻头的横向移动。满眼钻具的设计要点和操作方法主要有三点： 保证下部钻铤有尽可能大的刚度； 保证稳定器之间具有合适的长度； 保证稳定器与井眼之间的间隙尽可能小。 满眼钻具能承 受较大钻压（相对于钟摆钻具），因而能获得较高的机械钻速。 但满眼钻具在发生井斜后其纠斜效果不如钟摆钻具，此时需要起下钻换钟摆钻具纠斜(3)偏心防斜钻具设计了两种组合两种方式：双扶正器钟摆钻具组合215.9PDC钻头+158.8mm钻铤X 1根+177.8mm偏心短节+158.8mm钻铤X 1根+214mm扶正器+158.8mm钻铤X 1根+214mn扶正器+

24、158.8mm钻铤X 14根钻井参数：钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa40-602173012 针对偏心短节设计的组合(近似单扶正器钟摆钻具组合)215.9PDC钻头+158.75钻铤X 1根+177.8偏心 短节+158.75短钻铤X 1根+214扶正器+158.75钻铤X 14根钻井参数：适当增大偏心距，有助于改善防斜效果，在215.9井眼中，由于井壁约束，可取偏心距 17mnr 18mm钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa40-602173012偏心防斜钻具工作原理在钟摆钻具的适当位置安放一个偏心短节而形成。 偏心 短节的作用是让其下部钻铤

25、轴心产生偏移，在钻柱转动过程中 产生一个较大的离心力，从而改变钻头处受力状况。由于PDC钻头保径作用，其侧切性较强，使用偏心钻具组合，只要设计 好底部钻具组合间距，控制钻压，可以使钻头侧向力合力朝下 井壁，起到防斜或纠斜目的。偏心组合的应用，可以有效控制 上部井斜，为解放下部钻压创造了良好条件。偏心防斜钻具影响因素 钻压的影响根据现场资料统计，对于 40kN60kN钻压。PDC占头速 度最侠，若再增加钻压，产生岩屑较多，无法及时返出，导致 井底重复破碎，因此过大钻压是没有必要的。只要把钻压提到 40kN60kN，能保证很好的防斜性能。 井斜影响井斜增大，降斜力降低， 当井斜达到一定值时， 降斜

26、力很 小，呈稳斜趋势，因此应当控制初始井斜。 偏心距影响在一定范围内， 偏心距越大， 降斜力越大， 可以施加的 钻压也较大， 但当偏心距达到一定值后，与井壁产生接触，将 导致钻具性能失效。 地层影响地层均有一定造斜力， 钻压越大、 地层造斜力越大。 在 地层平缓， 地层各向异性不明显时， 使用偏心钻具组合， 可稳 斜或降斜， 当地层造斜力很大时， 因降斜力只能部分平缓地层 力故会减缓井斜的增加。（4）光钻铤组合 光钻铤利用适当钻压达到防斜目的的技术。 其理论基础 是，增加钻压引起钻柱屈曲，保持钻柱涡动。有井斜时，使钻 柱产生周期性变化的轴向附加力，无井斜时轴向附加力消失。 轴向附加力给钻头与地

27、层的接触增加了一个周期性附加分量， 改变了钻头的破岩速率和方向， 所以轴向附加力具有防斜和纠 斜作用，而不会增斜， 这种光钻铤加压防斜技术的一大特点是 可以解放钻压。由于不利于下一步施工，现在已不采用。3、造斜段钻具组合215.9mm三牙轮钻头+165mm（1或1.25 ）单弯螺杆+定向接头+158.8mm无磁钻铤X 1根+158.8mm钻铤X 8根+127mn钻杆+ 133方钻杆钻井参数：钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa60-80176-19725-28124、增斜段钻具组合215.9mm三牙轮钻头+214mm扶正器+158.8mm无磁钻铤X 1根+158.8mm钻

28、铤X 20根+127mm钻杆+133mn方钻杆钻井参数:钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa150-1806730125、微增、稳斜钻具组合在常规定向井、普通双目标井中常规微增、稳斜钻具 组合应用较多。普通定向井定向施工结束后，通常根据井身质 量要求，选择适当的钻具组合来预控井眼轨迹。合适的钻具组 合能使钻头按设计的井眼剖面钻进， 减少定向次数，提高一次 定向成功率，缩短钻井周期，节约钻井成本。微增钻具：216mm钻头+214扶正器+158mm无磁钻铤X 1+ 214mm扶正器+158mm占铤X 1+214mr扶正器+158mnfi占铤 +127mn钻杆稳斜钻具：216m

29、m!占头+214mm扶正器+158mn短钻铤+214mm扶正器+158mm钻铤X 1 +214mm扶正器+158mm钻铤+127mn钻杆钻压转速排量泵压(kN)(r/mi n)(L/S)(MPa150-180673012使用效果微增钻具的作用是在钻进过程中能使井斜微增或能稳住井斜，而方位不变；稳斜钻具的作用是在钻进过程即能稳住井斜又能稳住方位。然而在实际使用过程中可能出现以下情况： 微增钻具不增井斜，有时甚至降井斜； 稳斜钻具稳不住井斜， 井斜呈下 降趋势。实践证明当井眼井斜发生变化的时候， 方位往往会相 应的发生变化。当这种变化与设计不符时井眼轨迹就会偏离预 定的方向，达不到井身质量的要求，

30、就需要再次定向。通过分析影响两种钻具组合特性的主要原因是地层因素， 当井眼方位与地层方位一致时， 钻具呈增斜特性， 反之呈降斜 特性；其次是扶正器的外径尺寸不足， 影响了下部钻具组合的 刚性，钻头受力发生变化，使其不能发挥应有的作用。根据实际情况，可对这两种钻具作如下修正：微增钻具：216mmi占头+214mm扶正器+158mmi占铤X 1根+158mn钻铤（12n） +214mn扶正器+158mn钻铤X 1根+214mn扶正器+158mn钻铤+127mn钻杆稳斜钻具：216mn钻头+214mn扶正器+178mn短 钻铤（1.52m） +214mn扶正器+158mn钻铤X 1根+214mm 扶

31、正器+158mm钻铤+127mm钻杆6、复合钻具组合 复合钻井技术是由高效钻头、 大功率直螺杆或弯螺杆 作为井下工具再加上常规钻具组合钻具以适当转速(68-80rpm),配合井下动力钻具迭加钻进，实现转盘钻进、 滑动钻进复合， 来提高井眼轨迹质量及钻井速度的一种新的钻 井方法。近两年来的生产实践表明复合钻具具有强大的功能， 它具有增斜、稳斜、降斜、扭方位等多种功能。这种钻具的优 点是当产生的效果与井身质量要求不相符时可以随时进行纠 正作业，不需要进行起下钻作业， 同时机械转速是转盘转速与 螺杆转速之和，机械钻速明显提高，大大地缩短了钻井周期， 节约了钻井成本。复合钻具结构特点不同，其控制井眼轨

32、迹功能不同。1、钻头单弯螺杆钻铤钻杆 该复合钻具组合具有增斜作用， 增斜大小与螺杆的弯 度大小和扶正器大小有关，弯度越大则复合钻具组合增斜较 快，螺杆钻具的扶正器外径通常只有 212mn或210mm如果螺 杆钻具的扶正器外径达到214mm增斜将较快。另外，通过多 口井的现场经验， 该复合钻具组合的增斜率还与钻具复合钻进 时井斜大小有关， 井斜大于 200 时的增斜率相对大于井斜小于 200 时的增斜率。2、钻头单弯螺杆欠尺寸扶正器钻铤钻杆该钻具组合具有稳斜作用。稳斜效果受到扶正器外径 大小、螺杆弯度大小、钻进参数、地层等多方面因素影响。建 南使用该钻具组合时螺杆弯度 1.250，欠尺寸扶正器直

33、径209 mm,钻进时微增井斜，钻进100m大约增井斜0.5 ° 1°使用 单弯螺杆弯度10,欠尺寸扶正器外径211钻进时微降井斜。地层越硬、钻压越高能使该钻具组合不易降井斜，常用井口工具种类：吊卡、吊钳、液压大钳、卡瓦、方补心、安全卡瓦等吊卡I按用途分：钻杆吊卡（平台肩、锥形台肩）、套管吊卡、油管 吊卡。按结构分：侧开式吊卡、对开式（牛头吊卡）和闭锁式吊卡（油 管吊卡）。吊卡型号表示方法： D口/ 1. -型式代号：C为侧开式D为对开式B表示闭锁 式2. D-产品名称代号表示吊卡3. -结构特征代号：Z为锥形台阶，平台肩省略。4. -孔径 mm大小孔为下孔x上孔）mm5.

34、 -最大载荷：KN钻杆吊卡技术规范钻杆公称直径 及加厚形式/mm钻杆接头焊接部 位最大外径/mm平台阶吊卡孔径/mm锥形台 阶吊卡孔径/mm吊卡最 大载荷 系列/KN上孔下孔60.3(23/8)EU65.169636790011251350 2250 3150 450073(27/8)EU8184768388.9(31/2)EU98.410292101101.6(4)EU104.8109105106.4-109101.6(4)EU114.3118105114.3(41/2)IU117.5122118119.1-121114.3(41/2)EU127131118-127 (5) IEU130.2

35、134131133139.7(51/2)IU149144139.7(51/2)EU144.5149144148注：IU表示内加厚钻杆，EU表示外加厚钻杆，IEU表示内外加厚钻杆套管吊卡技术规范套管吊卡/mm(in )吊卡孔径/mm吊卡取大载何系列/KN114.3(41/2)11790011251350 2250 3150 4500127(5)130139.7(51/2)142168.3(65/8)171177.8 (7)181193.7(75/8)197219.1(85/8)222244.5(95/8)248273(10)277298.4(113/4)303325(123/4)329339.7

36、(133/8)344406.4(16)411473.1(185/8)478508(20)513钻杆公称直径 及加厚形式/mm油管加厚部分外径/mm平台阶吊卡孔径/mm吊卡取大载何系列/KN上孔下孔48.3( 1.9)-50502253605856759001125135048.3(1.9)EU53.0565060.3(23/8)636360.3(23/8)EU65.9686373.0(27/8)767673(27/8)EU78.6827688.9(31/2)929288.9(31/2)EU95.29892101.6 104104101.6(4)EU108.0110104114.3(41/2)1

37、17117114.3(41/2)120.6123117常规定向及扭方位方法使用磁性单点测斜仪进行人工定向时，只能使用磁性高边 定向法。然而，当使用电子单点测斜仪、有线随钻测斜仪（或 无线）进行定向时，可以使用重力高边定向法和磁性高边定向 法两种；其中当井斜角小于或等于 10°时，通常采用磁性高 边定向法，当井斜角大于10°时，通常采用重力高边定向法。1、磁性高边定向法1.1当目前定向点井斜角小于或等于1°时，或者说，当 目前定向点井斜角在 1°以内时， 可以直接将定向钻具的工具 面摆在设计目标方位上， 进行直接定向钻进。 即定向钻具的工 具面角等于设计目标方位角， 装置角等于设计目标方位角与目 前定向点方位角的差值。1.2 当井斜角大于 1°且小于或等于 3°时，目标方位角 减去目前定向点方位角的差值（绝对值）小于或等于 20°时， 增井斜扭方位，即装置角等于方位角差值；大于20°且不在140° -220 °之间时，全力扭方位，即装置角等于90°或270°；大于 140°且小于或等于 220°时，可以近似地称为目 前井眼方位与目标井眼