满堂模板支架专项施工方案

1、目录第一章编制依据 .3第二章工程概况 .42.1 工程简介错误 ! 未定义书签。2.2 工程建筑设计概况错误 ! 未定义书签。2.3 工程结构设计概况错误 ! 未定义书签。2.4 结构各构件尺寸4第三章满堂模板支架搭设与拆除.73.1 立杆、扫地杆搭设要求103.2 纵横向水平杆搭设要求103.3 满堂模板支架的支撑设置103.4 满堂模板支架拆除要求11第四章脚手架选择与布置.错误 ! 未定义书签。4.1 材料的选择74.2 楼板支撑示意图74.3 梁支撑示意图8第五章满堂模板支撑体系稳定验算.125.1 120mm 楼板底模板计算书125.2 楼板模板次楞验算135.3 梁侧模模板计算1

2、45.4 梁侧模板次楞计算165.5 梁底模板计算175.6 梁底模板次楞计算185.7 对拉螺栓强度验算195.8 首层板底支撑钢管计算(100mm板厚）层高3.6m（最不利）195.9 梁底支撑钢管计算(200 × 500mm梁 )21第一章编制依据长垣县纪检监察宣教中心全套施工图建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构静力计算手册（第二版）直缝电焊钢管 （ GB/T13793-2008 ）低压流体输送用焊接钢管(GB/T3091-2008)碳素结构钢 （ GB/T700-2006 ）钢管脚手架扣件 （ GB15831-2006）混凝土模板用胶合板（ G

3、B/T17656-2008 ）木结构设计规范(GB50005-2003)第二章工程概况2.1 工程简介项目名称长垣产城融合区公租房建设项目地理位置长垣桂陵大道西侧、纬四路北侧建设单位长垣县房产管理局设计单位河南省城乡建筑设计院有限公司资金来源国家政策性补助资金+县政府自筹总工期24 个月质量合格主要功能地下室为储藏室。1、 7、 9 号楼为底商住宅，2、 3、5、 6、 8 号楼为纯住宅及用途2.2 工程建筑设计概况楼号建筑面积建筑高度层数1#楼8182.779m232.6m2#楼7468.574 32.2m3#楼11002.534 32.2m5#楼11732.09 32.2m地下 1层6#楼

4、7259.6 32.2m地上 11层7#楼11955.45 32.2m8#楼15737.78 32.2m层高负一层2.8m，一层商场 3.3m标准层 2.9m负一层2.8m，其它层2.9m负一层2.8m，一层商场 3.0m标准层 2.9m负一层2.8m，其它层2.9m负一层 3.5m，一层商9#楼13442.51 32.6m场高 3.6m标准层 2.9m总建筑面积86781.317 墙体剪力墙结构。外墙为CL 剪力墙。填充砌体采用200 厚加气混凝土砌块屋面保温层为 50 厚挤塑聚苯板； 4mm 厚 SBS 改性沥青油毡。青灰色块瓦屋面节能设窗户采用双层中空玻璃，外墙采用CL 建筑节能体系。屋

5、面采用50 厚挤塑计聚苯板保温层。建外墙装外墙为土黄色仿面砖涂料 /白色外墙漆。筑修装内墙及饰户内内墙、顶棚为混合砂浆墙面和顶棚，厨房、卫生间为釉面砖墙面和水顶棚装装泥砂浆顶棚，楼梯间、电梯间及公共部分为混合砂浆内墙面和顶棚。修修卫生间、阳台、厨房为地砖防水地面；楼梯、楼梯间为陶瓷地砖楼面，其地面他房间为水泥砂浆地面。2.3 工程结构设计概况结构形式剪力墙结构抗震设防类别丙类安全等级二级耐火等级一级地基独立基础以粉质粘土做为地基持力层，承载力特征值为120KPa。地下水地埋深 9.7 米。基结构参数混凝土强度等级基础CFG桩+筏板CFG 桩，桩径400，桩长 20m。桩顶铺设 200CFG 桩

6、:C20厚级配砂石褥垫层， 底标高 -3.81m。筏板厚 600.筏板 :C30基础9.05 以下墙柱剪力墙200mm、 300mmC35P6其它为 C30构造柱、 圈梁、其他C252.4 结构各构件尺寸1、结构板： 100mm、 120mm ；在验算楼板支撑体系时选取最不利结构稳定的120mm 厚的结构板计算。2、结构梁：梁最大截面尺寸为300mm*500mm ；因此在验算梁支撑体系时选取最不利位置即梁最大截面计算。3、框架柱：柱高分别有3.6m、 2.9m；4、层高：主楼2.8m、 2.9m、3.0m、 3.3m 、 3.6m；第三章脚手架的选择与布置3.1 满堂模板支架的布置立杆：横距

7、l b1m ，纵距 la1m ，步距 h1.8m，沿梁跨度方向增加一道立杆；模板： 15mm 厚的木胶合板；钢管： 48.3 ×3.6 ；穿墙螺栓：直径 12mm；沿梁跨度方向在立杆纵向间距中间布置；方木： 50mm×80mm；3.2 材料的选择1、钢管：48.3 × 3.6 ，采用现行国家标准直缝电焊钢管（ GB/T13793-2008 ）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3091-2008) 中规定的3 号普通钢管。其质量应符合现行国家标准碳素结构钢 （ GB/T700-2006 ）中 Q235-A 级钢的规定。2、扣件：旋转扣件、直角扣件、对接扣件，采用可锻

8、铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（ GB15831-2006）的规定。3、模板： 15mm木胶合板，应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板（ GB/T17656-2008 ）的规定。4、方木：50mm×80mm，应符合现行国家标准木结构设计规范(GB50005-2003)的规定。3.3 楼板支撑示意图纵距 la=1.0m,立杆横距lb=1.0m ，步距h=1.8m楼面模板支撑放大图L3.4 梁支撑示意图纵距 la=1.0m,立杆横距lb=1.0m,步距 h=1.5m, 中间沿梁跨度方向增加一道梁下支撑立杆；梁支撑放大图2000500020002000L第四章满堂模

9、板支架搭设与拆除4.1 立杆、扫地杆搭设要求1、每根立杆底部应设置底座或垫板。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm 。3、脚手架底层步距不应大于2m。4、立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。4.2 纵横向水平杆搭设要求纵向水平杆搭设要求1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨。2、纵向水平杆接

10、长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接。搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm ；各接头中心只最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3 个旋转扣件规定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。横向水平杆搭设要求1、主节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除；2、非主节点处的横向水平杆最大间距不应大于纵距的1/2。4.3 满堂模板支架的剪刀撑设置1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一

11、道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2、在架体外侧周边及内部纵、横向每5m 8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m 每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，斜杆与地面的倾角宜在45 60 之间。3、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，应用旋转靠肩固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4.4 满堂模板支架拆除要求1、拆除时间：必须满足规范规定的底模及支架拆除时的混凝土强度的要求。2、拆除方法：拆除支架时应按施工方案确定的方法和方案进行拆除，拆除作业必须由上至下进行，严禁上下同时作业。3、运至地面的构配件按规定及时检查、整修、保养，剔出不合格配件

12、，并按品种、规格随时码堆存放。第五章满堂模板支撑体系稳定验算根据本工程实际情况，现验算主楼楼板，框架梁，脚手架承载力计算, 立杆为纵距la=1m,立杆横距为lb=1m,步距h=1.8m,模板为15mm的木胶合板钢管计算参数为：钢管立杆截面积A=489mm2，立杆回转半径按照壁厚3.6mm，经 计算为i=15.8mm，截面惯性矩I=1.219× 105mm4，弹性模量E=2.06× 105N/mm2，截面模量 W=5080mm3,钢管抗压强度设计值:f=0.205kN/mm2满堂模板支架参数信息：梁最大截面 300mm*650mm 板厚最大尺寸为 120mm ，满堂支架沿梁跨

13、度方向间距，模板支架高度首层为 3.8m，楼 La=1.0m ，垂直梁跨度方向间距Lb=1.0m ，梁下增加一根立杆，扫地杆距支撑面高度200mm ，梁底、楼板底采用方木支撑，钢管采用48.33.5 ，模板采用15mm厚木胶合板。梁侧模板参数信息：钢楞，截面类型为:圆钢管48.33.6；次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm 高度 :80mm ；主楞间距： 450mm；次楞间距： 200mm ；穿梁螺栓水平间距： 450mm；穿梁螺栓直径： 12mm5.1 120mm 楼板底模板计算书面板按简支跨计算，木胶合板厚15mm ，取立杆间距为一个计算单元，毛截面抵抗矩bh 23bh34W j=1000*

14、15*15/6=37500mm， 惯 性 矩 I x12=281250 mm，弹性模量6E= 9.0103 N2 ；mm恒荷载计算：模板自重 G=0.5 kN21Km钢筋混凝土自重 G2 k250.123 kN2m活荷载计算：施工活荷载取Q1k3.0 kNm2振捣混凝土产生的活荷载取Q2k2 kN2m倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取Q3k2 kN2m荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 1.2 (G1kG2k ) 1.40.9(Q1kQ2kQ3K) =13.02 kN2m由永久荷载效应控制的组合：G 1.35 (G1kG2 k ) 1.40.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =11.585 k

15、Nm2因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=13.02面板计算简图：跨中弯矩： M max1 ql 2 =0.0651 kN ? m8抗弯强度验算：M max=1.74N< f jm =26NjWjmm2mm25ql 4挠度验算：=0.11mm<L/400=0.5mm384EI x所以模板的强度和挠度均满足要求。5.2 楼板模板次楞验算次 楞 参 数 ： 计算 跨 度取立杆 间 距La=Lb=1m ， 方 木 尺 寸 为50mm*80mm ， 弹 性 模 量E=10000N2,毛截面抵抗矩 Wj=bh2=53333.3 mm3，惯性距mm6I xbh3=2133333.

16、33 mm4 ；12永久荷载计算：方木及模板自重：G1k0.510.5 kNm钢筋混凝土自重：G2k250.20.120.6 kNm活荷载计算：施工活荷载取 Q0.6 kNm1k振捣混凝土产生的活荷载取Q2k0.4 kNm倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取Q3k0.4 kNm荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 1.2 (G1k G2k ) 1.40.9(Q1kQ2kQ3K) =3.084 kNm由永久荷载效应控制的组合：G 1.35 (G1k G2 k ) 1.40.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =4.31 kNm因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=4.31 kNmL跨中最大

17、弯矩： Mql 2=0.44 kN ? m8截面抗弯刚度验算：M max=8.25N<fm =17NWjmm2mm25ql 4l=2.25mm挠度验算：=1.73mm<384EI4005.3 梁侧模模板计算梁 参 数 ： 梁 截 面 最 大 尺 寸 ： 200mm*500mm ， 计 算 跨 度 取0.2m ， 毛 截 面 抵 抗 矩bh 23bh34W j=400*15*15/6=15000 mm ， 惯 性 矩 I x=112500mm ， 弹 性 模 量612E= 9.0103 N mm2 ；永久荷载计算：新浇筑混凝土作用于模板的侧压力：1F10.22c t012 v 2 =

18、67.46 kN2mF2cH =10 kN2mF1、 F2新浇混凝土对模板的侧压力计算值；c 混凝土重力密度，取25 kN3 ；mV 混凝土浇筑速度，取4m/h；t0 混凝土初凝时间，t 0 =200/ （ T+15）， T 取 30 ；1 取1.2 ；2 取1.15 ；H混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，取0.4m ；取 F= min F1, F2 =10 kN m2活荷载计算：振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2 k =4kNm2荷载效应组合：由永久荷载效应控制的组合：G=1.35*10+1.4*0.7*4=17.42kNm2由可变荷载效应控制的组合：Q=1.2* 10+1.4*

19、4=17.6 kNm2因此作用在梁侧模的均布荷载为q=17.6*1=17.6 kNm2模板计算简图：计算跨度取0.2m跨中弯矩： Mql 2=0.088 kN ? m8模板抗弯强度验算：jM max =5.87 N2 < f jm =26 Nmm2Wjmm5ql 4挠度验算：=0.36mm<L/400=0.5mm384EI满足要求。5.4 梁侧模板次楞计算次 楞 参 数 ： 方 木 尺 寸 为 50mm*80mm ， 弹 性 模 量 E=10000 N,毛截面抵抗矩mm2Wj = bh2=3333.3 mm3 ，惯性距 I xbh3=833333.33 mm4 ,沿梁跨度方向每隔5

20、00mm 加一612道对拉螺栓，计算跨度取0.5m ；永久荷载计算： G4 k =13.75*0.55=7.56kNm活荷载计算： Q2 k =4*0.55=2.2kNm荷载效应组合：由永久荷载效应控制的组合：G=1.35*7.56+1.4*0.7*2.2=12.362 kNm2由可变荷载效应控制的组合：Q=1.2* 7.56+1.4*2.2=12.152 kNm2因此作用在梁侧模次楞的均布荷载为q=12.362*0.5=6.181 kNm次楞计算简图：跨中弯矩： Mql 2=0.193 kN ? m8模板抗弯强度验算：jM max =5.8 N2 < f jm =26 N2Wjmmmm

21、5ql 4挠度验算：=0.6mm<L/400=1.25mm384EI满足要求。5.5 梁底模板计算面板按简支跨计算，木胶合板厚15mm，计算跨度取0.15m，在梁底立杆1m 间距中间增加一道支撑立杆， 故取 0.5m 板带计算荷载， 毛截面抵抗 Wjbh236=150*15*15/6=2411.9 mm ，惯性矩I xbh 343N12=42187.5 mm ，弹性模量 E= 9.0 10mm2；恒荷载计算：模板自重G1K=0.5kNm2钢筋混凝土自重 G2 k250.6516.25 kN2m活荷载计算：施工活荷载取Q1k3.0 kNm2振捣混凝土产生的活荷载取Q2k2 kN2m倾倒混凝

22、土对垂直面板产生的荷载取Q3k2 kN2m荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 1.2 (G1kG2k ) 1.40.9(Q1kQ2kQ3K) =28.92 kN2m由永久荷载效应控制的组合：G 1.35 (G1kG2 k ) 1.40.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =29.47 kNm2因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=29.47面板计算简图：跨中弯矩： M max1ql 2 =0.0414 kN ? m8抗弯强度验算：M max=17.18N< f jm =26NjWjmm2mm25ql 4挠度验算：=0.256mm<L/400=0.375mm384EI x

23、满足要求。5.6 梁底模板次楞计算次楞参数： 计算跨度取0.5m，方木尺寸为50mm*80mm ，弹性模量E=10000 N mm2 ,毛截面抵抗矩 Wj = bh 2=33333.3 mm3 ，惯性距 I xbh3=833333.3 mm4 ；612永久荷载计算：方木及模板自重：G1k0.50.50.25 kNm钢筋混凝土自重：G2k250.30.654.875 kNm活荷载计算：施工活荷载取Q1k0.9 kNm振捣混凝土产生的活荷载取Q2k 0.6 kNm倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取Q3k0.6 kNm荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 1.2 (G1kG2k ) 1.40.9(Q

24、1kQ2kQ3K ) =8.766 kNm由永久荷载效应控制的组合：G 1.35 (G1kG2 k ) 1.4 0.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =8.943 kNm因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=8.943 kNm次楞计算简图：跨中弯矩：ql 2=0.279 kN ? mM8模板抗弯强度验算：jM max =8.4 N2 < f jm =26 N2Wjmmmm5ql 4挠度验算：=0.87mm<L/400=1.25mm384EI满足要求。5.7 对拉螺栓强度验算对拉螺栓参数： 直径 12mm，对拉螺栓沿梁跨度方向按500mm 分布，Fs=0.95*（G FQ

25、Q3k ）对拉螺栓最大轴力设计值（ 1.2*10+1.4*4 ） =8.36 kN对拉螺栓轴向拉力设计值Ntb =12.9 kN >N满足要求。5.8 首层板底支撑钢管计算(100mm 板厚）层高3.6m（最不利）厚板底支撑横向钢管计算纵距 la=1m, 立杆横距lb=1m，横向支撑钢管按照均布荷载作用下的连续梁计算。荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m) ： q1= 25.000× 0.10 × 1=2.5kN/m模板的自重线荷载(kN/m) ： q2= 0.50× 1=0.5kN/m活荷载 (kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q2 =3.000&#

26、215; 1=3kN/m静荷载 q1 = 1.2× 2.5+1.2× 0.5=3.6kN/m活荷载 q2 = 1.4× 3=4.2kN/m组合荷载 : q=q1+q2=7.8kN/m5.8.2 抗弯强度计算最大弯矩 M =0.1ql 2 =0.1 × 7.8 × 1 2 =0.78kN.m最大剪力Q=0.6 × 7.8 × 1=4.68kN最大支座力N=1.1 × 7.8 × 1=8.58kN抗弯计算强度f=M/W=153.5N/mm2<205N/mm2 ,满足要求最大挠度=0.677 ×

27、 ql 4 /100EI=2.1mm支撑钢管的最大挠度为2.1mm 小于 1000/150 与 10 mm, 满足要求 !5.8.3 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取 8.0kN ；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R 取最大支座反力，R=8.58kN当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时 , 试验表明 : 单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。单扣件抗滑承载力的设计计

28、算不满足要求, 可以考虑采用双扣件。立杆的稳定性计算不组合风荷载时立杆的稳定性计算公式：N fA其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.58kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2 = 1.2× 0.125 × 3.6=0.54kN不组合风荷载计算轴心力设计值N = 8.58+0.54=9.12kN模板支架立杆的计算长度l 0 =h+2a=1.8+2*0=1.8mh支架立杆步距a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，因为首层层高为3.9m ，除去板厚 100mm、模板支撑厚度90mm，立杆长度为3.71m ，扫地杆高2

29、00mm，故a=0mm。立杆长细比= l 0 =1800=114i15.8查表 Q235-A 钢轴心受压构件的稳定系数，稳定系数=0.489A立杆的截面面积，A=489 mm2f 钢材的抗压强度设计值，f =205 N2mm因此 N =38.1N2 < f , 满足立杆稳定性要求。Amm5.9 梁底支撑钢管计算(200 × 500mm梁 )横向支撑钢管纵距 la=1m, 立杆横距lb=1m,c=200mm, 步距 h=1.5m ，横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，荷载q 取木方支撑传递力。荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m) ： p1 = 25.000 × 1× 0.5=12.5KNm模板的自重荷