预应力混凝土连续箱梁计算书

1、Prestress Concrete Continuous Bridge04-08-20111 初步设计1.1设计基本资料1.1.1 设计标准1）设计荷载：公路 I 级2）桥面宽：净 7m2×0.5m 防撞墙3）设计车道：2 车道4）设计车速：80km/h5）地震烈度：基本烈度 6 度，按 7 度设防6）桥面横坡：1.5%7）桥面纵坡：1.0%8）竖曲线半径：桥梁范围内无竖曲线9）平曲线半径：桥梁范围内无平曲线10）温度：季节温差的计算值为-43和+191.1.2主要材料1、 混凝土1） 桥面沥青混凝土铺装2） 连续梁：C503） 桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C502、钢筋1）主筋

2、：II 级钢筋2）辅助钢筋：II 级钢筋3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用j15.24 高强度低松弛预应力钢绞线，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。3、预应力管道预应力管道均采用镀锌金属波纹管。4、伸缩缝采用 SSF80A 大变位伸缩缝。5、支座采用盆式橡胶支座。1.1.3相关参数1. 相对温度 75%2. 管道摩擦系数 u=0.253. 管道偏差系数=0.0025l/米4. 钢筋回缩和锚具变形为 4mm1.1.4预应力布置箱梁采用 OVM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管 的钢带厚度不小

3、于 0.35mm。预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为 主。引伸量误差不得超过-5%10%。1.1.5施工方式满堂支架1.1.6设计规范1公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）2公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）3 公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ02485）4公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）5公路工程水文勘测设计规范（JTGC30-2002）1.2 横截面和纵断面尺寸拟定： 1.2.1 纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就

4、愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长97.4米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为三跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。连续梁跨径布置一般采用不等跨的形式。如果采用等跨布置，则边梁内力（包括边支墩处梁中的负弯矩）将控制全桥设计，这样不经济。此外变量过长，削弱了边跨的刚度，将增大活载在中跨跨中截面处的弯矩变

5、化幅值，增加预应力束筋数量。一般边跨长度可取为中跨的0.50.8倍，对钢筋混凝土连续梁取偏大值，使边跨与中跨内力基本相同；对预应力钢筋混凝土连续梁宜取偏小值，以增加边跨刚度减小活载弯矩的变化幅值，减少预应力钢筋的数量。但是当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长97.4米，对于连续体系，由于边跨宜取（0.50.8）中跨长，拟取27m+43m+27m，边跨/主跨=0.62。1.2.2截面形式从预应力混凝土连续梁桥的受力特点来分析，连续梁的立面以采用变高度的布置为宜。而对于采用顶推法、移动模架法、整孔

6、架设法施工的桥梁，其跨径在4060m的预应力混凝土连续梁，一般都采用等高粱。等高度连续梁H = (1/151/30)L,这里梁高拟取H=1.75m截面的选择遇到的问题是箱型截面与T型截面的选择问题。由于T形截面有利于承受单向弯矩（正弯矩），不利于承受双向弯矩（正负弯矩）。箱型截面是一种闭口薄壁截面，其抗扭刚度大，并具有较T形截面高的截面效率指标，同时它的顶底板面积均比较大，能够有效地承担正负弯矩，并满足配筋的要求，所以在次选择箱型截面作为设计截面。接着就遇到了箱型截面是选择单箱单室、单箱多室、多箱单室还是多箱多室。单箱截面整体性好，施工方便，材料用量经济，当桥面不大时采用单箱截面为好，当桥面较

7、宽时，采用多箱截面。本桥宽为7m + 2×0.5m 所以选择单箱单室截面形式。底板厚度：对于预应力混凝土连续箱梁底板中需配置一定数量的预应力束筋与普通钢筋，底板厚度一般为200250mm,这里拟取250mm。悬臂长度：悬臂长度一般采用25m,当长度超过3m后，一般需要布置横向预应力钢束，我们这里悬臂长度取1.5m。顶板厚度：确定箱形截面顶板厚度通常主要考虑两个因素：桥面板横向弯矩的受力要求和纵向预应力钢束和横向受力钢筋（或横向预应力钢束）的构造要求。腹板间距大约为5m,这里拟取顶板厚度为250mm。顶板参考尺寸腹板间距（m）3.55.07.0顶板厚度（mm）180200280腹板厚度

8、：箱梁一般有两块以上腹板组成，每块腹板的最小厚度要满足构造要求和施工时浇筑混凝土的要求，一般经验认为：对于腹板内有预应力管道布置时腹板厚度为450mm.桥梁横截面拟订图(cm)2 计算2.1桥梁原横截面特性计算桥梁横截面(cm)面积：A = (15+40)×150÷2×2+45×175×2+（500-45×2）×25×2+45×15×4=4.72求其形心和抗弯惯性矩：(cm)AiZiAi*Zi800*28=22400161360640090*119=1071087.5937125500*28=1

9、400014196000Ai = 47110AiZi = 4739525形心距下边缘的距离： =AiZi/Ai=100.6形心距上边缘的距离： =175-100.6=74.4抗弯惯性矩I:IiAiZi-Z0I14634672240060.481718784831822511263869310710-13.11837943.114476636.191466714000-86.6104993840105908507203567394.1抗弯惯性矩I=2.03582.2桥面板的计算和梁有效宽度的计算2.2.1 桥面板的计算桥面板的计算采用标准车加局部荷载，对板进行局部验算和配筋。该匝道桥是单 向行驶

10、的,桥总宽为 10.5 米，按两个车道设计。其内力的计算在后边的恒载内力计算 中有说明。故此处略过。2.2.2 梁有效宽度的计算：2.2.1 桥的剪力理论箱型梁和 T 型梁由于剪力滞效应，在梁承受弯矩时，顶底板所受的拉压应力，随 着离腹板的距离越远，受力越小，所以不是全梁在受力，如果按照全梁截面进行受力 分析，必然导致不安全。目前，桥梁剪力滞计算的方法很多，有线条法，比拟杆法，差分法等，但目前 应用较为方便应用也较广泛的是等效宽度法，规范上给出了计算方法。本设计采用次种方法。宽度法考虑梁剪力滞效应:1、简支梁和连续梁各跨中部梁段，悬臂梁中间跨的中部梁段 =2、 简支梁支点，连续梁边支点及中间支

11、点，悬臂梁悬臂段 =2.2.3 桥的剪力滞计算如图所示，将梁根据腹板的数目分成如图 4.2.1 的的各种小梁，分别进行计算。图 梁截面分隔（1）边跨计算：边跨边梁=0.8， =0.069，查图得=0.980，=1.47； =0.095，查图得=0.940，=1.93； =0.095，查图得=0.940，=1.93；将整个箱梁等效成工字型截面，如下：面积：A =45598求其形心和抗弯惯性矩：AiZiAi*Zi2156016134711601071087.59371251332814186592=45598=4594877形心距下边缘的距离： =AiZi/Ai=100.8形心距上边缘的距离： =

12、175-100.6=74.2AiIiZi-Z0Ai（Zi-Z0）2I21560140858760.278134302.4795428891071012638693-13.31894491.91453318413328870763-86.8100416350.71012871134559814918042180445145195363187抗弯惯性矩I=1.9536对于原来的箱梁截面的形心轴= 74.4来说，抗弯惯性矩I =1.9536。（2）中跨计算：中跨边梁， =0.058，查图得=0.98，=1.47； =0.079，查图得=0.95，=1.95； =0.079，查图得=0.95，=1.9

13、5；中跨跨中截面等效成工字型截面如下：面积：A = 45821抗弯惯性矩I=1.9663,形心轴距离截面下边缘的距离为y=100.7,形心轴距离截面下边缘的距离是y=74.3对于原来箱形截面的形心轴y=100.6来说，抗弯惯性矩为I=1.96632.3主梁内力计算（1）恒载内力计算一期恒载内力即梁的恒载内力计算: 梁的恒载集度：=118二期恒载桥面铺装和栏杆的内力计算：桥面的恒载集度： =17.6恒载集度=+=118+17.6=135.6 恒载作用计算简图弯矩图剪力图恒载内力计算结果跨数位置距本跨左支点距离()恒载剪力()恒载弯矩()第一跨001150.061440.000000001/102

14、.7783.9414452610.903901/55.4417.8214454233.283803/108.151.70144504867.139702/510.8-314.4185544512.471601/213.5-680.5385543169.279503/516.2-1046.65855837.5634097/1018.9-1412.77855-2482.676684/521.6-1778.89855-6791.440789/1024.3-2145.01855-12088.72881272915.40000-18374.5409第二跨002915.40000-18374.54091/

15、202.152623.86000-12419.83641/104.32332.32000-7091.942983/206.452040.78000-2390.860482/108.61749.240001683.411011/410.751457.700005130.871513/1012.91166.160007951.521017/2015.05874.62000010145.35952/517.2583.08000011712.38709/2019.35291.54000012652.60351/221.50.0000000012966.009011/2023.65-291.540000

16、12652.60353/525.8-583.08000011712.387013/2027.95-874.62000010145.35957/1030.1-1166.160007951.521013/432.25-1457.700005130.871514/534.4-1749.240001683.4110117/2036.55-2040.78000-2390.860489/1038.7-2332.32000-7091.9429819/2040.85-2623.86000-12419.8364143-2915.40000-18374.54092.4活载内力计算荷载设计等级为公路一级，=10.5

17、，对边跨：= 对中跨：=2.4.1冲击系数计算：应用规范给定的公式进行计算。由于梁体取C50混凝土，混凝土的弹性模量取=。2.0358对于边跨：因为，故因为，故对于中跨：因为，故因为，故注：1，当计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用；2，计算连续梁冲击引起的负弯矩效应时，采用。2.4.2横向分布计算（1）截面特性：面积A=4.72，抗弯惯性矩I=2.0358。抗扭惯性矩 5.4709（2）偏心压力法：将梁的截面做如图分割，将梁分为两部分梁分割图边梁截面图抗弯惯性矩是对于原来的箱形截面的形心轴来说，抗弯惯性矩。对于支点处截面，采用杠杆原理法计算汽车荷载横向分布系数：边跨边梁的汽车

18、横向分布系数：汽车横向分布系数为：=1.24对于跨中处截面，采用偏心压力原理法计算汽车荷载横向分布系数：边跨边梁的汽车横向分布系数：汽车横向分布系数为：=1.24全梁汽车荷载增大系数（3）修正偏心压力:箱形梁的抗扭惯性矩较大，一般采用修正偏心压力法。修正系数其中为抗弯惯性矩换算系数，为简支跨中作用单位力时产生的挠度与连续梁跨中作用单位力时的挠度比值，采用结构力学求解器来计算。边跨1.13中跨2.12为抗扭惯性矩换算系数，取E为混凝土弹性模量，G为混凝土剪切模量边跨0.042中跨0.0311边梁=边梁横向加载双车道荷载边梁 汽车荷载的横向分布系数m=1.01中跨边梁：=中跨边梁双车道荷载边梁 汽

19、车荷载的横向分布系数m=1.007所以全梁汽车荷载增大系数2.4.3汽车荷载内力计算（用结构力学求解器计算）汽车荷载加载过程实例： （1） 中跨1/2处的影响线跨中弯矩影响线图根据弯矩影响线图，进行汽车荷载弯矩加载，如下图：汽车荷载最大正弯矩布载图结构弯矩图计算中跨1/2处的汽车最大正弯矩为：M = 3597.42跨中1/2处汽车荷载负弯矩布载图结构弯矩图计算中跨1/2处的汽车最小负弯矩为：M = -482.5（2） 剪力影响线图示： 跨中1/2处影响线图根据建立图示，最大剪力加载图示：中跨跨中汽车最大剪力布载图结构剪力图计算中跨1/2处的汽车最大正剪力为：Q = 228.57中跨跨中汽车最小

20、剪力布载图结构剪力图计算中跨1/2处的汽车最小负剪力为：Q = -228.57单车道正中加载（弯矩或剪力）各控制截面的内力计算结果如下表：单车道车载截面内里跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨000.00000.000063.9284-77.37261/102.7-239.8395620.235935.5784-77.37261/55.4-479.67911163.92677.2284-77.37263/108.1-719.51861631.0726-21.1216-77.37262/510.8-959.35822021.6734-49.4716-

21、77.37261/213.5-1199.19772335.7293-77.8216-77.37263/516.2-1439.03731849.6402-106.1716-77.37267/1018.9-1678.87681287.0060-134.5216-77.37264/521.6-1918.7164647.8269-162.8716-77.37269/1024.3-2158.5559-67.8973-191.2216-77.3726127-2398.3955-860.1664228.5702362.3798第二跨00-2398.3955-860.1664228.5702362.37981

22、/202.15-1580.4011-822.4012228.5702339.80481/104.3-810.9430-784.6360228.5702317.22983/206.45-90.0211-746.8708228.5702294.65481/58.6582.3645-709.1056228.5702272.07981/410.751206.2139-671.3404228.5702249.50483/1012.91781.5270-633.5752228.5702226.92987/2015.052308.3039-595.8100228.5702204.35482/517.2278

23、6.5445-558.0448228.5702181.77989/2019.353216.2489-520.2796228.5702159.20481/221.53597.4170-482.5143228.5702136.629811/2023.653216.2489-444.7491-126.0048-261.77023/525.82786.5445-406.9839-148.5798-261.770213/2027.952308.3039-369.2187-171.1548-261.77027/1030.11781.5270-331.4535-193.7298-261.77023/432.

24、251206.2139-293.6883-216.3048-261.77024/534.4582.3645-255.9231-238.8798-261.770217/2036.55-90.0211-218.1579-261.4548-261.77029/1038.7-810.9430-180.3927-284.0298-261.770219/2040.85-1580.4011-142.6275-306.6048-261.7702143-2398.3955-104.862368.0547228.8896汽车荷载增大系数（即双车道偏载）时，或，其中2.02双车道车载截面内力（不计冲击系数）跨数位置

25、据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨0000193.703-234.4391/102.7-726.7141879.315107.8025-234.4391/55.4-1453.433526.69821.90199-234.4393/108.1-2180.144942.15-63.9985-234.4392/510.8-2906.866125.67-149.899-234.4391/213.5-3633.577077.26-235.8-234.4393/516.2-4360.285604.41-321.7-234.4397/1018.9-50873899.6

26、28-407.601-234.4394/521.6-5813.711962.915-493.501-234.4399/1024.3-6540.42-205.729-579.402-234.439127-7267.14-2606.3692.56781098.011第二跨00-7267.14-2606.3692.56781098.0111/202.15-4788.62-2491.88692.56781029.6081/104.3-2457.16-2377.45692.5678961.20623/206.45-272.764-2263.02692.5678892.80391/58.61764.564

27、-2148.59692.5678824.40171/410.753654.828-2034.16692.5678755.99943/1012.95398.027-1919.73692.5678687.59727/2015.056994.161-1805.3692.5678619.19492/517.28443.23-1690.88692.5678550.79279/2019.359745.234-1576.45692.5678482.39041/221.510900.17-1462.02692.5678413.988211/2023.659745.234-1347.59-381.794-793

28、.1643/525.88443.23-1233.16-450.197-793.16413/2027.956994.161-1118.73-518.599-793.1647/1030.15398.027-1004.3-587.001-793.1643/432.253654.828-889.876-655.403-793.1644/534.41764.564-775.447-723.806-793.16417/2036.55-272.764-661.018-792.208-793.1649/1038.7-2457.16-546.59-860.61-793.16419/2040.85-4788.62

29、-432.161-929.012-793.164143-7267.14-317.733206.2057693.5355汽车荷载计入冲击力和增大系数（即双车道偏载）时，或其中 2.02， ，双车道车载截面内力（计入冲击系数）跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨0000224.6955-293.0491/102.7-842.9882349.144125.0509-293.0491/55.4-1685.984408.37325.40631-293.0493/108.1-2528.966177.688-74.2383-293.0492/510.8-3371

30、.967657.088-173.883-293.0491/213.5-4214.948846.575-273.528-293.0493/516.2-5057.927005.513-373.172-293.0497/1018.9-5900.924874.535-472.817-293.0494/521.6-6743.92453.644-572.461-293.0499/1024.3-7586.89-257.161-672.106-293.049127-8429.88-3257.88803.37861372.514第二跨00-8429.88-3257.88803.37861372.5141/202

31、.15-5554.8-3114.85803.37861287.011/104.3-2850.31-2971.81803.37861201.5083/206.45-316.406-2828.78803.37861116.0051/58.62046.894-2685.74803.37861030.5021/410.754239.6-2542.7803.3786944.99933/1012.96261.711-2399.66803.3786859.49657/2015.058113.227-2256.63803.3786773.99362/517.29794.147-2113.6803.378668

32、8.49099/2019.3511304.47-1970.56803.3786602.9881/221.512644.2-1827.53803.3786517.485311/2023.6511304.47-1684.49-442.881-991.4553/525.89794.147-1541.45-522.229-991.45513/2027.958113.227-1398.41-601.575-991.4557/1030.16261.711-1255.38-680.921-991.4553/432.254239.6-1112.35-760.267-991.4554/534.42046.894

33、-969.309-839.615-991.45517/2036.55-316.406-826.273-918.961-991.4559/1038.7-2850.31-683.238-998.308-991.45519/2040.85-5554.8-540.201-1077.65-991.455143-8429.88-397.166239.1986866.91942.5其它因素引起的内力计算（1）温度引起的内力计算（用midas计算）温度次内力包括：1）年平均温差引起的次内力；2）呈线性变化的温度梯度引起的次内力。本设计为连续梁，桥纵向只设置一个纵向约束支座，纵向伸缩变形不产生次内力，因此年平均

34、温差不引起次内力，只计算温度梯度引起的次内力。温度梯度的取值，根据桥规JTG D60取值。桥面铺装10cm的沥青混凝土，所以14，5.5梁高大于40cm，取A=30cm.用全截面等效工字型截面进行计算：截面特性：A =4.71，抗弯惯性矩I=2.036截面形心轴据截面上边缘的距离=74.4cm截面形心轴据截面下边缘的距离=100.6cm混凝土弹性模量=，预应力钢筋混凝土的线膨胀系数如图所示，将在温度梯度变化范围内的截面面积分成四部分，分别进行计算。截面特性编号单元面积（）温度（）单元截面中心里换算截面重心的距离（m）0.8140.7945.50.80.6943.71.440.554040.01

35、80.484温度引起的轴力计算： =2340.48KN=1612.92温度内力跨数位置据本跨支点的距离(m)正温差引起的内力负温差引起的内力弯矩（）剪力（）弯矩（）剪力（） 第一跨第一跨0011.45-7.05-5.7253.5251/102.711.45-7.05-5.7253.5251/55.460.96-14.1-30.487.053/108.199.02-14.1-49.517.052/510.8137.08-14.1-68.547.051/213.5175.15-14.1-87.5757.053/516.2213.21-14.1-106.6057.057/1018.9251.27-1

36、4.1-125.6357.054/521.6289.33-14.1-144.6657.059/1024.3327.4-14.1-163.77.05127365.46-14.1-182.737.05第二跨00365.46-14.1-182.737.051/202.15403.52-0.71-201.760.3551/104.3405.04-0.71-202.520.3553/206.45406.56-0.71-203.280.3551/58.6408.08-0.71-204.040.3551/410.75409.6-0.71-204.80.3553/1012.9411.11-0.71-205.5

37、550.3557/2015.05412.63-0.71-206.3150.3552/517.2414.15-0.71-207.0750.3559/2019.35415.67-0.71-207.8350.3551/221.5417.19-0.71-208.5950.35511/2023.65398.04-0.71-199.020.3553/525.8399.56-0.71-199.780.35513/2027.95401.08-0.71-200.540.3557/1030.1402.6-0.71-201.30.3553/432.25404.12-0.71-202.060.3554/534.440

38、5.64-0.71-202.820.35517/2036.55407.16-0.71-203.580.3559/1038.7408.67-0.71-204.3350.35519/2040.85410.19-0.71-205.0950.355143411.71-0.71-205.8550.355（）基础不均匀沉降引起的内力 由于支座处的竖向反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是对支座沉降敏感的结构，所以由他引起的内力是构成结构内力的重要组成部分。根据本次设计的地质情况，取三跨连续梁的四个支点每个支点分别沉降0.5cm，其余指点不动，所得的内力进行叠加，去最不利的内力范围。具体的计算方

39、法用结构力学中的力法计算（有midas计算）跨数位置据本跨支点的距离(m)正弯矩（）正剪力（）负弯矩（）负剪力（）第一跨001.982.44-1.98-2.441/102.74.592.44-4.59-2.441/55.49.194.87-9.19-4.873/108.122.354.87-22.35-4.872/510.835.54.87-35.5-4.871/213.548.664.87-48.66-4.873/516.261.814.87-61.81-4.877/1018.974.974.87-74.97-4.874/521.688.134.87-88.13-4.879/1024.310

40、1.284.87-101.28-4.87127114.444.87-114.44-4.87第二跨00114.444.87-114.44-4.871/202.15127.594.87-127.59-4.871/104.3114.686.01-114.68-6.013/206.45101.766.01-101.76-6.011/58.688.856.01-88.85-6.011/410.7575.946.01-75.94-6.013/1012.964.66.01-64.6-6.017/2015.0555.596.01-55.59-6.012/517.246.576.01-46.57-6.019/2

41、019.3541.486.01-41.48-6.011/221.541.356.01-41.35-6.0111/2023.6541.216.01-41.21-6.013/525.842.876.01-42.87-6.0113/2027.9542.736.01-42.73-6.017/1030.146.656.01-46.65-6.013/432.2555.536.01-55.53-6.014/534.464.416.01-64.41-6.0117/2036.5575.336.01-75.33-6.019/1038.788.246.01-88.24-6.0119/2040.85101.166.0

42、1-101.16-6.01143114.076.01-114.07-6.01（3） 徐变引起的内力静定结构混凝土的徐变不会产生徐变次内力。但是超静定结构，混凝土徐变受到多余约束的制约，从而引起徐变次内力，徐变次内力的存在使结构的内力重分布，重分布的内力可以按照规范方法进行计算。实际上徐变次内力是由于体系转换（即从静定结构到超静定结构）而产生的，因此在施工时因避免反复体系转换的次数。本设计为满堂支架施工，故不考虑徐变次内力。2.6内力组合2.6.1承载力极限状态的基本组合：结构重要性系数，取1.0。本设计取一下设计组合：1.2一期恒载+1.2二期恒载+0.5支座沉降+1.4汽车荷载（计入冲击力）

43、1.2一期恒载+1.2二期恒载+1.4汽车荷载（计入冲击力）+0.8（1.4温度）1.2一期恒载+1.2二期恒载+0.5支座沉降+1.4汽车荷载（计入冲击力）+0.8（1.4温度）取以上内力组合的最大值作为承载能力极限状态组合：承载内力极限状态组合表跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨0013.814-7.4021699.815960.68911/102.71968.026413.1791120.969521.34511/55.42792.43911212.93547.285672.890133/108.12422.10114422.7-31.56

44、09-366.4542/510.8865.501516040.37-610.407-805.7981/213.5-1877.2816065.93-1189.25-1245.143/516.2-5806.3110662.49-1768.1-1684.497/1018.9-10921.63666.941-2346.95-2123.834/521.6-17223.1-4920.72-2925.79-2563.179/1024.3-24710.8-15100.5-3504.64-3002.52127-33384.7-26872.44633.5415401.773第二跨00-33384.7-26872.

45、44633.5415401.7731/202.15-22164.8-19554.44276.1954947.2161/104.3-11989.8-129553926.9174477.0953/206.45-2805.77-7107.883577.0694007.5431/58.65387.219-2012.893227.2213537.9911/410.7512589.212329.922877.3733068.4393/1012.918800.965919.782527.5252598.8877/2015.0524022.898756.2822177.6772129.3352/517.228

46、253.810840.621827.8291659.7839/2019.3531495.6712170.831477.9811190.2311/221.533749.0212746.371128.133720.679211/2023.6531475.7912581.33-966.479-1741.693/525.828235.6111651.65-1427.41-2091.5313/2027.9524003.529970.688-1888.35-2441.387/1030.118782.467535.512-2349.28-2791.233/432.2512572.874345.684-281

47、0.21-3141.084/534.45372.267403.6972-3271.15-3490.9317/2036.55-2818.32-4291.49-3732.08-3840.779/1038.7-11998.9-9739.84-4193.01-4190.6219/2040.85-22170.5-15940.4-4653.94-4540.47143-33333.1-22893.1-3160.2-2288.592.6.2作用短期效应组合：一期恒载+二期恒载+支座沉降+0.7汽车荷载（不计冲击力）+0.8温度荷载短期效应组合表跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨0011.141143.5011290.914977.87411/102.72115.9542090.292864.6