380TEU集装箱船舶总体设计毕业设计(论文)

1、毕业论文（设计）380TEU 集装箱船舶总体设计大连海洋大学专科毕业设计目录目录摘 要 .I.第一章 前言 .1.第二章 船体说明书 .2.1.1船舶总体 .2.1.2船体结构及布置.4.第三章 主尺度确定 .9.2.1主尺度初步估算.9.第四章 结构计算 .1.3.结构计算 .1.3.3.3纵骨架式船底骨架.1.5.3.4舷侧骨架 .1.7.3.5甲板骨架 .1.9.3.6支柱 .2.0.3.7非水密支承舱壁.2.1.3.8水密舱壁 .2.1.3.9深舱 .2.2.3.10首尾柱 .2.2.3.11船端加强.2.3.3.12机炉座和轴隧.2.3.3.13上层建筑 .2.4.3.14机舱棚 .

2、2.5.3.15舷墙及栏杆 .2.5.3.16舱口 .2.5.第五章 螺旋桨设计计算说明书.2.6.第六章 总结 .3.2.致谢 .3.3.参考文献 .3.4.附录一 文献综述 .3.5.I大连海洋大学专科毕业设计摘要摘要正文：本文从目前集装箱船舶的发展趋势，对文中涉及到的国际标准集装箱船舶的用途分类做 出了界定，进而指出了集装箱船舶的主要特点。接着介绍了集装箱码头物流运营通用性仿真系统， 为其建造奠定了基础。关键词：集装箱船舶发展趋势 用途分类 主要特点 码头I大连海洋大学专科毕业设计第一章 前言第一章 前言集装箱运输是以集装箱为运输单元的运输方式，它的发展带来运输业的革命，其发展极为迅速。

3、随着适箱货越来越多，使传统的杂货 输效率，降低了成本，带来了航速的大幅度提高；服务的网络化，使货物运输形成了一个完整的体系。这些在杂货运输年代是无法比拟的。集装箱船今天已司空见惯，是一种主体船型。但在以杂货船运输为主的年代，它是作为专门运输集装箱船的特种船。在集装箱运输的初期，对它的效率和优点无可争议，但船舶和箱子巨大的初期投资，与其配套的码头设备，还有公路、桥梁和广泛的服务网络没有形成的情况下，又使很多人裹足不前，望而止步。在这方面，当年的“上远”是很有眼光的，在“中远”集团的支持下，顶住了压力， 坚持了正确的发展方向而发展壮大起来，达到了今天的发展规模，从而在世界集装箱运输领域能够占有一席

4、之地。1大连海洋大学专科毕业设计船体计算说明书第二章 船体说明书1.1 船舶总体1.1.1 用途及航区本船用于运载集装箱，载箱量为 380TEU。本船主要航行于我国沿海主要港口，稳性满足类航区要求。1.1.2 船型本船为单甲板、混合骨架船，由柴油机通过减速齿轮箱驱的集装箱船，本船不设起货设备， 设有首楼和尾楼，尾楼甲板以上设有四层甲板室。1.1.3 规范和规则主要参照规范、规则如下：(1) 钢质海船入级与建造规范（2001 年）(2) 船舶与海上设施法定检验规则（非国际航行海船法定检验技术规则（1999）(3) 国际海上避碰规则（1972）及 1982 年修订本同时应符合建造合同签署生效日之前

5、所生效的中国船检、船级社的规则及修改通报的要求。1.1.4 主要尺度总长 Loa118m垂线间长Lbp107.3m型宽 B16m型深 D7.86m最小干舷F4.35m设计吃水T6.55m排水量7877.524T甲板间高：上甲板首楼甲板2.5m上甲板尾楼甲板2.4m尾楼甲板艇甲板2.4m艇甲板船长甲板2.4m船长甲板驾驶甲板2.4m驾驶甲板罗经甲板2.4m梁拱0.35m全船肋距575mm0#肋位距尾垂线300mm2大连海洋大学专科毕业设计船体计算说明书1.1.5 船型系数方形系数0.700棱形系数Cp0.738舯剖面系数厘米0.980水线面系数Cw0.8731.1.6 尺度比长宽比L/B6.71

6、宽度吃水比B/T2.44长深比L/D13.65干舷宽度比f/B0.27修长系数L/1/21.2091.1.7 主机及主发电机组1.1.8 主机型号：8L32/44CR 柴油机台数：1 台主机额定功率:4480KW (6093HP)主机额定转数:750r.p.m辅 机 类 型:6160ZC 柴油机三台辅机额定功率:136KW (185HP)辅机额定转数:750r.p.m发电机:120KW 三台、由辅机带动1.1.9 航速、螺旋桨及续航力1.1.10 航速螺旋桨设计时考虑了主机功率储备 15%。本船在设计吃水 6.38m，船壳清洁无污底情况下， 处于风力小于蒲氏风级三级的平静深水水域条件下，主机达

7、到额定功率时的试航速度为1.3 海里/小时，服务航速为 13 海里/小时。1.1.11 螺旋桨（MAU 型）螺旋桨直径:1.98m螺距比:0.61盘面比:0.60叶数：4 叶旋向:右旋材料:铝镍青铜1.1.12 续航力本船燃油的装载量 450t，满足船舶再满载状态时的续航力为 6500 海里。本船淡水装载量为19.42t，以及食品和粮食的贮备量满足 22 名船员 20 天的自持能力。71.1.13 稳性本船稳性满足“法规”第 4 篇“船舶安全”中第 7 章“完整稳性”对近海航区油船的要求。(1)本船按“法规”规定核算如下工况的稳性：(2)满载出港、空载到港1.1.14 总布置概况：上甲板前部设

8、有首楼，首楼内布置有木工工作室、油漆间、锚链舱、锚机控制室和缆索舱。上甲板尾部设有尾楼，尾楼内布置有舵机舱，粮库，仓库，鱼肉库，贮藏室，carbon dioxide二氧化碳室，空调机室，洗衣室，机舱棚，厕所，浴室，2 人住室四间，走廊和通往上层甲板的梯道。尾楼甲板上设有五层甲板室。尾楼甲板甲板室内布置有电控室，储藏室，三管室（1 人），水手长室（1 人），二管室（1人），电讯员室（1 人），三副室（1 人），电控室，消防用品室，水手室（3 人），厨工室（2 人），浴室，餐厅，厨房，机舱棚，通往上、下甲板的梯道。尾楼甲板尾部设有带缆桩，导缆孔，导缆钳，系船索等系泊设备。艇甲板甲板室内布置有大管室

9、（1 人），二副室（1 人），政委室（1 人），电控室，大付室（1人），风机室，贮物室（2 间），药品室，海关贮室，被服库，浴室，厕所和通往上、下甲板的梯道。艇甲板尾部设有系船索卷车和小型起吊设备。艇甲板的右舷设有封闭式救助艇，两舷各设20 人气胀式救生伐三只。船长甲板室内布置有蓄电池室，充电池室，轮机长室（1 人），船长室（1 人），电控室，报务员室（1 人），贮藏室，厕所和通往上、下甲板的梯道。船长甲板后部设有烟囱。驾驶甲板甲板室布置有驾驶室，报务室，蓄电池室，海图室，厕所和梯道。罗经甲板上设有信号雷达桅，声光信号设备等。首楼甲板上设有锚链机,系泊设备,通往主甲板的梯道和前桅一根。1.2

10、船体结构及布置本船船体结构根据中华人民共和国船舶检验局钢质海船入级与建造规范(1998 年)设计的。1.2.1 船体结构形式本船采用横骨架与纵骨架混合式结构，其双层底处为纵骨架式，其余为横骨架式；其货舱区域为双层壳结构；艏部采用加强结构。(1) 船构件连接全部采用焊接。(2) 船体部分全部采用钢质。1.2.2 舾装设备(1) 舵设备(2) 锚设备1) 锚型式：霍耳锚2) 锚链数量：2锚重：每只锚重 1590kg备锚置放于上甲板前部右舷。链径：34mm型号：AM2 有档首锚链长度：412.5m3) 弃锚器本船采用简易弃锚器一对，弃锚器设于首楼索具舱内，位置应方便操作，锚链末端直接与弃链器钩件相连

11、，在操作手轮处设有弃锚操作方向标志4) 锚链管锚链管为钢板焊接结构，锚链管上端和下端焊接导链喇叭口，喇叭口上焊有圆钢，以保证锚链顺利进入锚链舱。5) 锚机机座锚机机座为重型钢板焊接结构，机座的安装应使锚机与船体基平面平行，基座的高度应在满足安装和锚链轮包角的要求下尽量低，基座的前后方向设有锚机止动块。(3) 系泊设备系泊设备的配置，属具的数量和规格应满足规范及船东的要求，系泊设备的布置应保证操作方便，各属具工作时不相互干扰。系船索为 150m3 根,并配置带缆桩、碰球、导缆孔，导缆滚轮等设备。1.2.3 舷墙及栏杆(1) 舷墙在舷墙的上缘设有角钢，符合GB 标准.舷墙的下端设有支撑肘板，支撑肘

12、板有面板。舷墙在甲板处有排水口(2) 栏杆栏杆的高度为 1.0m1.2.4 舱口和舱口盖(1) 舱口舱口的大小符合规范的要求(2) 舱口围板舱口围板的高度为 1.5m 围板上缘设有角钢，下设有设有支撑肘板，支撑肘板有面板。(3) 舱口盖舱口盖采用钢质风雨密式，以保证货舱内部不受风雨及甲板上浪的湿气。1.2.5 消防及通风设备(1) 根据钢制海洋渔船建造规范(2001 年)规则，在艇甲板的左舷设有封闭式救助艇，在左右两舷设置能容纳 15 人的气帐救生筏各 3 个（8 人 1 个），救生圈 6 个，救生衣 50 件。(2) 防设备机舱配备两套二氧化碳灭火系统；在机舱、餐厅、居住区、厨房、驾驶室、货

13、舱等处设置可移式或手提式灭火器。配备两套探火、报警系统。配备两套消防工具，配置五套消防员装(3) 通风设备：货舱、工作间设有一进一出的通风机，厨房、厕所和浴室设排风机，在机舱棚上方设有排风口，仓库等处设自然通风装置。1.2.6 信号设备及其他(1) 根据：海上碰壁规则配各种引航、锚泊、桅灯、失控灯两套。(2) 配备 3 号国旗 1 面、4 号国旗 2 面、3 号国际信号旗 1 套及手旗 1 副。(3) 雾钟一个。(4) 其他物品略（详见总布置图）。1.2.7 舱室布置(1) 航行处所驾驶室设在驾驶甲板.(2) 公共场所餐厅设在主甲板中部左舷.(3) 卫生处所主甲板设置两个公共厕所和一个浴室.(

14、4) 炊事处所厨房设于主甲板后部右舷.(5) 消防处所、公共场所二氧化碳室设于主甲板上，配电间设于下甲板上机舱右舷，各类舱室参看布置总图。(6) 居住舱室设在主甲板、驾驶甲板上，参看布置总图。(7) 舱室家具及设备:(8) 起居舱室:(9) 船长室:单人床、1 个办公桌、1 个台灯、1 个沙发、1 个扶手转椅、1 个电冰箱、1 个床上柜、1 个单门衣柜、1 个垃圾桶。(10) 船员室：二人室：折叠椅 1 个、办公桌 1 个、台灯 1 个、双人床 1 个、双门衣柜 1 个、垃圾桶 1 个。轮机长室、大副室：扶手转椅1 个、办公桌 1 个、台灯 1 个、沙发 1 个、单人床 1 个、单门衣柜 1

15、个、垃圾桶一个。监察员室：双人床 1 个、扶手转椅 1 个、沙发 1 个、办公桌1 个、台灯1 个、双门衣柜 1 个、垃圾桶 1 个。(11) 厨房：气化燃油灶 50 人型 1 个、双斗洗桌 1 个、配餐桌 1 个、碗柜 1 组立式电冰柜 1 台、保温电饭锅 3 台。(12) 驾驶室：磁罗经一个、渔船电罗经一台、雷达一台、电磁记程仪一台、NNSS 卫星接收机一台、气象传真接收机一台、电子扫描声纳一台；旗箱1 个、固定台面 1 个、望远镜箱 1 个、驾驶高凳 1 个、海图桌 1 个、报务台 1 个、桌柜 1 个。(13) 卫生舱室：大连海洋大学专 科毕业设计第二章船体说明书浴室一个：10 个喷头

16、。厕所一个：设白瓷马桶一个。厕所一个：设白瓷马桶一个。1.2.8 舱面配件(1) 门:下甲板上首部各类舱室及二氧化碳室、工作间出入口为钢质风雨密门，机舱侧壁为特制防火密封门，甲板室侧壁、驾驶甲板为带窗铝质门。(2) 窗：驾驶室设方窗。主甲板上的舱室设250 的钢质水密圆窗。机舱顶棚设有天窗。(3) 栏杆、扶梯、扶手。(4) 货舱大开口上设钢质水密舱口盖.8大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定第三章 主尺度确定2.1 主尺度初步估算2.1.1 行、列及层数选择根据规范，要满足装载层数应不大于 5 层，驾驶盲区不大于 2 倍船长的要求本船载箱量380TEU，在货舱部位舱

17、内分为 12 行X4 列 X4 层，尾部 4 行 X4 列 X3 层，在尾部少放 4 箱。2.1.2 船长 L（垂线间长）根据经验公式：Lpp470.16Nc0.725Nc 210 40.135Nc 310 7其中：20 英尺集装箱数量Nc=380代入方程得Lpp=98.1m初取Lpp=98.1m2.1.3 型宽根据经验公式：Bbrr1CcDDC其中：集装箱宽度bc=2.438m，甲板上集装箱列数rd=4，集装箱列之间的间隙Cc=0.038m， 代入方程得B9.866m，初取B=10m2.1.4 型深根据统计资料D/d 在 1.42.0 之间初取 D=6m2.1.5 方形系数根据亚历山大公式：

18、CC1.68FBn其中：Fn 按试航速度和垂线间长计算的傅氏数；C，系数，依船的用途和航速而定，可取 C-1.04-1.06取 C=10.5V=25 /h Fn=Vs/(gl) =0.2 则 Cb=0.703. 集装箱布置地位的校核和主尺度调整3.1 船长根据布置要求，垂线间长Lpp 为：12Lpp=Lc+La+Lf+Lm其中：尾尖舱长度La 取 5%Lpp 艏尖舱长度Lf 取 6%Lpp机舱长度Lm 为主机长加 10m，大致取为 11.5 m货舱长度Lc=7.7X-8(X 为集装箱行数)=84.4 m,实取 85 m 列方程，解得Lpp=107.291 m.实取 107.3m3.2 船宽根据

19、舱内集装箱布置要求，船宽B 为： B=Yo（w+a）+c(Yo-1)+2b+2d其中：Yo（列数）=4；w(箱宽)=8 英尺=2.438 m ； a（箱与导轨之间的间隙）=0.025 m； c（导轨之间的间隙）=0.2 m ；b(导轨与纵隔壁的间距)=0.125 m；d（舱口围板到舷侧的距离）=2.44 m. 代入数据得 B=15.582m实取B=16m3.3 型深决定型深的主要因素是舱内集装箱层数，根据布置要求，型深D 为： D=hd+t+hn+f-hc-c其中：hd（双层底高）=B/16=1m； t（ 垫 板 厚 度 ）=0.05 m； hn（ 舱 内 箱 高 ）=2X2.591 m=7.

20、773m f（集装箱顶与舱口盖下缘的间隙）=0.15 m； hc（ 舱 口 围 板 高 ）=0.8 m； c（梁拱高）=B/50=0.32m；计算得D=7.853m.实取D=7.86m4. 估算空船重量和载重量4.1 估算空船重量4.1.1 船体钢料重量按下式计算Wh=0.04607*L1.659*B0.7777*D0.2825=1665.70t4.1.2 木作舾装重量按下式计算Wf=0.0912*L1.604*B0.4705*D0.0154=629.63t4.1.3 机电设备重量按下式计算Wm=169.14(BHP/1000)0.5+370.3=725.1t取主机额定功率BHP=4400Kw

21、4.1.4 空船重量Lw=9（Wh+Wf+Wm）*1.045=3156.3t 其中系数 1.045 是考虑了 4.5%的储备重量.4.2 估算载重量4.2.1 载货量Wc=Nt*Wo=380*12=4560t4.2.2 人员及行李食品淡水重量船员人数为 22 人，没人平均 65 千克，船员行李 50 千克每人，食品消耗 3.5 千克每人每天，淡水消耗 40 千克每人每天储备系数K=1.1取船航速 25 /h，续航力 6500*1852=12038 4.2.2.1 本船人员重量 22*65/1000=1.43t4.2.2.2 食品重量 1.1*3.5*2.2*（12038÷25

22、7;24）=1.7t4.2.2.3 淡水重量 1.1*40*22*（12038÷25÷24）=19.42t4.2.2.4 这部分重量W1=1.43+1.7+19.42=22.55t4.2.3 燃油，滑油及炉水重量4.2.3.1 燃油重量W2=K（g *P *t +g *P *t )÷1000=6.84t011102224.2.3.2 滑油重量W3=Kg(P*t+0.5P)=8.6t4.2.3.3 炉水重量由于为小船可不计.4.2.3.4 这部分重量=6.84+8.6=15.44t4.2.4 备品，供应品重量取型船空船重的 0.5%则这部分重量W4=15.7t 4.

23、2.5 载重量合计DW=4560+22.55+15.44+15.7=4613.7t4.2.6 排水量欲度W=4%*LW=0.04*3139.1=125.564t4.2 船体总重量W=LW+DW+W=7877.524t 5.根据重力和浮力平衡确定吃水和方形系数由于Cb=0.70，根据W=Cb*Lpp*B*d 得d=6.55m 6.主要性能的校核6.1 航速校核主机功率 BHP=4400Kw,转数 n=178r/min,计算航速时取主机功率 0.95MCR，即为 4180Kw, 初步估算航速V=1.765*L0.2098*B-0.181*T-0.0911*Cb-0.4816*BHP0.1995=1

24、5.32kn6.2 稳性校核初稳性高度按下式计算GM=Zb+r-ZgA =Cw/(Cw+Cb)=0.542母型船1Zb=A *d=3.520m1A =Cw /（11.4*Cb)=0.087母型船2r=A2*B /d=3.429m2Zg=&*D=0.78*7.86=6.1308m&重心竖向高度系数，可参照母型船选定.GM=Zb+r-Zg=0.8182m按船型资料该GM 值符合规范要求.7.主要尺度垂线间长Lpp:107.3m船宽B：16m型深D:7.86m吃水T:6.55m排 水 量 ：7877.524t方形系数Cb:0.70载 重 量DW:4613.7t航速Vs:15.32kn

25、初稳性高度h：0.8182m总载箱数Nc:380大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定第四章 结构计算结构计算3.2.计1算船长Lpp=70 m 96%Lwl=69.2m97%Lwl=69.9 mL=69.5 m3.2.肋2 骨间距按参考文献9中 1.2.8.规1 定应3.2.船3s=0.0016L+0.5=0.0016×69.5+0.5=0.61 m（不必大于 0.7 m）底板和舭列板取：s=600 mm.（1）由参考文献9中 2.3.1.3 船底为纵骨架时，船中 0.4L 区域船底板厚度t 应小于按下列计算所得之值：t0.043(L230) F1b0.5

26、 mmt5.6(dh1 F2b) mm式中：S纵骨间距 取 S=0.65mmd吃水L船长F ,h 折减系数，取F =1,h =0.9b1b1得；t =8.37mm1t =8.61mmt=9mm2(2) 按参考文献9中 2.1.3.4 离船端 0.075 区域内尾端和首端的船底板厚度 t 应不小于按下式计算所得之值：t(0.035L6)S=8.69 mmSb13大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定式中：S肋骨间距，取 S=0.6mS 肋骨的标准间距取 S =0.575mt=9mmbb(3) 舭列板的厚度t 按参考文献规定取t=8 mm3.2.平4板龙骨t=8mm（1）

27、 平板龙骨的厚度t 按参考文献9中 6.2.3.1 规定不小于 8+2=10 mmt=12 mm（2） 平板龙骨宽度b 按参考文献9中 5.2.3.1 规定不小于下式计算之值： b=900+3.5L=900+3.5×69.5=1143 mmb=1143 mm沿整个船长不变。3.2.舷5 侧外板船中部 0.4L 区域内舷侧外板厚度t 按参考文献9中 6.2.4.1 规定应符合下述要求：（1） 距基线 3D/4 以上的舷侧外板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值：t = 0.075sE 1 (L110) F1b0.5=0.075×0.575×0.96×(6

28、9.5+110) ×10.5=7.43mmt = 4.2s(dh22)0.5=4.2×0.575×(4.7+1.69)0.5=6.1 mmt=8 mm（2） 距基线D/4 以下的舷侧外板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值：t = 0.075sE 1 (L110) F1b0.5=0.075×0.575×0.96×(69.5+110) ×10.5=7.43 mmt = 6.3s(dh)0.522=6.3×0.575×(4.7+1.69)0.5=9.16mmt=9 mm式中：s,d,L,h ,C 见本节 5

29、.2.3（1）1折减系数 F =1，F =1;bdh =0.5C=0.5×6.86=3.432但不大于 0.36d=0.36×4.7=1.691 取 h =1.692（3） 距基线D/4 以上、3D/4 以下区域的舷侧外板厚度t=8 mmt=8 mm3.2.舷6 顶列板（1） 舷顶列板宽度b 按参考文献9中 6.2.5.1 规定不小于 0.1D 即 0.58m.b=1000 mm（2） 舷顶列板在船中部 0.4L 区域内其厚度 t 按文献9中 6.2.5.2 规定不14大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定小于按下列两式计算所得之值：t0.086s

30、E 1 (L110) F1b0.5=0.086×0.575×0.96×（69.5+110）×10.5=8.5 mmt1.05s(L75)0.52=7.26 mmt=9 mm式中：s,d,L,h,Fb,E,S见本节 5.2.3（1）。13.2. 强7 力甲板（1） 强力甲板厚度t 在船中部 0.4L 区域内按参考文献9中 6.2.6.1 规定不小于按下列两式计算所得之值：t0.086sE 1 (L110) F1b0.5=0.086×0.575×0.96×（69.5+110）×10.5=8.5 mmt4.2sD 0.5

31、2.52=8.32mmt=9 mm式中：s,L,Fd,E,D见本节 6.2.3（1）。（2） 其余区域强力甲板厚度按参考文献9中 6.2.6.2 规定取为 9 mm。t=9 mm3.3 纵骨架式船底骨架3.3. 船1底桁材100 9（1） 中桁材厚度按参考文献9中 5.4.2.4 规定在船中部 0.4L 区域内应不小于按下式计算所得之值：t=0.007h +1.0=0.007×900+1.0=7.3 mmt=8 mm0按参考文献92.6.2.2 规定在船中部 0.075L 区域内应不小于按下式计得值：t=0.0077h +4=0.0077×800+4=10.46mmt=11

32、mm0在船端 0.075L 区域内其厚度可减少 2 mm，即为 8.46mm；t=9 mm在炉舱内其厚度可增加 2.5 mm，即为 10.97 mm；炉舱内： t=9mm(2) 旁桁材的厚度按参考文献9中 5.4.2.6 规定应不小于按下式计算所得之值：t=0.007h +1.0=0.007×800+1.0=6.88 mm015大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定按参考文献9中 2.6.4.1 规定其厚度可将中桁材的厚度减小 3 mm，即为 8 mm。t=9mm3.3.纵2 骨架式肋板(1) 实肋板货油舱和机舱实肋板的厚度 t 按文献9中 5.4.3.3

33、规定不小于按下式计算所得之值，但不必大于 14mm；t=0.007h +1.0=0.007×900+1.0=7.3mmt=8 mm0炉舱内及污水井处的实肋板厚度取为 12 mm。每隔 4 个肋位设置实肋板，即实肋板间距为 2.2 m；机舱锅炉座下每个肋位上均设置实肋板；横舱壁及支柱下设置实肋板。距首垂线以前0.2L 区域每个肋位设置实肋板。(2) 水密肋板（油密肋板）按参考文献9中 2.6.11.2 规定水（油）密肋板厚度取为t=10 mm。且在横向（油）密t=10 mm舱壁下设置水（油）密肋板。3.3. 纵3 骨架式船底纵骨(1) 船底纵骨的间距按参考文献9中 5.4.5.1 规定

34、取为 650 mm。s=650 mm（2） 船底纵骨的剖面模数W 按参考文献9中 5.4.5.2 规定应不小于按下式计算所得之值：W11.5sdl2=11.5×0.65×4.7×2.42=202.36cm3式中：纵骨间距s=0.65 m球扁钢:纵骨跨距吃水l=2.4 md=4.7 m200 2810（3） 内底纵骨的剖面模数W 按参考文献9中 5.4.6.3 规定应不小于按下式计算所得之值：W8.4s(h1.2)l2=8.4×0.65×(4.5+1.2)×2.2 =194.99 cm3式中：纵中剖面处内底板至舱顶的垂直距离 h, h=

35、5m。球扁钢:200 28 103.3.纵4 骨架式内底板及内底边板（1） 内底板的厚度 t 按参考文献9中 2.6.13.1 规定应不小于按下列各式计算所得之值：在船中部 0.4 区域内：t=0.04L+5s+2.1=0.04×69.5+5×0.65+2.1=8.13mmt=8 mm16大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定在机舱区域内；t=0.055L+4.8=0.055×69.5+4.8=8.622 mmt=9 mm船端部 0.075 区域内的厚度为：0.9×8=7.2 mmt=7mm式中：纵骨间距 s=0.65 m.（2

36、） 内底边板的厚度t 按参考文献9中 2.6.13.2 规定取同于 5.3.4（1）计算的内底板的厚度。其宽度为 1200 mm。b=1200 mm3.3. 舭5 肘板按参考文献9中6.6.1.3的规定舭肘板与实肋板或舭肘板之间距离应不超过按下式计算所得之值；8 106t2SDrtr =120mm式中：t舭肘板厚度，mm D 型 深 ，m r舭部半径，mm3.4 舷侧骨架3.4. 肋2 骨（1）机舱区域主肋骨的剖面模数W 按参考文献92.7.2.1 规定应不小于按下式计算所得之值：Wcc sdl21=2.606×1×0.575×4.7×4.22=124.

37、23 cm取角钢:式中：肋骨间距 s=0.575 mL125 80 10系数c =11c20.65d /D1.45 D 0.5/d=(2+0.65×4.7/5.8)/(1.45-5.10.5/4.7)=2.606(2) 主肋骨的剖面惯性矩I 应不小于按下式计算所得之值：I3.2Wl=3.2×121.67×4.2=1669.7 cm3在机舱区域其取角钢:I3.2Wl=3.2×112.97×3.25=1635.2cm4L 100 63 8(3) 首尾间舱内的肋骨剖面模数W 和剖面惯性矩I 按参考文献9中 2.7.2.8 规定应分别不小于按下列两式计

38、算所得之值：17大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定W4.6sdD4.6×0.575×4.7×5.8=72.1 cm3取角钢:I3.5Wl =3.5×60.28×3.25=820.13 cm4L 100 63 8（4）甲板间及上层建筑肋骨的剖面模数W 按参考文献92.7.2.9 规定应不小于按下式计算所得之值：Wcc sdlD0.511) 首楼:取角钢:W=3.759×0.90×0.575×4.7×2.5×5.80.5=57.4 cm3L110 70 7202) 尾楼

39、:W=3.94×0.80×0.575×4.7×2.5×5.80.5=51.2cm3取角钢:式中：系数 c=0.7+4d/D=0.7+4×4.7/5.8=3.94L100 63 8系数 c ，对于首楼肋骨 c =0.90;11尾楼肋骨 c =0.80.13.4.舷3 侧纵桁（1） 规定舷侧设一道舷侧纵桁。（2） 支持主肋骨的舷侧纵桁的剖面模数W 和剖面惯性矩I 按参考文献9中2.7.3.1 规定应分别不小于按下列两式计算所得之值：取 W7.8hbl2=7.8×1.85×0.026×20.72=160.76c

40、m3I2.5Wl =2.5×160.76×20.7=8319.38 cm4（3） 舷侧纵桁设的剖面模数应不小于按下式计算所得之值；W12b(h1.2)l2=12×2.9×(3+1.2)×0,575=773。186cm3式中：b支持宽度，m. 取与计算纵桁相交的肋骨上下设总长度之h自舷侧纵桁量至中纵剖面处舱顶的垂直距离，m. l船侧纵桁夸距，m。当设有强肋骨时取为肋骨之间的间距835010 1003.4. 横4 骨架式强肋骨（1） 强肋骨跨距按文献9中 2.7.4.2 规定取为 2.3m，即每 4 个肋位设置1 档。l=2.3m（2） 机舱区域内

41、强肋骨的剖面模数W 按文献9中 2.7.4.4 规定应不小于按下列两式计算所得之值：W5shl2 =5×2.4×2.5×52=750 cm3取 W3.5sdlD0.5 =3.5×2.4×4.7×5×5.80.5=310.7cm835010 1003.5 甲板骨架3.5. 甲1 板横梁（1）甲板横梁的剖面模数W 按参考文献9中 2.8.2.1 规定应不小于按下式计算所得之值：W=c c dD+c shl21 231) 距首垂线 0.075L 以前的首楼甲板：取角钢W=1.33×0.8×4.7×5.

42、8+6.804×0.575×2.191×3.152=114.059cm 32) 尾楼甲板：W=0.93×0.14×4.7×5.8+4.158×0.575×1.0×4.22=29.39 cm3式中：系数 c ,c ,c ；123横梁间距 s； 横梁跨距 l；甲板计算压头 h。110 70 8取角钢、 146 56 103.5.甲2 板纵骨（1）露天强力甲板纵骨的剖面模数W 按参考文献92.8.5.1 规定应不小于按下式计算所得之值：Wc shl21Wc shc sl2 L210 4231)距首垂线 0.07

43、5L0.15L 区域：W=12.5×0.65×1.825×2.42=85.41 cm3W=57×0.65×1.825+7.2×0.65×32×69.52×10-4取球扁钢=80.637 cm32)船中部 0.4L 区域：140 199W=10.5×0.65×1.379×2.42=54.21 cm3取球扁钢式中：纵骨间距： s=0.65 m ;140 199甲板的计算压头： h ; 纵骨跨距： l=2.4 m;系数： c ,c ,c。123注：无计算处取相邻两侧的过渡值。3.5

44、.纵3 骨架式甲板纵桁对于支持强横梁的甲板纵桁按参考文献9中 2.8.6.1 规定确定其尺寸：取 835010 1003.5. 纵4 骨架式强横梁（1） 按参考文献9中 2.8.7.1 规定支持甲板纵骨的强横梁的间距为2.3 m，即每隔 4 个肋位设一档。l=2.2 m（2） 支持甲板纵骨的强横梁剖面模数W 按 2.8.7.3 规定应不小于按下式计算所得之值：W=5Shl2=5×2.4×1.2×3.152=119.07 cm3按参考文献9中 2.8.7.4 规定对于单甲板的船其剖面模数增大15%，即为W=136.93cm3（3） 支持甲板纵骨的强横梁剖面惯性矩I

45、按参考文献9中 2.8.7.6 规定应不小于按下式计算所得之值：I2Wl =2×136.9×3.15=862.5 cm4式中：强横梁剖面模数W =136.93 cm3 强横梁跨距l=3.15 m取 835010 1003.6 支柱3.6. 支1 柱的载荷（1）对于支柱所承受的载荷P 按参考文献9中 2.10.1.1 规定应按下式计算：P7.06abhP0=7.06×7.2×3.88×1.0+141.63=338.86 KN式中：a支柱所支持的甲板面积的长度，m b支柱所支持的甲板面积的平均宽度，m h支柱所支持的甲板的计算压头, m； P 上方

46、支柱所传递的载荷，KN。o3.6.支2 柱的剖面积支柱的剖面积A 按参考文献9中 2.10.2.1 规定应不小于按下式计算所得之值：Ap12.26 5.101/r=338.86/(12.26-5.10×1.2/8)=28.63 cm2式中：P支柱所受的载荷, KN；l支柱的有效长度，m,为支柱全长的 0.8 倍；A=28.63 cm2大 连 海 洋 大 学 专 科 毕 业 设 计主 尺 度 确 定r支柱剖面的最小惯性半径, cm。3.6. 支3 柱的壁厚管形支柱的壁厚t 按参考文献9中 2.10.3.1 规定应不小于按下列两式计算所得之值：tp0.392d p4.91=338.63/

47、(0.392×84.5-4.9×1.2)=6 mmt=d /40=84.5/40=2.1 mmt=6 mmp3.7 非水密支承舱壁3.7. 一1 般要求（1） 舱壁板的最小厚度按参考文献9中 2.11.1.1 规定取尾楼甲板下的舷侧板厚度为 8 mm，居住甲板、驾驶甲板及罗经甲板下的舷侧板厚度为6 mm,在尾楼的内部舱壁厚度均为 8 mm。（2） 舱壁扶强材的间距按参考文献9中 2.11.1.2 规定取为 550 mm。l=550 mm（3） 支承横梁、纵骨、纵桁及强横梁等的舱壁扶强材的剖面积 A 按参考文献9中 2.11.1.3 规定应不小于按下式计算所得之值：Ap4.86