工程建筑基础资料悬灌法改支架现浇法施工方案

1、第0页共 27 页【最新资料，Word版，可自由编辑！】悬灌法改支架现浇法施工方案第 1 页 共 27目录一 、 工 程 概况. 2二 、 悬 灌 法 与 支 架 现 浇 方 案 对比. 31、 （ 32+48+32 ） m 连续梁 . 32、 （ 40+56+40 ） m 连续梁 . 43、 （ 40+64+40 ） m 连续梁 . 54、 （ 48+80+48 ） m 连续梁 . 6三、支架计算 . 1.1（ 一 ） 支 架 规格. 1.1（ 二 ） 支 架 结构. 1.1（ 三 ） 支 架 设计. 1.51、荷载取值 .1.5.2、次梁计算 .1.5.3、横梁验算 .1.8.4、立杆验算

2、 .2.0.5、地基容许承载力计算 .2.1.四、支架预压与变形观测 .2.2.五 、 预 拱 度 设置. 2.2六 、 模 板 构造. 2.2.七、砼浇筑 .2.2.八、预应力张拉与压浆 .2.3.九、支架拆除 . 2.3.十 、 质 量 保 证 措施.2.3十 一 、 工 程 实例. 2.4.1、福厦客专（32 4832 ）m 连续梁. 2.4.2、郑西客专（32 4832 ）m 连续梁. 2.5.3、京津城际（32 4832 ）m 连续梁. 2.6.京沪高速铁路土建一标段连续梁悬灌法改支架法现浇施工方案一、工程概况京沪高速铁路一标段设计跨河、跨路连续梁56 联，在目前征地第2页共 27拆

3、严重滞后的情况下，已成为控制运架梁通过的关键性工程。经现场核对，发现其中 18 联连续梁（详见表 1）具备支架法现浇条件，其中（32+48+32） m 连续梁 8 联，（40+56+40） m 连续梁 2 联，（40+64+40 m 连续梁 6 联，（48+80+48）m 连续梁 2 联。京沪高速铁路一标段悬灌梁具有支架法现浇条件统计表表 1序号工点名称中心里程桥孔布置原施工工法拟调整工法1六圈路DIK7+359.79(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法2污水管DK13+370.92(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法3K15+704.98(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法黄村大

4、街4黄良支线铁路DIK18+054.79(40+56+40)m连续梁悬灌法支架法5地铁DIK19+258.75(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法6专用线铁路DIK20+577.57(40+56+40)m连续梁悬灌法支架法7磁大路DIK28+956(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法8采留路DIK48+504.22(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法9规划高王路DK84+778.61(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法10规划 112 国道DK90+903.61(48+80+48)m连续梁悬灌法支架法11主干道二DK99+591.49(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法12

5、规划津霸快速路DK102+227.(48+80+48)m连续梁悬灌法支架法第3页共 27913规划次干道DK118+913.32(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法14规划次干道 21DK121+746.36(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法15沥青路DK122+297.56(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法16津莱公路DK133+758.31(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法17津文公路DK143+938.35(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法18静王公路DK150+015.85(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法相比悬灌法施工而言，支架法现浇分段少，工作面多

6、，可明显缩 短施工周期。为缓解工期压力，确保京沪铁路按期建成通车，我部提 议将这 18 联连续梁由悬灌法施工改为支架法现浇。二、悬灌法与支架现浇方案对比1、（ 32+48+32 ）m 连续梁3（32+48+32）m 连续梁全长 113.5m,梁体 C50 砼 1523m，改为支 架现浇后，计划 3 孔同时搭设支架、绑扎钢筋、安装模板，整联一次 浇筑成型（如图 1 所示）。支架现浇法与悬灌法工期对比如表2,从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期74 天。（32+48+32）m 连续梁工期对比表表 2序号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时（天）工序用时（天）项目第4页共 271桩基66桩基

7、第5页共 272承台3030承台地基处理3墩身2020墩身40#段4020支架搭设，底模 安装5挂篮安装、预压157支架预压6悬灌梁段6030模板安装钢筋绑 扎7边跨合拢122砼浇筑8中跨合拢137预应力张拉、压浆9合计196122合计注：1、悬灌梁段共 6 段，每节段施工周期 10 天。2、主墩桩基 12 根，边墩 12 根，采用旋挖钻机施工，2 根/天。2、（ 40+56+40 ）m 连续梁3（40+56+40 m 连续梁全长 137.5m, C50 砼 1665m，改为支架现浇后，计划 3 孔同时搭设支架、绑扎钢筋、安装模板，整联一次浇筑 成型（如图 2 所示）。悬灌法与支架现浇法工期对

8、比如表3,从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期61 天。（40+56+40）m 连续梁工期对比表表 3序号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时（d）工序用时（d）项目1桩基66桩基第6页共 272承台3030承台地基处理3墩身2020墩身40#段施工4025支架搭设、底模安装5挂篮安装、预压1510支架预压6悬灌梁段6035模板安装、钢筋绑扎7边跨合拢122砼浇筑8中跨合拢137预应力筋张拉、压浆9合计196135合计注：1、悬灌梁段共 6 段，每节段施工周期 10 天2、主墩桩基 12 根，边墩 12 根，采用旋挖钻机施工，2 根/天。3、（ 40+64+40 ）m 连续梁3（40+

9、64+40 m 连续梁全长 145.5m, C50 砼 1920m。如改为支架现浇法，梁体计划分 3 段施工（如图 3 所示），其中、段长度均33为 71.75m,砼各 950 m，段长 2m，砼 20m。施工时，段与段可同步或交叉搭设支架、绑扎钢筋、安装模板、整段浇筑砼。段为合龙段，最后浇筑。悬灌法与支架现浇法工期对比如表 4,从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期 75 天。（40+64+40）m 连续梁工期对比表表 4悬灌法支架现浇法备注第7页共 27号项目工序用时（天）工序用时（天）项目1桩基88桩基2承台3030承台地基处理3墩身2020墩身40#段4530支架搭设、底模安

10、装5挂篮安装、预压156支架预压6悬灌梁段70250空梁段模板安装、钢筋绑扎7边跨合拢1220 0段砼浇筑8中跨合拢137预应力筋张拉、压浆920梁段钢筋绑扎1010梁段砼浇筑117预应力筋张拉、压浆12合计213138合计注：1、悬灌梁段共 7 段，每节段施工周期 10 天2、主墩桩基 16 根，边墩 12 根，采用旋挖钻机施工，2 根/天。4、（ 48+80+48 ）m 连续梁3（48+80+48）m 连续梁全长 177.5m, C50 砼 2630m。如改为支架现浇法施工， 梁体计划分为 3 段 （如图 4 所示） ， 其中、 段长度 均为 87.75m,砼各 1304 m3,段长 2m

11、,砼 22 用。施工时，段与段可同步或交叉搭设支架、绑扎钢筋、安装模板、整段浇筑砼。段为合龙段，最后浇筑。第8页共 27悬浇法与支架现浇法工期对比如表 5,从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期 91 天。(48+80+48) m 连续梁工期对比表表 5序 号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时工序用时项目1桩基4040桩基2承台3030承台地基处理3墩身2020墩身施工40#段5035支架搭设、底模安装5挂篮安装、预压1515支架预压6悬灌梁段10030(2 梁段模板安装、 钢筋绑扎同时施工7边跨合拢126(2 段砼浇筑8中跨合拢1310预应力筋张拉、压浆92梁段钢筋绑扎101梁段砼浇

12、筑118预应力筋张拉、压浆12合计250159合计注：1、悬灌梁段共 10 段，每节段施工周期 10 天。2、主墩桩基 20 根，边墩 12 根，采用旋挖钻机施工，2 根/天。第9页共 271门別375T 图 1 支架现浇法 32+48+320 连续箱梁砼浇筑顺序（单位：cm）图 2 支架现浇法 40+56+40!续箱梁砼浇筑顺序（单位：cm）第10页共 27图 3 支架现浇法 40+64+400 连续梁砼浇筑顺序（单位：cm）心0 7第 11 页 共 27支架现浇法 40+80+40m 连续箱梁砼浇筑顺序（单位：cm）图 4第 12 页 共 27三、支架计算支架规格支架采用碗扣式钢管脚手架，

13、主构配件的规格尺寸如下： 构件名称 品种长度（ mm） 重量（ kg）立杆LG-300 300017.31LG-240 240014.02LG-180 180010.67顶杆DG-150 15008.7DG-120 1200 6.65DG-90 900 5.5立杆垫座 DZ-1 1.7立杆可调座 TZ-210.1立杆粗细调座 TZ-3 6.1横杆HG-240240019.3HG-180180015.3HG-120120011.3HG-909007.8HG-606006.85HG-303005.9斜杆XG-30030008.6XG-25525507.5XG-21621606.6XG-169169

14、05.4可调横托撑 HC-17.3横托撑HC-2托撑TC-24.1可调托撑 TC-1 8.7支架结构以 40+80+40m 连续箱梁为例，现浇支架结构如图 5、6。支架立第 13 页 共 27杆纵向间距均取0.6m,横向间距翼檐下取0.9m,箱室底取0.6m,腹 板底取0.3m，横杆竖向间距均取 1.2m，顶、底托采用可调托撑。支架顶托横桥向布置 I14 工字钢横梁，间距 0.6m;横梁上纵桥向布置 10cmX15cm 方木次梁，次梁在箱室下方间距 40cm 腹板下方第 13 页共 27页共 27支架截面图第 15 页 共 27 页20cm 箱梁内外模板均采用木模板，箱室顶板和翼板采用脚手架支

15、撑。支架设计为安全、简便起见，次梁和横梁均按简支梁受力考虑，分别验算 箱室底板和腹板下支架受力。1、荷载取值按铁路混凝土工程施工技术指南（TZ210-2005）规定，荷载取值如下：3箱梁钢筋砼自重： 26kN/m3人及运输机具作用在模板上荷载： 2.5kPa振捣时产生的荷载： 2kPa3木材密度： 750kg/m2、次梁计算（ 1 ）腹板部位底模下次梁板部位荷载a、箱梁砼自重（按最大截面考虑，砼超灌系数 1.05 ）:2R =6.65x26X1.05=181.5kN /m2b、模板荷载 （面板 1.2cm 木胶板； 横肋 10 x10cm 方木， 间距 30cm纵肋 214a 槽钢，间距 80

16、cm）第 16 页 共 27 页P2=2X6.1 X0.012X7.5+(1/0.3+1) X6.1X0.1X0.1X7.5+2X(6.1/0.8+1)X1X0.145/0.9=11.18kN/m2c、设备及人工荷载：F3=2.5kN/m2d、砼振捣荷载：P4=2kN/mg次梁截面特性(次梁采用 10cmx 15c m 方木)2截面积： A=10X15=150cm2弹性模量：E=1X140MPa抗弯模量：W=bh2/6=10X152/6=375 cm3惯性矩：I=bh3/12=2812.5cm4g强度验算(腹板下次梁间距 20cm荷载组合: FQF=F1+F2+F3+F4=197.18kN/m

17、2换算到次梁上线荷载 :q= FQFX0.2=197.18X0.2=39.45 kN/m纵梁抗弯应力计算公式得：(T w=qL2/(8W263=39.45X0.62X106/( 8X375X103)=4.7MPa (T w=13MPa，强度满足要求(参考红松木)由矩形梁剪应力计算公式得：第 17 页 共 27 页T=3Q/2A32=3X (197.18x0. 2X0.6/2) x10/(2X150X10)=1.2MPa T=2.3MPa,剪应力满足要求。(4 刚度验算荷载组合：PGF=R+R=192.68 kN/m22q=PGFx0.2=192.68x0.2=38.54kN/m24fmax=5

18、qL4/384EI=5x38.54x103x0.64x109/( 384x2812.5x104x1x104)=0.23mn f=L/400=600/400=1.5mm刚度满足要求。( 2 )箱室下次梁41 箱室下次梁荷载取值a、箱室顶板砼厚度 0.4m，底板最大厚度 1m 则,超灌系数 1.05 , 砼箱自重：Px=(1+0.4)x26x1.05=38.22kN/m2b、内模支撑和模板荷载(面板采用 1.2cm 的木胶板； 横肋采用 10X10 方木，间距 30cm 内模支撑采用 48 钢管支撑，纵、横、竖向 间距 1m)。P2x=2X4x1x0.1x0.1x7.5+1x0.012x7.5+2

19、x1X0.169+（5.1x4+6x4）x0.058 =3.165kN /m2c、设备及人工荷载：F3x=2.5kN/m2第 18 页 共 27 页d、振捣荷载：F4x=2kN/m2g次梁截面特性（箱室底模下次梁采用10cmx15c m 方木）截面积： A=10 x15=150cm2弹性模量： E=1x140MFa抗弯模量： W=bh2/6=10 x152/6=375cm3截面模量： I=bh3/12=2812.5cm4g强度验算（箱室底模下次梁间距 40cm荷载组合 :FQx=F1+F2+F3+F4=45.9kN/m2换算到次梁上线性荷载 :qx=FQxx0.4=45.9x0.4=18.36

20、kN/m因同样材料、同样跨度情况下，箱室底板下线荷载比腹板下小， 所以强度和刚度都能满足要求。3、横梁验算（ 1 ）横梁截面特性2截面积： A=10 x15=2150mm2弹性模量：E=2.1x10MPa抗弯模量：W=10X10mm惯性矩： I=bh3/12=712x104mm4第 19 页 共 27 页(2)腹板下横梁验算(腹板下模梁纵向间距 60cm 跨度 30cm)T 强度验算q=PQFx0.6+0.169=197.18x0.6+0.169=118.5kN/m2跨内最大弯矩为： Mmax=118.5x0. 32/8=1.3kN.m由梁正应力计算公式得：63(T w二 Max/W=1.3x

21、10/ (102x10)= 12.7MPa Tw=145MPa 满足要求。(2 刚度验算q=PGFx0.6+0.169=192.68x0.6+0.169=115.8kN/m4fmax=5qL4/384EI41254=5x115.8x0.34x1012/(384x2.1x105x712x104)=0.008mn f=L/400=0.75mm，刚度满足要求。箱室下横梁验算(箱室下横梁间距 60cm 跨度 60cm)21 强度验算q=PQXx0.6+0.169=45.9x0.6+0.169=27.7kN/m跨内最大弯矩为：Mmax=27.7X0. 6X0. 6/8=1.2kN m 由梁正应力计算公式

22、得：63第 20 页 共 27 页(Tw=MaxW=1.2X10/(102X10 )= 11.8MPa Tw=145MPa,满足要求。(2 刚度验算 q=(PQX-P3-P4)X0.6+0.169=(45.9-2.5-2)X0.6+0.169=25.0kN/mfmax=5qL4/384EI=5X25X0.64X1012/(384X2.1X105X712X104)=0.03mn N,所以立杆强度满足要求。(3)立杆弹性压缩量L=NL/EA=36.3x103x12x103/( 2.1x105x489.3) =4.23mm 压缩变形很小。5、地基容许承载力计算根据地质资料可知，一标段地层主要为第四系

23、冲积层、冲洪积层、 海积层，一般以黏性土、粉土、砂类土为主。脚手架管最大传力为 34.4kN,按 O.5mx0.5m 脚手架底承载面积计算，地基容许承载力为 137.6kPa。地基主要采用建筑垃圾换填 1m,分层夯实，换填后的承载力不低 于200kPa。地表整平后，再浇筑 25cm 厚的 C20 砼。四、支架预压与变形观测支架搭设结束后，铺设底模，接着先进行支架预压。通过预压， 检验支架安全性，测量弹性变形，消除非弹性变形。预压材料采用编织袋装砂加钢筋，预压荷载取梁体自重的120%。第 22 页 共 27 页支架预压变形观测断面纵向间隔 8m 每个观测断面上设左、中、右 3 个观测点。测点设在

24、 I14 工字钢横梁底紧靠立杆位置。五、 预拱度设置梁体模板预拱度主要包括梁体自重及施工机具与人员荷载作用下的支架弹性变形以及预应力、砼收缩徐变、二期恒载和 1/2 静活载作 用下的梁体变形。其中，梁体自重及施工机具与人员荷载作用下的支架弹性变形按 预压实测值设置，其余变形按设计单位提供的预拱度设置。六、 模板构造箱梁模板由侧模、内模、底模和端模组成，全部采用 1.2cm 厚木（竹） 胶板，竖肋用 10cmx 10cm 方木，间距 40cm,横肋用 214 槽钢，间距 80cm。模板的强度、刚度符合要求，并规则有序，线条美观，模板缝隙 严密平整、不漏浆。七、砼浇筑梁体砼采用 4 台 100mV

25、h 砼泵车由两端向中间对称浇筑，先底板, 后腹板，再顶板，分层浇筑，每层厚度不大于 30cm 砼采用插入式振 动棒捣固，严防漏捣、欠捣和过度振捣。第 23 页 共 27 页顶板砼在振捣平整后即进行第一次抹面，待砼初凝前进行二次抹 面。砼初凝后，夏季采用洒水、覆盖养护，冬季采取覆盖保温养护， 养护不少于 14 天。养护过程中，砼芯部与表层、表层与环境以及箱内 与箱外的温度之差控制在 15C之内。八、 预应力张拉与压浆当梁体混凝土强度及弹性模量达到设计要求后， 进行预应力张拉。 张拉顺序以及孔道压浆严格按设计和施工规范进行。九、 支架拆除预应力孔道压浆强度达到设计值后，安排支架和模板拆除。 支架拆

26、除前，先由跨中向两端逐排对称通过松卸立杆顶部托撑卸 落底模。当底模与梁底全部脱开后，再由上向下拆除支架。十、质量保证措施1、砼原材料及配合比控制为防止砼出现裂纹，砼初凝时间控制在 1 7 小时左右，配合比尽可 能降低水泥用量。2、砼施工过程中温度控制砼施工过程中，为防止凝固过快，砼出模温度控制在35C以内，砼入模温度不得超过 30C，当砼温度入模温度超过 30C时，采取在水 中第 24 页 共 27 页加冰块，对泵送管道进行麻袋覆盖洒水等综合降温措施。安装好的 模板也要采取覆盖措撒水降温措施，将模板温度控制在35C以内。如果是夏季施工，砼浇筑尽可能选择在晚上进行，砼浇筑要满足夜间浇 筑完成的能力。为控制拆模后因为温度变化形成裂纹，随时测量梁体温度、箱内、 箱外温度，将箱体与箱内、箱内与箱外温度控制在15C，如果温度相差过大，采用箱内大功率通风机通风降温的方式降温。十一、工程实例1、 福 厦客 专 ( 32 48 32 ) m 连 续梁由我局承建的福厦客运专线铁路 DK9