工程建筑基础资料工程悬挑脚手架施工方案

1、第 1 页共 34 页【最新资料,Word版，可自由编辑！】第 2 页 共 34 页悬挑脚手架施工方案一、该方案中拉接形式采用硬拉接， 不能采用软拉 接形式。拉接点必须每层楼面设置。二、在编制施工组织设计的硬拉接、 剪刀撑的设置 要根据工程的实际情况， 脚手架的高度、 长度算出拉接 点和剪刀撑的数量，并画出布置图，补充在方案中。三、该施工组织设计悬挑部分采用工字钢作悬挑支 架。第 3 页 共 34 页工程脚手架施工方案一、工程概况：工 程 名 称：国贸春天 2#2#楼结 构 形 式：剪力墙结构层 数： 2222 层建筑物高度： 71.2571.25 米建筑面积： 14641.4914641.4

2、9 平方米 搭设形式：双排扣件式悬挑脚手架，密目网全封闭 悬挑脚手架高度：每 1010 步悬挑一次即 18m18m。脚手架立杆纵向间距 1.5m1.5m。脚手架立杆排距(横向间距) 1.05m1.05m。 脚手架大横杆步距每步高 1.8m1.8m。二、 编制依据： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001JGJ130-2001)、( J84-2001J84-2001 )。技术术语：本方案的技术术语同 JGJ103-2001JGJ103-2001。三、脚手架构配件质量要求：1 1钢管：1采用 4848X3.53.5，其质量符合现有国家标准碳素结构钢(GB/T700GB/T70

3、0)中 Q235-AQ235-A 级钢的规定。符合低压流体输送用焊接 钢管(GB/T3092GB/T3092)中规定的 3 3 号普通钢管。2钢管应有产品质量合格证。3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、毛刺、压痕和深的划道。第4 页 共 34 页4钢管的允许偏差值应符合：钢管外表面锈蚀深度w0.5mm0.5mm钢管弯曲 L Lw1.51.5，允许偏差w5mm5mm立杆钢管弯曲 3mL3mLW4m,4m,允许偏差w12mm12mm4ml4m 20mm20mm 勺圆钢。做垂直接 地板。水平接地板可用厚度不小于4mn4mn 宽 252540mn40mn 的角钢制作。接地板的设

4、置可按脚手架的长度不超过50m50m 设置一个，接地板埋入地下的最高点，应在地面下深度不浅于500mm500mm 埋设接地板时，应将新填土夯实。接地板不得设置在蒸汽管道或烟囱风道附近经 常受热的土层内；位于地下水以上的砖石，焦碴或砂子内，均不 得埋设接地板。十三、脚手架验收：1 1验收标准：1按施工组织设计的要求。2工字钢水平梁固定平稳、牢靠。3立杆垂直全高土 50mm50mm第 14 页 共 34 页4步距、纵距、横距分别允许偏差为 2020、4040、20mm20mm5纵向水平杆高差，一根两端土 20mm20mm 同跨内两根纵向水平 杆高差10mm10mm。6扣件安装，同步立杆上两个相隔对

5、接扣件的高差500mm500mm立杆上对接扣件至主节点的距离步高 1/31/3 。7纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离间距1/31/3 。2 2脚手架验收：1由技术负责人、施工员、安全员、架子工班长组成验收小 组，根据施工组织设计逐项验收。2验收分基础验收和每搭设四步验收一次，验收后挂牌使用。十四、脚手架的搭设安全要求与管理：1 1技术负责人要按施工组织设计中有关脚手架的要求向搭设 和使用人员进行安全技术交底。2 2按钢管、扣件、脚手板、密目网的标准进行检查验收，不 合格产品不得使用。3 3脚手架必须配合施工进度搭设，超出施工层一步架。一次 搭设高度不能超过相邻连墙杆件以上两步。4 4每搭完

6、一步脚手架后，应按标准校正步距、纵距、横距及 立杆的垂直度。5 5脚手架的搭设人员必须持有效证件上岗，无高空作业的疾 病。6 6搭设脚手架的架子工必须戴安全帽， 系安全带， 穿防滑鞋。 上下输运杆件时，严禁抛扔，杆件必须用绳扎好后小心上下，防 止杆件、扣件坠第 15 页 共 34 页落伤人。架子工使用的工具拿紧把牢，不能坠落 伤人，使用后挂牢在持钩上，严禁上下抛扔。7 7作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。8 8当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，停止脚手 架的搭设。雨雪后作业要有防滑措施，并扫除积雪。9 9在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆， 纵、横向扫地杆、剪刀撑

7、。1010脚手架搭设时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守， 严禁非操作人员入内。悬挑式脚手架计算书：、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m ，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m ,立杆的横距为 1.05m,立杆的步距为 1.8 m 内排架距离墙长度为 0.30 m； 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48X3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00 ；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距 4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):

8、3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架； 同时施工层数 :1 层；第 16 页 共 34 页3. 风荷载参数本工程地处四川遂宁市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风荷载高度变化系数卩z为 1.000，风荷载体型系数卩s为 1.128 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):0.1248 ；脚手板自重标准值（kN/m）:0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140 ;安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板；5. 水

9、平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16a 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.5m，建筑物内 锚固段长度 2.3 m。与楼板连接的预埋件直径（mm）:20.00 ；楼板混凝土标号:C30 ；6. 拉绳与支杆参数第17页共 34 页悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为:6.000 ；钢丝绳与墙距离为（m）:6.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m1500悬挑架正立面图驴位：(mm)第18页共 34 页、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第 524 条规定，大 横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将

10、大横杆上 面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.35X1.05/(2+1)=0.122 kN/m ;活荷载标准值：Q=3xi.05/(2+1)=1.05 kN/m ;静荷载的设计值:q1=1.2X0.038+1.2 X0.122=0.193 kN/m ;活荷载的设计值:q2=1.4X1.05=1.47 kN/m ;第19页共 34 页图 1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)I I Mil I IHJECq川丨I小丨11-a图 2 大横杆设计荷载组合简图

11、(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 Mma=0.08X0.193X1.52+O.1OX1.47X1.52=0.366 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：M诡-0.1/-0.117/22 2支座最大弯距为 M2maF-0.10 X0.193X1.5 -0.117X1.47X1.5 =-0.43 kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.366X106,0.43X106)/5080=84.646 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为(T =84.646 N/mm 小于大横杆的抗压强

12、度设计值f=205 N/mm2,满足要求！q2q1(11 111 1(1驴位：(mm)第20页共 34 页3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:第21页共 34 页100H/WD耳I其中：静荷载标准值:q1= Pi+R=0.038+0.122=0.161 kN/m ;活荷载标准值：q2= Q =1.05 kN/m ;最大挠度计算值为:4540.677X0.161X1500 /(100X2.06X10X121900)+0.990X1.05X1500 /(100X2.06x105X121900) = 2.315 mm;大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于

13、大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm 与 10 mm满足要求!三、小横杆的计算根据 JGJ130-2001 第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038X1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.35X1.05X1.5/(2+1)=0.184 kN ;活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/(2+1) =1.575 kN;集中荷载的设计值:P=1.2X(0.058+0.184)+

14、1.4X1.575 = 2.495 kN ;V_-0.677pp第22页共 34 页小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：2Mmax= 1.2 X0.038X1.05 /8 = 0.006 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax= 2.495X1.05/3 = 0.873 kN.m;最大弯矩 M= Mlmax+ Mpmax= 0.879 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.8796/5080=173.124 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力(T =173.124 N/

15、mmf 小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mn2,满足要求！3. 挠度验算配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下V如3S4EI45Vqma=5X0.038X1050/(384X2.06X10X121900) = 0.024 mm;大横杆传递荷载 P = p1+ p2+ Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分第23页共 34 页集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下Vpmax= 1816.35X1050X(3X10502-4X105079 ) /(72X2.06X105X1

16、21900)=2.972 mm；最大挠度和VVmax+Vpmax= 0.024+2.972 = 2.996 mm小横杆的最大挠度为 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载 力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:RwRc其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值，取 8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；第 24 页

17、共 34 页大横杆的自重标准值：Pi= 0.038X1.5X2/2=0.058 kN ;小横杆的自重标准值：P2= 0.038Xl.05/2=0.02 kN ; 脚手板的自重标准值：P3= 0.35X1.05X1.5/2=0.276 kN ； 活荷载标准值：Q = 3X1.05X1.5 /2 = 2.362kN ； 荷载的设计值：R=1.2X(0.058+0.02+0.276)+1.4X2.362=3.732 kN ；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下 内容：(1) 每米立杆承

18、受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mNG1= 0.1248+(1.50X2/2)X0.038/1.80X18.00 = 2.822kN；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35X10X1.5X(1.05+0.3)/2 = 3.544 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3= 0.14X10X1.5/2 = 1.05 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网； 0.005 kN/m2NG4= 0.005X1.5X18 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1

19、+NG2+NG3+NG4= 7.551 kN ；2第25页共 34 页活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 立杆按一纵距内施工荷载总和 的 1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N c= 3X1.05X1.5X1/2 = 2.362 kN;风荷载标准值按照以下公式计算%=0.加/7吒其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Wo= 0.3 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Uz= 1；Us-风荷载体型系数：取值为 1.128 ;经计算得到，风荷载标准值Wk= 0.7X0.

20、3X1X1.128 = 0.237 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NC= 1.2X7.551+ 1.4X2.362= 12.369 kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为第26页共 34 页N = 1.2 NG+0.85X1.4NQ= 1.2X7.551+ 0.85X1.4X2.362= 11.873 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为Mw= 0.85X1.4WkLah2/10 =0.850X1.4 X0.237X1.5X2第27页共 34 页1.8/10 = 0.137 kN.m六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性

21、计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.369 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k = 1.155 ;当验算杆 件长细比时，取块 1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：卩=1.5 ;计算长度,由公式 I。= kXh 确定：10= 3.118 m ;长细比 Lo/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到： =0.186 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm3立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm ;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/

22、mm2;(T= 12369/(0.186X489)=135.991 N/mm2;立杆稳定性计算(T = 135.991 N/mm?小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mn2,满足要求！第28页共 34 页考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式曲W立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.873 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：卩=1.5 ;计算长度,由公式 I0= kuh 确定：Io= 3.118 m ;长细比:Lo/i = 197轴心受压立杆的稳定系数，由

23、长细比 Io/i 的结果查表得到： = 0.186立杆净截面面积：A = 4.89 cm2;3立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm ;2钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm ;2(T =11872.755/(0.186X489)+136997.179/5080 = 157.504 N/mm;立杆稳定性计算(T = 157.504 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=2205 N/mm,满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:NI= Nlw+ N0风荷载标准值 W = 0.237 kN/m2；2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw= 16

24、.2 m ；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0=2第29页共 34 页5.000 kN ;第 30 页 共 34 页风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nw= 1.4 XWXAw= 5.372 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni= Niw+ No= 10.372 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf= A - f其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949 , l 为内排架距离墙的长度；_2 2又： A = 4.89 cm ; f=205 N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为

25、 Nf= 0.949X4.89X10-4X205X103= 95.133 kN ;N = 10.372 Nf= 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 NI= 10.372 小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！第31页共 34 页八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙支点。本方案中，脚手架排距为 1050mm 内排脚手架距离墙体 300mm 支拉斜杆的 支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.2 cm4，截面抵抗矩 W

26、= 108.3 cm3,截面 积 A =21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2X7.551 +1.4X2.362 = 12.369 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2X21.95X0.0001X78.5 = 0.207 kN/m ;第 32 页 共 34 页.12D02300悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到第33页共 34 页4.2554.06900.50710.CJU1J JBL311 /-S36 36212 12 421悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 16.686 kN ；悬挑脚手架支撑梁变

27、形图(mm)第34页共 34 页R2 = 8.869 kN ；R3 = -0.031 kN 。最大弯矩 Mma= 1.881 kN.m ;最大应力(T =M/1.05W+N/A= 1.8816/&.05X108300 )+12.369X103/ 2195 = 22.179 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 22.179 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用 16a 号工字钢,计算公式如下其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:b= 570X10X63X235 /( 1200X160X235

28、) = 1.87由于b大于 0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表 B,得到b值 为0.919。经过计算得到最大应力(7 = 1.881X10( 0.919X108300 )= 18.898 N/m水平钢梁的稳定性计算7= 18.898 小于f = 215 N/mm2,满足要求！第35页共 34 页十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力 RXH和拉钢绳的轴力 FUi按照下面计算农初=工R诵COSE1-1其中RjiCOS9i为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力Ru= 17.017KN。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力 R 的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为N=R=17.017kN钢丝拉绳（斜拉杆