油气处理工艺简介

1、油气处理工艺简介海上油气处理工艺设计海上油气处理工艺设计概述海上油（气）田开发中井流必须经过处理，即进行油、气、水等分离、处理和稳定、才能满足储存、输送或外销的要求。为了达到这一目的，设置了一系列生产设备将井流混合物分成单一相态，其中分离器是一主要设备，其他还包括换热器、泵、脱水器、稳定装置等设备。井流混合物是典型的多组分系统。油气的两相分离是在一定的操作温度和压力下，使混合物达到平衡，尽量使油中的气析出、气中的油凝析，然后再将其分离出来。油、气、水三相分离，除将油气进行分离外，还要将其中的游离水分离出来。油、气、水分离一般是依靠其密度差，进行沉降分离，分离器的主要分离部分就是应用这个原理。液

2、滴的沉降速度和连续相的物性对分离效果具有决定性的影响。下面就基本分离方法、影响因素、分离器的类型、系统流程和参数的选取等方面进行介绍。一、基本分离方法流体组分的物理差别主要表现在密度、颗粒大小和黏度三个方面， 这些差别也会受到流速、温度等的影响。根据这些影响因素，油、气、水分离的基本方法主要有三种。1 1.重力分离重力分离是利用流体组分的密度差，较重的液滴从较轻的流体连续相中沉降分离来。对于连续相是层流状态的沉降速度可以按斯托克斯定律计算：式中 W W 一油滴或水滴沉降速度，油滴或水滴直径，一重、轻组分密度，一连续相的黏度，1/221/22海上油气处理工艺设计 2 2.离心分离当一个两相流改变

3、运动方向时，密度大的更趋于保持直线运动方向，结果就和容器壁碰撞，使其与密度小的流体分开。气体分液罐的人口一般根据此原理设计，使气体切线进人，离心分离;离心油水分离机也是据此原理设计。如果离心分离的流态是层流，也可用斯托克斯定律计算其离心分离速度。式中的重力加速度 g g 用离心力产生的加速度 a a 代替。因此，增加进口流速，离心力产生的加速度加大，分离效果就提高。3 3.碰撞和聚结分离流体如果在正常流道内碰到障碍物，其夹带的液滴就会碰撞附着在障碍物上，被分离出来，然后再与其他颗粒聚结从连续相中分离出来，这个过程即是碰撞和聚结分离。气体分液罐出口的捕雾网、分离器中设置填料都是根据这个原理设计考

4、虑的。其中分离器中的填料还根据其放在气、液相位置的不同而选用亲油型或亲水型的材料来提高碰撞和聚结分离的效果。二、影响分离的主要因素 1 1.液滴或颗粒的直径公式(2(23 32)2)可以看出， 液滴或颗粒的直径是影响分离效率的重要因素之一。直径越大，沉降速度越大，分离效率越高。2 2.介质的密度公式(2(2一 3 32 2）也可以看出，两种介质的密度差越大，沉降速度就越大，分离效率就越好。3 3.表面和界面张力液滴或颗粒的表面张力越大，越不容易聚结形成大的液滴或颗粒，分离效果就较低;同样，对于不混溶的液体，界面张力越大，也使液滴或颗粒不易聚结，从而降低分离效率。4 4.黏度 2/2/2222

5、海上油气处理工艺设计连续相介质的黏度越小，沉降速度越大，分离效率越高。5 5.温度温度主要是通过影响连续相介质的黏度来影响分离效果。对于气体，温度升高，气体黏度增加，阻止了较小颗粒的分离；而对于液体，温度升高，黏度降低，提高了分离效果。6 6.压力压力主要对气液分离影响大，压力增加，使气体黏度增加，阻止了较小颗粒的分离;另一方面，压力越高，气液密度差越小，气泡就越不易浮出液面。7 7.停留时间流体在分离器的停留时间越长，小液滴就能有足够的时间聚结沉精选公文范文，管理类，工作总结类，工作计划类文档，感谢阅读下载4降分离，分离效率就越高气体流速对于气液分离，如果人口设计考虑了离心分离，切线进人的气

6、体流速大，离心分离效果就好；但在一般分离器的沉降分离段，气体流速必须低于液滴沉降速度，否则，小液滴未来得及分离即被带走，降低分离效果。9 9 泡沫气液混合物进人分离器时,气体或溶解在液体中的气泡会在液体表面形成一层泡沫，如果起泡严重，可能导致分离器内整个气液分离空间充满泡沫而影响气液的分离效率。1010乳化液乳化液是原油和地层水共同运动过程中，一种液滴分散到另一种液体中形成的油包水”或水包油”混合物，于油包水”或水包油”液滴相对稳定，分离时其中乳化的油滴或水滴不易聚合成大颗粒，也就不易分离出来。越易乳化的原油，越难分离。除了上述介绍的几个影响分离的主要因素外，还有其他多种影响分离的因素，如流动

7、状态、流体的波动等。为减少精选公文范文，管理类，工作总结类，工作计划类文档，感谢阅读下载5流体波动和流动状态对分离的影响，除了系统设计时尽量保证流体流动稳定外，分离器尺寸设计时要考虑足够的缓冲余量，设置必要的内件，如人口挡板、预分离器或稳流器等，使进入分离器的流体尽量平稳流动，易于分离。3/3/2222 海上油气处理工艺设计对于易起泡和乳化的原油，一般通过注人化学药剂来减少其影响。消泡剂可以破坏泡沫的稳定性，提高油气分离效果。破乳剂可以破坏乳化液的稳定性，使油中水滴或水中油滴聚结成大液滴而易于分离。一般原油破乳剂的破乳机理可归纳如下几个方面：（：（1 1）表面活性作用。破乳剂具有高效能的表面活

8、性物质，它们很容易吸附在油水界面上，降低界面膜的表面张力，使 W/OW/O 型乳状液变的不稳，易于破裂，水滴分离出来。（2 2）反相作用。亲水型的破乳剂可以将“W/OW/O 型乳状液转化为“O/WO/W 型乳状液， 借乳化过程的转化和水包油型乳状液的不稳定而使油水分离。（3 3）湿精选公文范文，管理类，工作总结类，工作计划类文档，感谢阅读下载6润”和渗透”作用。破乳剂可以溶解吸附在油水界面的胶质、沥青质等天然乳化剂，还能降低原油的黏度，而且还能透过薄膜与水饱和，形成亲水的吸附层。这样有利于水滴的碰撞合并和沉降分离。反离子作用。于原油乳状液中分散相的水滴表面吸附了一部分正离子，使分散相往往带有正

9、电,使水滴之间相互排斥，难以聚合。如果加人离子型破乳剂，它们吸附于水滴表面，中和正电，减弱斥力，破坏受同性电保护的界面膜，使水滴易于聚合沉降分离。破乳剂分为离子型和非离子型两大类。 破乳剂溶于水时，凡能形成电解质的，称为离子型破乳剂；它又分为阴离子型、阳离子型和两性离子型等类别。凡在水溶液中形不成电解质的，称为非离子型破乳剂；按溶解性可分为水溶性、油溶性和部分溶于水、部分溶于油的混溶性三类。于原油的特性不同，破乳剂的优选需要通过试验及实际应用确定；而且，随着油田开采期的不同，要根据原油乳状液的性质发生变化而选用不同的破乳剂。优选时主要考虑破乳剂的脱水率、脱水速度、脱出水的含油率、最佳用薰及低温

10、脱水性能等。三、分离器的类型 4/224/22海上油气处理工艺设计油（气）田上常用的分离器，按其外形分主要有立式和卧式两种；按功能分有气液两相分离器和油、气、水三相分离器等；按操作压力可分为负压、低压、中压和高压分离器等。下面对分离器的形式和内部结构作简单介绍。1 1.立式分离器图 2 23 31616 为立式分离器的简单结构示意图。立式分离器一般用于处理高气液比的油气混合物，如用作气体洗涤器、分液罐等，以便除去大量气体中所含少量液体。立式分离器的内部结构如图 2 23 31616 所示，混合物侧面进人分离器，经入口分流器使油气得到初步分离，液体下沉降至分离器的集液部分，析出所携带的气泡后经液

11、控阀流入管线；经人口分流后的气体向上流向气体出口，气体所携带的较重油滴在重力作用下沉降至集液部分;较小的液滴经出口捕雾器碰撞聚集后进一步脱除，然后气体流出分离器。2 2.卧式分离器 5/225/22海上油气处理工艺设计卧式分离器多用于液气比较高的情况，像原油分离器和缓冲罐等。分离器的内部结构如图2 23 31717 所示。流体进入分离器，经过入口分流器后气、液的流向和流速突然改变， 使气液得以初步分离。气体水平地通过液面上方的重力沉降部分，被气流携带的液滴在此部分靠重力沉降至气液界面，未沉降至液面的粒径更小的液滴在出口捕雾器碰撞聚集成大液滴，在重力作用下沉降至集液部分。图 2 23 31717

12、般三相分离器的简单结构示意图经过初步分离的液体在重力作用下流入分离器的集液部分，集液部分需要有一定的空间，使液体流出前有足够的停留时间;对于两相分离器， 足够的停留时间可以使原油中气泡升至液面并进人气相；对于三相分离器，足够的停留时间除使油中气泡析出至气相外， 还可以使油中水滴沉降至水层，水层的油滴升至油层，然后再通过控制阀流出分离器。油气界面的高度一般控制在(1/2(1/23/4)D3/4)D 之间。为了提高脱水效果，容器内部一般加设填料。填料的形式有斜板、波纹板，或填料和斜板合一等。油水混合液流过这些填料时，可使水滴吸附其表面，在液体的剪力作用下破坏水滴表面张力，使水滴易于聚结；同时，顺着

13、填料下沉，缩短沉降时间。有的分离器气相也设置填料。于气相主要是分出液体，填料可能与油水分离段的填料不同。填料段一般设置 1 12 2 段，如果太多，不经济，且占去较大的分离空间。根据填料和波纹板的功用，它们应满足以下要求：(1)(1)具有良好的润湿性，混合物流经其表面时，水滴(或油滴)易于吸附。(2)(2)能长期使用，不易破碎，并不与油、水发生化学变化。（3 3）来源广，价格低廉。6/226/22 海上油气处理工艺设计对于用于浮式生产储油设施上的分离器，于波动原因必须考虑增加内部防浪设施稳定界（液）面。比较简单的办法是采用防浪板，如图 2 23 31717 所示，有时填料兼作防浪板。防浪板的多

14、少根据分离器分离段的长度来定。高效三相分离器是通过合理的内部结构设计，利用机械、热和化学等技术，使原油达到高效分离的容器， 与同尺寸的普通分离器相比，具有处理量大，脱水效果好的优点。于其内部结构复杂，一般用于处理高密度、高黏度的原油。高效三相分离器在设计方面主要有以下特点：（1 1）设计预脱气室。气液分离仅靠重力，需要的空间较大，也就增大了分离器的尺寸。高效分离器设置气体精选公文范文，管理类，工作总结类，工作计划类文档，感谢阅读下载113 3.高效三相分离器一般为卧式分离器,型的高效三高效三相分离器图 2 23 31818 是典相分离器高效三相分离器结构简图预分离出大部分气体，减少了沉降分离室

15、的气液分离空间，同时保证了液面的稳定。高操作液面。于沉降分离室的气液分离空间减少，高效三相分离器操作液面就可设计相对较高，一般在 3/4D3/4D 左右，与同尺寸的普通分离器相比，就增大了处理量。（3 3）原油水洗预分离。高效分离器中预脱气后的原油直接进人油水预分离室的水层，水洗除去其中的杂质，同时利用油在水中上浮快、破坏油包水滴稳定性的原理水洗”原油，提高油水分离速度。（4 4）设计整流段。液体紊流会严重影响分离效果，设计整流段可以尽量保证液体稳定流动，减少了返混，提高分离效率。7 7/22/22 海上油气处理工艺设计（5 5）采用高效填料。一般高效分离器的气、液分离室都设置高效填料，减少油

16、滴、水滴上升或沉降的时间。填料越好，分离效率就越高。式中一油滴均匀沉降速度，m/s;dom/s;do 一油滴精选公文范文，管理类，工作总结类，工作计划类文档，感谢阅读下载12预分离室（如图 2 2,18,18 所示）,可以当原油密度不是50kg/m3,50kg/m3,将影响(PL(PL直径，m;m;一油滴的密度，kg/m3;kg/m3;一分离条件下气体的密度，km3/m;km3/m;一分离条件下气体动力黏度，PaSPaS 过渡区：( (2-3-4)2-3-4)紊流区：(2(23 35)5)为判断某一直径的油滴在给定的分离条件下处于什么流态区，引人阿基米德准数 ArAr; ;(2(23 3b)b

17、)9/9/2222 海上油气处理工艺设计求出 Ar;Ar;后按表 2 23 31515 查出雷诺数Re,Re,即可按流态选用油滴沉降速度计算公式。表 2 23 31515 不同流态下Ar-ReAr-Re 关系注;除用计算方法确定油滴沉降速度外，还可按图 2 23 31919 进行简化计算。该图表度为，工作温度为 20c20c 时，不同压力下的油滴直径和沉降速度的关系。使用图 2 23 31919 时，若原油密度、气体相对密度、工作温度与图表不符时，其修正系数见表 2 23 31616 和表 2 23 31717示原油密度为50kg/m3,50kg/m3,天然气相对密取为圆筒部分长度的气体流速，

18、m/s;m/s;0.0.8 8 倍, m;Wg-m;Wg-h h 一油滴沉降高度,PgPg）一项，按比例修正即可。10/10/2222海上油气处理工艺设计11/2211/22 海上油气处理工艺设计以上介绍的是沉降速度的计算办法，具有一定沉降速度的油滴能否分离出来，还要看分离器的形式和分离器重力沉降部分中气体的流速。下面介绍一下气体流速的计算。1 1）气体的允许流速立式分离器中，气流方向与油滴沉降方向相反。因此，油滴能够沉降的必要条件是:油滴的沉降速度 WuWu 必需大于气体流 Wg,Wg,即 WuWWuWg g卧式分离器，气流方向与油滴沉降方向垂直，因此，汕滴能够沉降至集液部分的必要条件是油滴

19、沉降至集液部分液面所需时间应小于油滴流过重力沉降部分所需时间，即式中一重力沉降部分的有效长度，即入口分流器至气体出口的水平距离，一般一般为(1/4-1/2)D,m(1/4-1/2)D,m 为使问题简化， 推导油滴沉降速度时作过若干假设，实际情况较复杂，与假设情况出入较大， 但理论上尚无完善解决方法，考虑到以上原因，求取允许气体速度时可利用下列公式：立式分离器中：(2(23 37)7)卧式分离器中：12/12/2222 海上油气处理工艺设计(2(23 39)9)式中 WnWn 一粒径为的油滴沉降速度，m/sm/s 初步计算时，气体的允许流速可按下列经验公式计算：(2-3-10)(2-3-10)式

20、中系数 K K 的选取按表油气混合入口至液面的距离； L L-油气混合物入口分流器至气体出口的距离； 2)2)除雾器的适宜气速 WgWg 网垫除雾器的适宜气速是分离条件下液体密度和气体密度的函数，经验公式如下：(2(23 311)11)式中 K K 取 0.1070.107。13/2213/22 海上油气处理工艺设计精选公文范文，管理类，工作总结类，工作计划类文档，感谢阅读下载15求出 WgWg 后，可按分离条件下气体流量确定垂当“h=1/2Dh=1/2D也可参考雪夫龙设计手注:h-h-册中更详细的参数值直于气流方向的除雾网面段。 除雾网的厚度一般取 100100150mm,150mm,即可除

21、去 99%99%的 1010100100 为245245490Pa3.490Pa3.从原油中析出气泡的计算影响原油中析出气泡的主要因素有:(1):(1)原油黏度。黏度越大，原油中夹带气泡越不易浮至液面，造成含气量大；2)2)原油在分离器中停留时间。原油停留时间过短，溶解于原油中气泡就来不及折出；(3)(3)分离压力.压力愈高，气液密度差愈小，气泡就愈不易浮出液面。从原油中分出气泡的过程， 与从气体中分出油滴极为相似。于原油黏度大，气泡上浮进度较慢，雷诺数较小，其流态一般总处于层流区。因而气泡匀速上升的速度可用下式计算：的油滴，压降一般(2(23 312)12)式中 dada 一气泡直径，气泡从原油中分出的必要条件是： 气泡上升速度应大于分离器集液部分任一液面下降的平均速度(W)(W)根据 W W 即可分别确定卧式和立式分离器的工艺参数。于理论计算较复杂， 一般根据停留时间来保证气泡的分离，从而确定分离器的尺寸。根据我国原石油工业部设计规范， 一般原油在分离器中的停留时间为 1 1 一3min,3min,起泡原油为 5 5-20min;-20min;国际上对原油分离停留时间的要求与我国大致相同，一般推荐 API1ZJAPI1ZJ油气分离规范中的规定，见表 2 23 3I9I9 和表 2 2-3-3204204 油、水分离计算水中油滴和油中水滴