化工原理乙醇水_课程设计

1、山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计化工原理课程设计分离乙醇-水混合物精储塔设计学院：化学工程学院专业：学号：姓名：指导教师：时间：2012年6月13日星期三残液中q%c塔板的负荷性能图山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计化工原理课程设计任务书一、设计题目：分离乙醇-水混合物精储塔设计二、原始数据：a）原料液组成：乙醇20%产品中：乙醇含量市4%b）生产能力：6万吨/年c）操作条件进料状态：自定操作压力：自定加热蒸汽压力：自定冷却水温度：自定三、设计说明书内容：a）概述b）流程的确定与说明c）塔板数的计算（板式塔）；或填料层高度计算（填料塔）d）塔径的计算e）1）塔板结构计算；

2、a塔板结构尺寸的确定；b塔板的流体力学验算；2）填料塔流体力学计算；a压力降；b喷淋密度计算f）其它（1）热量衡算一冷却水与加热蒸汽消耗量的计算（2）冷凝器与再沸器传热面的计算与选型（板式塔）（3）除沫器设计g）料液泵的选型h）计算结果一览表山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计第一章课程设计报告内容一、精微流程的确定乙醇、水混合料液经原料预热器加热至泡点后，送入精帽塔。塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝后，一部分作为回流，其余为塔顶产品经冷却器冷却后送至贮槽。塔釜采用间接蒸汽向沸热器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽。二、塔的物料衡算（一）料液及塔顶、塔底产品含乙醇摩尔分数Xf20/4620/46

3、80/18=0.089294/46xD二二0.8694/466/184/46xW=0.0164/4696/18（二）平均摩尔质量MF=0.089246(1-0.0892)18kg/kmol=20.498kg/kmolMD=0.8646(1-0.86)18kg/kmol=42.08kg/kmolMW=0.01646(1-0.016)18kg/kmol=18.448kg/kmolDW=F（三）物料衡算总物料衡算易挥发组分物料衡算XdDXwW=XfFmMd*T60000100042.0830024kmol/h=198.04kmol/h联立以上三式得F=2283.41kmol/hW=2283.41km

4、ol/h三、塔板数的确定（一）理论塔板数NT的求取根据乙醇、水的气液平衡数据作y-x图山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计乙醇一水气液平衡数据液相中乙醇的摩尔分数气相中乙醇的摩尔分数液相中乙醇的摩尔分数气相中乙醇的摩尔分数0.00.00.250.5510.010.110.300.5750.020.1750.40.6140.040.2730.50.6570.060.340.60.6980.080.3920.70.7550.10.430.80.820.140.4820.8940.8940.180.5130.950.9420.20.5251.01.0乙醇一水图解法求理论塔板数a1立9aj&#

5、171;2&9由“»<aaes&u。沙aiakat西修2 .乙醇一水体系的平衡曲线有下凹部分，求最小回流比自a(Xd,Xd,)作平衡线的切线山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计并延长与y轴相交，截距xD一=0.2956Rmin-1Rmin=1.91取操作回流比R=2Rmin=21.91=3.82故精储段操作线方程y=上R1R1即y=0.7925x0.17843 .作图法求理论塔板数Nt得Nt=18（不包括再沸器）。第16层为加料板。（四）物性参数和实际塔板数的计算4.1温度常压下乙醇一水气液平衡组成与温度的关系温度TC液相中乙醇的摩尔分率气相中乙醇的摩尔

6、分率1000.000.0095.50.01900.170089.00.07210.389186.70.09660.437585.30.12380.470484.10.16610.508982.70.23370.544582.30.26080.558081.60.32730.582680.70.39650.612279.80.50790.0656479.70.51980.659979.30.57320.684178.740.67630.738578.410.74720.781578.150.89430.8943利用表中数据由内差可求得tFtDtW山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计tF：

7、89-86.7tf-89.0tf=87.39Ctd：:7.21-9.668.92-7.2178.15-78.41td-78.15td=78.21Ctw：89.43-74.4286.0-89.43100-95.5tw-100tw=96.21C0-1.90精微段平均温度1.6-0tftd87.3978.21o:t1=82.8C提留段平均温度+-tftw87.3996.21:t2=91.8C4.2气液组成塔顶温度：td=78.21C气相组成yc78.41-78.1578.21-78.150.7815-0.8943yD-0.8943d=0.8683进料温度：tf=87.39C89.0-86.7气相组成

8、”:0.3891-0.437589.0-87.39f=0.42300.3891-yF塔底温度：tw=99.91C气相组成yw95.5-89.095.5-91.8后0.049230.019-0.07210.019-yw(1)精福段液相组成气相组成XDXFXi：x1=2yDyFy(y1二工20.860.0892=0.474620.86830.4230二0.6457所以Mli=460.474618(1-0.4746)=31.29kg/molMvi=460.645718(1-0.6457)=36.08kg/mol(2)提留段液相组成气相组成XW-XFX2:X2=2yW-yFy2:y2;-20.0160

9、.0892:0.052620.049230.04230=0.2361所以Ml2=460.474618(1-0.4746)=19.47kg/molMv2=460.236118(1-0.2361)=24.61kg/mol山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计4.3液体粘度(一)乙醇的粘度1),塔顶温度：t2),进料温度：t3),塔底温度：t(二)水的黏度1),塔顶温度：t79-780.3160-0.36552),进料温度：t88-870.3239-0.32763),塔底温度：td=78.21C查表,f=87.39C查表,w=99.91C查表,d=78.21C78.21-78一H2O-0.36

10、55f=87.39C87.39-87一JH2O-0.3276w=99.91C得n乙醇=0.45mpa-s,得n乙醇=0.38mpa-s,得n乙醇=0.335mpa-s,.LH2O=0.3551m?as*O=0.3262mPas97-9696.21-970.2930-0.2962-JH2O-0.2962H2O=0.2955mPasD=0.860.451-0.860.3551=0.4367mPasF=0.380.08921-0.08920.3262=0.3310m?asW=0.3350.0161-0.0160.2955=0.2961m?as5)全塔平均液相黏度为4.4相对挥发度由xf=0.0892

11、yf=0.4230由xd=0.86yd=0.086830.43670.33100.2961=0.3546m?as得aF得aD二0.4230/0.08921-0.4230/1-0.08920.8683/0.861-0.8683/1-0.86=7.49=1.07山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计由xw=0.016y后0.04923得aw0.04923/0.016o_=3.181-0.04923/1-0.0164.5 全塔效率的估算(1)用O'conenell对全塔效率进行估算:m=工:F：w；->7.491.073.18-5.05全塔平均液相黏度为0.43670.33100

12、.2961=0.3546mPas全塔效率ET=0.49(一/；)°245=0.49(5.050.3546)英45：43%(2)实际塔板数NpNpNtET180.43=42块其中，精微段的塔板数为：15/0.43=35块4.6 操作压力(1)操作压力计算塔顶操作压力PD=101.3kPa每层塔板压降P=0.7kPa进料板压力岸=101.3+0.7X15=125.72kPa塔底操作压力Pw=101.3+0.7X42=130.7kPa精微段平均压力Pm,=101.3125.72=113.5kPa提储段平均压力Pm2=130.7125.72=128.21kPa(2)密度乙醇与水的密度山东理工

13、大学大学化学工程学院化工原理课程设计温度/c2030405060708090100110乙醇密度/kg/m3795785777765755746735730716703水密度/kg/m3998.2995.7992.2988.1983.2977.8971.8965.3958.4951.0已知：1/Pl_m=8a/PlA#8b/PlB(O为质量分数)1,液相密度塔顶因为td=78.21C所以80-70742.3-754.278.21-70:CH3CH20H-754.23CH3CH20H=731.31kg/m80-7078.21-70971.8-977.8-7H2。-977.8：H2O=972.87

14、kg/m310.940.06=十：d744.43972.87PD=755.07kg/m3进料板因为tF=87.39C90-8087.37-803所以-：,CH3CH2OH_731.31kg/m730-735;CH3CH20H-73590-8087.39-80一一一37H2O=966.77kg/m一3：F=908.30kg/m10.201-0.20=r：F731.31966.77(3)塔釜因为tW=96.21C所以100-90717.3-730.196.21-90：CH3CH2OH一730.13CH3CH2OH=722.21kg/m100-90_96.21-90958.4-965.37H2O-9

15、65.37H2O-961.02kg/m310.0161-0.016=J:W722.21961.02：w-955.96kg/m3(4)精储段平均液相密度r1Q：L1755.07908.30=831.69kg/m32山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计1Q(5)精储段平均放相密度Pl2=万(955.96+908.30)=932.13kg/m32.气相密度(1)精储段VIPm1Mv1RT113.5136.08,3=1.38kg/m8.314(82.80273.15)(1)提储段一、Pm2Mv2;V2-RT128.2124.61,3=1.04kg/m8.314(91.80273.15)4.7液

16、体表面张力温度，c20304050607080901001100-,mN/m22.321.220.419.818.81817.1516.215.214.4乙醇表面张力:温度，c0204060801000-,mN/m75.6472.7569.6066.2462.6758.91水表面张力塔顶因为tD=78.21C所以80-7078.21-7017.15-18一二ch3ch20H-18二CH3CH20H=17.3mN/m二H2O=62.90mN/m80-70_78.21-7062.6-64.3二H2O-64.3进料板因为tF=87.39C所以90-8016.2-17.1587.39-80643CH3

17、CH2OH0二ch3ch20H=16.45mN/m、2。=62.21mN/m90-80_87.39-8060.7-62.6：H2O-62.6(3)塔釜因为tw=96.21C10山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计所以100-9015.2-16.296.21-90二CH3CH20H-'16.2二ch3ch20H=15.58mN/m0H2O=59.52mN/m100-9096.21-9058.8-60.7二H2O-60.7(4)塔顶表面张力仃d=0.86x17.3+(10.86产62.9=23.68mN/m(5)进料板表面张力aF=0.892x16.45+(1-0.892y62.2

18、1=58.13mN/m(6)塔底表面张力仃D=0.016x15.58+(10.016)x69.52=58.82mN/m1(7)精储段平均表面张力以=-23.68+58.13=40.90mN/m2一一，1(8)提储段平均表面张力仃2=(58.82+58.13)=40.90mN/m五、气液负荷计算(1)精储段V=(R1)D=(3.821)198.04=954.55kmol/hVMV136000Vl954.5536.0836001.383=6.932m/sL=RD=3.82198.04=756.51kmol/hLsLMli3600：li756.5131.293600831.693=0.00791m/

19、sVMV23600：V2954.5524.6136001.04=6.274m3/sL'=LqFu3039.92kmol/hLsLML23600：l23039.9219.473600932.13=0.00176m3/s11山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计3Lh=LS3600=63.36m/h六、塔和塔板主要工艺尺寸计算（一）塔的有效高度计算初选板间距HT=0.40m,则由公式Z=NT-1Ht=-10.45=18.38mEt0.43（二）塔径D参考表4-1,初选板间距Ht=0.45m,取板上液层高度hL=0.07m表4-1板间距与塔径的关系塔径D/m0.3-0.50.50.80

20、.8-1.61.62.42.4-4.0板间距HT/mm200-300250350300-450350600400-600（1）精储段塔经计算Ht-hT=0.45-0.07=0.38m1=0.0297LS：L10.0079831.692()()2二Vs:v.6.9321.3812山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计图4-5Sminth关联图查图4-5可知，C2O=0.08,依照下式校正C0.2-二0240.09C=C2o()=0.08=0.0922020UmaxL1-：'V1：V1=0.09c831.69-1.3821381.38=2.26m/s取安全系数为0.60,则u-0.6

21、0umax=0.62.26-1.36m/s4Vs46.932政D=.=,=2.55m,二u3.141.36按标准，塔径圆整为2.6m,塔截面积为AT=-D2=0.7852.62=5.31m24实际空塔气速为u=%=7蟠=1.33m/sAT5.3113山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计提留段塔径计算1横坐标数值：(3(4二”"6坐L0.077VS:V6.8691.04取板间距：Ht=0.45m,hL=0.07m,则Ht-hL=0.38m查图可知G°=0.078,-二i58.4802C-C20()=0.078(-).=0.09672020932.13-1.04-uma

22、x=0.09672.89m/s1.04取安全系数为0.6则空塔气速u1=0.6umax=0.6=2.89m/sD246.274二1.73-2.15m按标准塔径圆整后为D2=2.6m综上：塔径D=2.6m,选择双流型塔板，截面积At=5.31m2（三）溢流装置采用单溢流、弓形降液管、平行受液盘及平行溢流堰，不设进口堰。各项计算如下图5白塔扳溢流类型（0河型泡（打单溢流八）般流流（d）阶梯式殖海流14山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计1 .溢流堰长lw单溢流lw为0.6D,即lw=0.6M2.6=1.56m2 .出口堰高hwhw-how由lw/D=1.56/2.6=0.6,(1)精储段L

23、h2.528.461.562.5=9.36九/炉J图4-9液流收缩系数计算图查图4-9,知E=1则hOW=2.841000EJw22.84d28.46310.02m10001.56故hW=0.07-0.02=0.05m(2)提储段2.5W63.361.562.5=20.84查图4-9,知E=115山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计则hOw-2.8410002=也163竺"3m10001.56故hw-0.07_0.03m-0.04m3.弓形降液管滴面积由lw/D=0.60.10080,06D.050.04O,07050.40.30.2图4-11弓形降液管的宽度和面积查图4-1

24、1,得Wd/D=0.110,Af/AT=0.055故Wd=0.1102.6=0.286m22一2Af=0.055D=0.292mAT=5.31m4由下式计算液体在降液管中停留时间以检验降液管面积，即AfHf0292045提储段：&=，f=0.2920.4516.6s至5s（符合要求）Ls0.00791提储段：仇=AHf=Z92"45=7.46s之5s（符合要求）Ls0.01764.1.2.4 降液管底隙高度(1)精福段ho=hw0.00A0.04n416山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计(2)提福段ho=hw-0.006=0.034m4.1.2.5 受液盘受液盘凹形

25、和平形两种，对于塔径为中800mm以上的塔，常采用凹形受液盘，这种结构在低流量时仍能造成正液封，且有改变液体流向的缓冲作用。凹形受液盘的的深度一般在50mm以上。选用凹形受液盘：深度hW=55mm(三)塔板布置1 .取边缘区宽度Wc=0.06m,安定区宽度Ws=0.085m2 .依下式计算开孔区面积Aax=D-(WdWS)=26一(0.1980.08)m=1.022mr=D_WC=26-0.06=1.24m22Aa=2x4R2-x2+R2sin1】-180R=21.022.1.242-1.0222一1.242sinJ122=4.41m2_1801.24其中图4-8塔板结构参数17山东理工大学大

26、学化学工程学院化工原理课程设计其中：hW出口堰高how堰上液层高度h(hi进口堰与降液管的水平距离hw进口堰高HHt板间距lw堰长WWc无效周边局度Ws安定区范度DR鼓泡区半径x鼓泡区宽度的1/2t同一横排的阀孔中心距(单位均为m)(四)筛孔数n与开孔率邛取筛孔的孔径d0=5mm,正三角形排列，一般碳钢的板厚6=)降液管底隙高度d降液管中清液层高度/d弓形降液管高度塔径3mm,取t/d0=3,故孔中心距t=35=15mm图5-9筛孔的正三角形排列依下式计算塔板上的筛孔数n,即1.155111.155)小n=Ao=,2(x4.41=22638It)9015)依下式计算塔板上的开孔区的开孔率中，即

27、N=X%=0.9072%=0907=10.08%（在5%-15流围内）At/d。3每层塔板上的开孔面积与为A）=A=0.10084.41=0.44m2精储段：18山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计气体通过筛孔的气速u01=V1=窈=16.10m/sA0.44提储段气体通过筛孔的气速U02=V£=6274=15.61m/sA0.44七、筛板的流体力学验算(一)气体通过筛板压强降的液柱高度hp依式hp=hehlh._peI1 .精储段：(1)干板压强降相当的液柱高度hc依d0/、*=5/3=1.67图4-13干筛孔的流量系数查图4-13,CO=0.78e.051仔)堂=。.。5

28、1强B3k；=0.036m(2)气流穿过板上液层压强降相当的液柱高度hlUa=AT-Af5.31-0.2927.086=1.41m/sFaua,T-1.41.138=1.6619山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计图4-14充气系数关系图由图4-14查取板上液层充气系数0为0.58。依右式Y=：hL=：hWhOW=0.580.07=0.041m(3)克服液体表面张力压强降相当的液柱高度ha依式(4-41)4-Lh.1二Jgdo440.8610831.699.810.005-0.004m故hp1-hdhnh；：,1-0.0360.0410.004=0.091m单板压强降APP1=hP1P

29、L1g=0.081父831.69父9.81=0.661<0.7kPa(设计允许值)2.提储段(1)干板压强降相当的液柱高度二依d0/、=5/3=1.67查图得，Co=0.78=0.023mhc2=0.05a)2岛=0.051手3CoPl10.78；1932.131(2)气流穿过板上液层压强降相当的液柱高度hiUaAt-Af6.8695.31-0.292=1.37m/sFa=ua=1.37'、加=1.39由图查取板上液层充气系数B为0.6120山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计依右式儿=h=：hwhow=0.580.07=0.041m(3)克服液体表面张力压强降相当的液柱

30、高度ha依式(4-41)h4二l7二igdo458.4310工932.139.810.005=0.005m故hp2=hc2hl2h12=0.0230.0430.005=0.071m单板压强降APpi=hPPL1g=0.071父932.13父9.81=0.649kPa<0.7kPa(设计允许值)(二)雾沫夹带量e的验算(1)精储段5.7106/Ua、3.25.710/1.41、3.2e()=3z()二HT-hf40.86100.45-0.175=0.0261：二0.1式中，hf塔板上鼓泡层高度，可按泡沫层相对密度为0.4考虑，即hf=(hL/0.4)=2.5hL=2.5X0.07=0.17

31、5故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带。(2)提储段_6_65.7X10/Ua325.7X10/1.37、e=(一)=*()二HT-hf58.43100.45-0.175=0.0166二0.1故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带(三)漏液的验算(1)精储段Uow=4.4Co(0.00560.13hL-一)：/大=4.40.78.0.00560.130.07-0.004831.69/1.38-8.72m/s筛板的稳定性系数K="uO-J'"。=1.85A1.5Uow8.72故在设计负荷下不会产生过量漏液。(2)提储段21山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计Uow=

32、4.4Co.(0.00560.136-h；n/：v=4.40.78.0.00560.130.07-0.005932.13/1.04=10.12m/sUow10.12筛板的稳定性系数K=生=竺2=1.54.1.5故在设计负荷下不会产生过量漏液。(四)液泛的验算(1)精储段为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度HdE(Ht+hw)hd=0.153(LM2=0.0022mHd=hPhLhd=0.0810.070.0022=0.153m取=0.5,WJ(Ht+hW)=0.5x(0.45+0.05)=0.25m故Hd<G(Ht+hw),在设计负荷下不会发生液泛。(2)提储段hd=0.153

33、(L)2=0.018mHd=hPhLhd-0.0710.070.0018-0.159m取=0.5,WJ(Ht+hW)=0.5x(0.45+0.04)=0.245m故Hd<(Ht+hw),在设计负荷下不会发生液泛。根据以上塔板的各项流体体力学验算，是合适的。八、塔板负荷性能图(一)雾沫夹带线(1)精储段3.25.710HT-h22山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计Vsua二二At-Af5.31-0.292=0.199Vs(a)工3600Ls1hf=2.5(hw+how)=2.5|hw+2.84m10,E(s)3Ilw近似取E之1.0,hW=0.05m,lW=1.56mq3600L

34、S;hf=2.510.05+2.84x10x1.0(-2)32(b)=0.1250.5Ls3取雾沫夹带极限值6V为0.1kg液/kg气，已知仃=40.86父10，N/m,HT=0.45m,6并将式(a)、(b)代入ev=5.7父10(Ua)3.2,得下式:二Ht-hfc.5.710,/0.13(40.86100.199Vs0.45-1.125-0.5L?)3.232整理得Vs=12.75-19.61Ls3(2)提储段5.7101Ua)3.2二Ht-hfVsVsua=s-=s0.199VSAt-Af5.31-0.292hf=2.5(hw+how)=2.5hw+2.84父10-E(3600Ls,_

35、lw.近似取E1.0,hw=0.05m,lw=1.56mI36001一七hf=2.50.042.84101.0(36ts)32-0.10.5Ls3取雾沫夹带极限值6v为0.1kg液/kg气，已知仃=58.43父107N/m,Ht=0.45m,山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计6并将式（a）、（b）代入ev=5.7父10（扇）3.2,得下式:二HhJ0.15.710-658.4310工0.199VS3.22)0.45-0.1-0.5Ls32(D整理得Vs=15.35-21.93L；做出雾沫夹带（二）液泛线（1）精储段Hd-小孙即)=hPhWhoWhd近彳以取E定1.0,lW=1.56m

36、2233600LS33600Ls,hOW=2.8410E(s)3=2.8410(s)31w1.562故hOW=0.4960Ls3hP=hchlh-cUo2:Vhc=0.051(/)(1)=0.051(Co:l-0.051(-Vs38-=0.000718Vs20.780.44831.69hi=%(hW+%w)=0.58父0.05+0.4960L2-0.0290.288Lsh。=0.004(已算出)2故hP=0.000718Vs20.0330.288L7hd=0.153(LM2=0.153(lwhoLs1.560.04422)2=32.48Ls2将Ht为0.45m,hw为0.05m,=0.5及式(

37、c)(d)(e)代入(*)式得:24山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计220.5(0.45+0.05)=0.033+0.00718Vs2+0.288Ls马+0.05+0.496Ls3+32.48Ls2整理得：2Vs2=232.59-1091.11Ly-45236.77Ls2(2)提留段22hOW=2.8410，E(s)3=2.8410，(s)3lw1.562故hOW=0.4960Ls3hP=hchlh.-hc=0.05得(1=0.05嗫)2Vs21.042=0.051()2-0.00048*0.780.44932.1322、2hl=蛤(hW+hOW)=0.61父0.04+0.4960

38、LS=0.0244+0.303LS'ho=0.005m(已算出)2故hP=0.000483Vs20.02940.303Ls3hd=0.153(=54.39Ls2LM2=0.153(L)2lWhO1.560.034将Ht为0.45m,hW为0.04m,=0.5及式(c)(d)(e)代入(*)式得:220.5(0.450.04)=0.02940.00483Vs20.303Ls30.050.496Ls354.39Ls22整理得：Vs2=342.86-1654.24Ls3-112608.7Ls2依表中数据做出液泛线(2),如图4-24中线(2)所示。（三）液相负荷上限线（3）取液体在降液管中停

39、留时间为5s,25山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计AfHTLs,max二T0.2920.4553=0.026m/s（四）漏液线（气相负荷下限线）（4）（1）精储段vS'=ldoN-4=1.9m3/so4.叶（2）提留段vs'=-doN5=2.18m3/so4（五）液相负荷下限线（5）取平堰、堰上液层高度，w=0.006m作为液相负荷下限条件，依下式计算，取E2贝UHow=0.4960Ls3整理上式得Ls=0.00133m3/s（5）1.各接管尺寸的确定5.1. 进料管进料体积流量,VsFFMF2283.4120.498：F-908.33600=0.0143m3/s取

40、适宜的输送速度uf=3.0m/s,故d14Vsf_40.0143'二u1二2=0.078m经圆整选取热轧无缝钢管(GB8163-87),规格：489X5.5mm5.2. 釜残液出料管釜残液的体积流量:WMwSW-2085.3718.448955.963600=0.0112m3/s取适宜的输送速度：Uf=3m/s,则经圆整选取热轧无缝钢管，规格：26山东理工大学大学化学工程学院化工原理课程设计5.3. 回流液管LMl756.5125.383,回流液体积流重：VSL=0.00605m/s：L881.913600利用液体的重力进行回流，取适宜的回流速度uL=0.8m/s那么dL4°.00605=0.098m二0.8经圆整选取热轧无缝钢管，规格：(f)108X5mm5.4. 塔顶上升蒸汽管塔顶上升蒸汽的体积流量:VSVVMV954.5530.151.213600=6.61m3/s取适宜速度UV=20m/s,那么d=PVSV=J4X6.61=0.53muV.二30经圆整选取拉制