步进式加热炉设计计算_模板

1、步进式加热炉设计计算2.1热工计算原始数据（1）炉子生产率：p=245t/h（2）被加热金属：1）种类：优质碳素结构钢（20#钢）2）尺寸：250>2200>3600（mm）（板坯）3）金属开始加热（入炉）温度：t始=20r4）金属加热终了（出炉）表面温度：t终=1200C5）金属加热终了（出炉）断面温差：t<15C（3）燃料1）种类：焦炉煤气2）焦炉煤气低发热值：Q低温=17000kJ/标m3=4.3045m/m3）煤气不预热：t煤气=20°C表1-1焦炉煤气干成分（）成分CO2O2C2H4COH2ch4N2焦炉煤气9出炉膛烟气温度：t废膛=800C空气预热温度（

2、烧嘴前）：t空=350C2.2燃烧计算计算理论空气需要量Lc1 1m3233)L04.76COH2(n)CnHmH2SO210(m/m2 242把表2-1中焦炉煤气湿成分代入11L04.768.793956.5741224.818432.83360.39091022计算实际空气需要量Ln查燃料及燃烧LnnL01.14.30454.7317标m3/标m3实际湿空气消耗量Ln湿(10.00124g)nL°=(10.0012418.9)4.7317=标m3/标m3计算燃烧产物成分及生成量1100标m3/标m3(24.81848.793922.83363.0290)1100=0.4231标m

3、3/标m3Vh2O(H2mCnH2H2SH2O)11000.00124gLn标m3/标m31(56.5741224.818422.83362.2899)1000.0012418.94.7317=1.2526标m3/标m3N2N2100标m3/标m3VCO2(COnCnHmCO2)1791.2702794.7317100100=3.7507标m3/标m3V°2三(LnL0)标m3/标m3100214.73174.3045100标m3/标m3燃烧产物生成总量VnVco2Vh2OVn2Vo20.42311.25263.75070.08975.5161标m3/标m3燃烧产物成分VCoL042

4、31100%6.145%Vn5.5161VHO12526H2O上12526100%19.132%Vn5.5161皿37507100%72.977%Vn5.5161O2丝0.0897100%1.746%Vn5.5161100%将燃烧产物生成量及成分列于下表表2-2焦炉煤气燃烧产物生成量（标m3/标m3）及成分（%）名称7CO2H2ON2。2合计生成量（标m3体积含量（%）100计算煤气燃烧产物重度按燃烧产物质量计算把表2-2中燃烧产物体积百分含量代入Kg/m344CO264SO218H2O28N232O210022.4447.67031822.70812867.9955321.626110022

5、.4=/m3计算燃料理论燃烧温度丄Q低Q空Q燃Q分。低LnC空t空。燃t燃Q分t理VnC产VnC产由t空=350C，查燃料与燃烧表得C空=和/标m3,由燃料与燃烧P38,得燃烧室（或炉膛）内的气体平衡压力接近1个大气压（大多数工业炉如此）,那么式中各组分的分压将在数值上与各组分的成分相等）即Pco2CO2%PcoCO%所以Pco27.6703%,Ph2o22.7081%由燃料与燃烧附表8,附表9,得fco219.81%,fH2o4.938%所以Q分12600fg(Vco2)未10800和20(血20)未108004.938%0.227081126000.076703%0.1981140.248

6、7KJ/KgKt17790.49932152.9335140.2487所以理5.51611.672149.7413C2150误差%21502100100%2.38%5%2100在误差范围内，故不必再假设。因此，可满足步进式加热炉加热工艺要求2.3炉膛热交换计算2.4金属加热计算金属加热计算是连续加热炉全部热工计算的核心。按炉子有效长度分成三个区段（即预热段、加热段、均热段）分别进行计算。计算方法简述如下：预热段和加热段采用热流等于常数的边界条件求解。均热段计算有两种方法根据经验直接确定均热段实底段长度。选定均热度求均热时间。后一种方法用于均热床架空的时候，它与实际情况相差很大，应根据经验修正。

7、241均热段该金属加热开始时，断面温度呈抛物线分布（设计手册下，P89）,取出炉时,钢的断面温差为10C，采用抛物线的理想平均值求法。加热终了时,钢坯的平均温度2tg1t表3t1200-101193.33C3在此温度下,钢的导热系数29.733.6107.04kJ/mhC共100页第37页求热流密度式中:S钢材厚度（1m），对于双面加热，厚度取2s，2t2107.°4101712.64KJ/Mh)S0.14q表1（t表均273）4均热段炉气温度100273=CCgKM均tg1100前面假设温度为1250°C，误差为12501201.4612503.88%V5%故不必再重新假

8、设求热焓在1193C时，Cp=0.68716kJ/(kg-C)热焓i=Cp*t=1193.33*0.68716=820.0109kJ/kg加热段设加热段加热终了时，金属断面温差t=50C(1) 钢坯平均温度tg2-t1200-501167C33(2) 加热段末端钢坯表面热流查设计手册，在1167C时,29.473.6106.08kJ/mhC2106.08500.12584864KJ/(m2h)(3) 加热段炉气温度g2100q表24l扌CgKM加t表终273)410027310048486410.20(1200273)1002731261.64C与前面假设炉气温度1300r仅相差20c误差%1

9、3001261.6413002.95%v5%故不必再假设(4) 均热度式中：均热度tk金属均热开始时的表面与中心温度差tz金属均热终了时的表面与中心温度差tk0.2因为S2查钢铁厂工业炉设计参考资料P288,图825,对于大平板：=0.2时,a0.68所以S20.680.1252/0.021a0.506h(5) 加热段内钢坯热焓加热段内钢坯平均温度1167C，查表Cp=0.6894kJ/(kgC)i 加1167C0.6894804.497KJ/Kg燃料利用系数及钢坯热焓分配(1) 加热段燃料利用系数Q烧Q预Q废加式中：Q低17790.49993KJ/m3，Ln4.7317m3/m3，t空350

10、C，4加Q低LnC空T空VnC废加T废加Q低LnC空T空c空1.296kJ/m3，Vn5.5161m3/m3，t废1300C，ca1.61656kJ/mC代入得Q低LnC空T空VnC废加T废加Q氐LnC空T空17790.4993 4.73171.2963505.51611.61656130017790.4993 4.73171.296350(2) 炉膛燃料利用系数Q烧Q预Q废膛Q烧Q预本设计中Q预只预热助燃空气，所以上式可以写为Q低LnSTgVnC废膛T废膛Q低LnC空T空17790.4993 4。3171.2963505.51611.5335680017790.4993 4.73171.29

11、6350(3) 金属在炉膛中的总热焓增量ii终i始t均1Cp11930.68716820.0109kJ/kg(4) 金属在预热段的热焓增量式中：Q辐qF,加热段向预热段辐射热量;辐射热流，一般q=100000-130000千卡/m3,这里取q=110000千卡/m3;F界面面积;F=B(H预2S)8.12(10.25)6.075m3i3820.0109(10.42)1100006.0750.6606)245000301.39kJ/kg(5) 求金属平均温度设t均3=550C，查火焰炉设计计算参考资料表3-3得,Cp=0.5736kJ/(kgi预301.39cP0.5736525.4358Cn/

12、550525.4358%550100%4.47%5%设计值与计算值相差很小，因此不必重算。预热段热流及加热时间(1)预热段始端热流q3CgkM预(匹膛1009.657(80)4100127472.78kJ/(m2h)273)4(鱼100(经)4竺)4100(2) 预热段末端热流q表3CgkM加4tg2273100273q表3S100式中：CgkM加加热段导来辐射系数，CgkM加kJ/mhktg2加热段炉气温度，tg2=Ct均3加热段始端钢坯加热温度，t均3=CS热透深度，S=查火焰炉设计计算参考资料表3-1得，t均3=C时,3.638.5138.6kJ/(mhC)0.125q表3(525.43

13、58273)空,1261.64273、431386q表310.20()3138.6100100对上式采用顺序渐进法求解：0-1q表3首先令疔念0，代入上式得q表3524298.77kJ/(m2h),30.125q表3138.6157'2反复迭代,q表31480533.82kJ/(m2h)0.125q表313138.6144.46485129.91kJ/(m2h)0.125q表323138.6145.84484656.88kJ/(m2h)0.125q表333138.6145.7这里取q表3484656.88kJ/(h)(3)计算金属表面温度525.4358皿88°125671.

14、14C3138.6(4)预热段内平均热流q均预.qq表3.127472.78464656.88248556.951kJ/(m2h)(5)预热段内加热时间预K1q均预式中：K1金属形状系数;平板K11，圆柱K12，球体K1714C0.63976456.79kJ/kg301.39K1q均预248556.95245加热段内热流及加热时间(1)加热段热流q均加q3q2走q2平均热流的计算，通常预热段采用几何平均值，加热段采用对数平均值q均加q表3q表2q表3Inq表2484656.8884864484656.88In84864229450.86KJ/(m2h)(2)加热时间804.497525.435

15、80.5673506.42KJ/Kg506.420.1257863K1q均加229450.862.169h综上所述:预1.18h加2.169h均0.506h总加热时间:预3.855h注:由于步进梁式加热炉料坯之间有间隙,受热面增大，加热时间有所缩短，但单位面积上料坯数量减少了，故它对生产率的影响，应综合考虑,修正加热时间:炉膛(既间隙开口)对间隙内炉底的角度系数1()2-aa式中：料坯厚度;a间隙宽；取间隙a约为料坯厚度的0.40.5倍,250mm=100mm所以:1()20.1926aa因为,在假定金属黑度&=1的条件下，分析间隙内料坯侧面与炉膛及间隙内炉底之间的辐射热交换，可以导出

16、有间隙和无间隙两种条件下的金属获得热量比，它的倒数即为有间隙和无间隙的加热时间比1t2a1(12)-b式中：nt相对加热时间，即有间隙和无间隙的加热时间之比；a,b,分别为间隙宽,料坯宽度,料坯厚度;0.95821001(10.19262)1000各段加热时间为：所以:均0.5060.9580.4847h加2.1690.9582.0779h预1.180.9581.1304h总均加预3.69h2.5炉子主要尺寸确定长度计算(1)有效长度Pbng式中：P炉子生产率，P=245t/hb料坯宽度；b=2200mmg料坯平均单重Pbng2450003.6922002(3.62.20.257863)638

17、75mm(2)预热段长度L效-总63875牆19568mm(3) 加热段长度638752.1693.6937546mm(4) 均热段长度638750.48758439mm3.69炉门数量和尺寸及炉膛各部分用耐火材料的确定(1)连续式加热炉炉门有进料炉门，出料炉门，操作炉门，窥视炉门，人孔等；这些炉门数量和尺寸的确定总的原则是：在满足操作要求的条件下，炉门数量越少，开门尺寸越小越好,这样可以减少炉门的散热损失，提高炉子的热效率.主要炉门的确定如下：(a) 装料门：炉门宽度B进：连续步进梁式加热炉通常都是采用端进料，其宽度等于炉膛内宽B,即B进=B=炉门高度H进250mm+200mm=400mm;

18、(b) 出料门：炉门宽度B：若采用侧出料时，则需很大炉门，且容易卡钢，结构和操作上都很困难.从尺寸上考虑，因板坯教宽，故多用端出料.其宽度等于炉膛内宽B=,由于出料端温度很高，所以出料门带有水冷管.炉门高度H进：同装料门一样.(c) 操作炉门：用做操作之用，如进出返回钢坯，清除氧化铁皮等。三段连续加热炉一般设在均热段和加热段，每侧23个操作炉门，炉门开孔尺寸以操作方便为准，通常为：464580mm宽)X400500mm高),本题设6个操作炉门，两侧各3个，具体尺寸580mm宽)x464mm高),采用60。拱顶结构.(d) 人孔结构一般为180。拱顶,尺寸一般为580mm宽）X（8001000）

19、mm高）,人孔与其它炉门不同，当炉子正常工作时，用耐火砖砌堵封严，只有停炉检修时才拆开（2）炉膛各部分耐火材料的确定炉顶：当B>,一般采用吊顶.吊顶根据温度条件多选用各种浇注料，与使用可塑料相比，可缩短修炉周期，提高炉子作业率，从而降低燃料消耗,<<工业炉设计手册>>,P658页,本设计采用耐火混凝土浇注料,它强度高,材料易得,施工方便,适用与无酸碱侵蚀及一般炉子或热工设备内衬，本设计在加热段和均热段米用磷酸耐火混凝土,它的最高使用温度>1450度;预热段采用矶土水泥耐火混凝土，它的最高使用温度>1350度,厚450mm其热导率可参考<<耐

20、火材料实用手册>>P25页,图19.炉墙：当炉墙不太高时,一般用232464mm粘土砖和116232mm绝热砖双层结构.<<钢铁厂工业炉设计手册>>上册P349页,侧墙一般厚464580mm;故本设计选用348mm（3块）粘土砖和116mm（1块）绝热砖，其中绝热砖选用硅藻土砖。步进式加热炉水梁的设计与选取：参照<<钢铁厂工业炉设计参考资料>>下册P107页的布料情况,根据<<钢铁厂工业炉设计参考资料>>下册P70页,固定梁与活动梁的中心距一般600mm如果再小就会阻挡从炉子下部传到料坯下表面的热量，使固定梁和

21、活动梁的下表面加热不充分，加剧了料坯与梁接触部分的黑印，间距过大将会加大热损失。钢坯在水梁上的最小悬臂为200mm一般取200350mm这里取a=300mm;综上所述和前面的计算，这里取料坯端头至炉墙的距离为300mm固定梁之间的距离为3000mm;活动梁之间的距离为1000mm;固定梁的悬臂长度为300mm;活动梁的悬臂长度为300mm+1000mm=1300mm;验算：间距：amax5000応amax5000,0.250000.447212236.068mm故间距1300mn在最大范围内,合理本设计取4根固定梁,4根活动梁,如图所示l3600mm300160300mm30C1000mm10

22、00mm100mm固定梁活动梁活动梁固定梁炉膛中心线图2-1步进式加热炉梁分布本设计采用双排料，上图仅绘出对称图形的一半,另一半对称排列在炉膛中心线的右侧2.6炉膛热平衡与燃料消耗量计算基准温度为车间内环境平均温度，设其为20C炉膛热收入Q入 炉料燃烧化学热Q烧设炉膛燃料消耗量为B（标m3/h），则Q烧BQ低17790.4993BkJ/h 预热空气进入炉膛物理热Q空,C环t环kJ/h查表,空气在350°C时C空kJ/标m3°C,Q空BLn（C空t空C环t环）4.7317B1.296(35020)2023.65Bkj/h 金属氧化放热Q放Q放1350G千卡/时100式中：G炉

23、子产量,kg/时a氧化烧损率，氧化烧损率一般为13%,这里取1.5%,CaQ放1350k卡/时10013502450001.51004.1872.07410kj/h17790.4993B2023.65B2.074107炉膛热支出Q出加热金属带出物理热Q产Q产P（C产t产C料t料）式中：t产,t料一分别为产品出炉温度和物料入炉平均温度C产,c料一分别为产品在0t产C和物料在0t料C之间的平均比热容由t产1193.33r时钢的比热为C产=0.68716kJ/（kgC），贝匚Q产2450000.687161193.33107KJ/h出炉膛废气带出的物理热损失Q废膛Q废BVnC废t废c废t环式中：Vn

24、单位燃料燃烧时产生的烟气量t废膛一炉膛废气温度C废膛,C废膛一分别为废气在0t废膛0和0t环之间的平均比热容t废膛=800C,t环=20rS'1.379S''1.505Q废5.5161B(1.5058001.37920)6489.25BkKJ/h壁导热损失t壁t环-0.014式中:t壁一炉壁内表面温度，T环一炉子周围环境温度S各层耐火材料砌筑厚度入一各层耐火材料的导热系数炉墙外表面向周围大气传热热阻，F炉壁外表面积44T壁表KMM1KM1TgT表273M(A) 炉膛内表面平均温度t壁表的计算a)加热段已知Tg加1261.642731534.64KT表预671.14120

25、02731208.7KKM加=g加=0.266125m加=0.8，代入得t壁表4208.740.51190.810.2661251534.641208.742731121.58(b)预热段已知：Tg预0.26612510.511910.26612510.81261.6480022731303.82KT表预671.14°273608.57K2km预=0.5929g预=6044608.5741°5929°81°.260440.2604410.592910.2604410.81303.824608.5742731081.29C(c)均热段已知:Tg均12182

26、731474.46KT表均12002731473KKM均0.5703g均=716M均t壁表1474.464147340.57030.810.2371641473410.2371610.570310.2371610.82731200.62C(B) 环境平均温度：t环均=20C(C) 炉膛导热损失的计算1）炉墙导热损失的计算本设计炉墙选用348mm（缺）粘土砖和116mm（块）绝热砖，其中绝热砖选用硅藻土砖预热段炉墙导热损失F壁21预(H预上117.408m2H预下)219.568(12)S粘0.348mS藻0.116m查工业炉设计手册P3080.720.5103t千卡/mh0.1050.2331

27、03tW/(mC)设交界处t交650C则：黏土砖平均温度1081.29650940.65C则:硅澡土砖平均温度t藻均黏土（0.720.510320800940.65)410C4.1854.9815kJ/mhC所以:藻(0.1050.233103410)3.60.7219kJ/mhCQ预墙1081.290.3484.98152000.7219117.408509627.55kJ/h验算509627.551081.292117.4080348929.67C930C4.9815t藻均1081.29咤更2117.408(20.348k4.98150.116)429.31C0.7219与假设结果相差无几

28、，故不必再假设。那么：预热段炉墙粘土砖与硅藻土砖交界处实际温度:t预墙交2t粘均t均预2 9301081.29778.7 C预热段炉墙外表温度:t预墙外2t藻均t预墙交2429778.779.379C同理可计算出其他部位炉墙导热损失，计算结果列于下表表2-3炉墙导热损失炉壁部位炉壁内表面积(m)导热损失(kJ/h)炉壁外表温度(C)预热段炉墙79加热段炉墙85均热段炉墙54912)炉顶导热损失的计算本设计在加热段和均热段采用磷酸耐火混凝土，它的最高使用温度1450度；预热段采用矶土水泥耐火混凝土,它的最高使用温度1350度。厚450mm其热导率可参考耐火材料实用手册P25页，图19。炉顶导热损

29、失可仿照炉墙导热损失的计算，将计算结果填入下列表格中。表2-4炉顶导热损失炉壁部位炉壁内表面积(m)导热损失(kJ/h)炉壁外表温度(C)预热段炉顶81加热段炉顶84均热段炉顶88所以：Q炉壁4.54106kJ/h 炉子水冷构件的吸热损失炉子水冷构件采用双层绝热包扎，它的热损失包括两个方面：梁的吸热损失和立柱的吸热损失。其中计算立柱的吸热损失时，首先要确定立柱在各个加热段内的分布及根数，具体见CAD图(A) 均热段已知t均1225CF立柱nDL83.140.1338.439DH163.140.2192.128.19m224.16m2查钢铁厂工业炉设计参考资料下册,(55tL18600)F千卡/

30、时Q立柱(55122518600)28.1916.8tLF千卡/时16.8122517.334.185Q梁Q立柱7.58106kJ/h4.1855.75106kJ/h2.08106kJ/h(B) 加热段由前面的计算得,t加1302CDL37.5463.140.1338125.44m2F立柱DH683.140.2192.198.20m2Q立柱(55丄(5516.818600F千卡/时130218600)tLF千卡/时16.8130298.20125.444.185Q梁Q立柱(27.88.99)4.1852.78107kJ/h8.99106kJ/h1063.68107kJ/h(C) 预热段+130

31、2800t预厂1051C83.140.13319.56865.38m2F立柱nDH363.140.2192.151.99m2Q梁(55tL18600F千卡/时(55105118600)65.384.1851.07107kJ/hQ立柱16.8tLF千卡/时16.8105151.994.1853.84106kJ/hQ预Q梁Q立柱1.45107kJ/hQ水Q均Q加Q预5.89107kJ/h 经炉门的散热损失Qt（A）经炉门的辐射热损失Q辐查钢铁厂工业炉设计参考资料P325,Q辐=4.88（卫）4F，千卡/时10060式中：Tg炉门处的炉温，K角度修正系数，查手册图7-55，单位时间内炉门开启时间，分

32、钟a）经出料炉门的辐射热损失Q辐出料均热段炉气温度Tg均=1225+273=1498K炉门开启面积FB出Bh8.120.453.65m2查手册图7-55，知：0.55取60分钟，则Q辐出料4.884.185（1498）43.650.5512.0645106kJ/h.100b）经进料炉门的辐射热损失Q辐进料Q辐进料48002734.884.1853.650.5511000.54106KJ/h所以Q辐=Q辐出料+Q辐进料=2.06451060.541062.6106kJ/h.(B)经炉门的溢气损失Q溢查钢铁厂工业炉设计参考资料P325,Q溢VtGt其中：Vt2Hb鉀(kt)色四3 Yt1t式中：C

33、t冒出气体的平均比热，千卡/标米3流量系数，厚墙取0.82，薄墙取0.62，H炉门的高，米b炉门的宽，米k周围空气的重度，公斤/米3t冒出烟气的温度，Ct冒出烟气在该温度下的重度，公斤/米31气体膨胀系数，273查钢铁厂工业炉设计资料，P325,在一般火焰炉的热平衡计算中，本项热损失常包括在第二项出炉烟气带走的热量中，不单独进行计算。故本项热损失可以忽略。 其他热损失Q它这些热损失包括炉底散热损失，操作炉门散热热损失等。这些热损失一般小于热收入量的5%可直接取热收入量的2%-3%!卩可。Q它Q入因此Q出=Q产+Q废膛+Q水Q壁+Q门+Q它666698.4106489.25B58.9104.54

34、102.6100.03Q入164.44106489.25B0.03Q入炉膛热平衡式与燃料消耗量 炉膛热平衡式Q入Q出即17790.4993B2023.65B2.074107164.441066489.25B594.42B6.21051077083.67B11337m3/h 燃料消耗量由炉膛热平衡式可得燃料消耗量B10629.91标m3/h炉膛热平衡表将上述计算计算数据总结，列表如下表2-5炉膛热平衡表炉膛热收入炉膛热支出序号项目热量106kJ/h%序号项目热量106kJ/h%1燃料燃烧化学热1加热金属物理热2预热空气带入物理热9.352出炉膛废气物理热303金属氧化放热3冷却水带出物理热244

35、4炉壁导热损失55经炉门热损失66其它合计100合计100炉子工作指标B11337 单位燃耗：b燃p云46.27标m3/吨单位热耗：b丸BQD1133717790.49938.23105kJ/t（钢）P245炉膛热效率膛6100%40.41%98.4010245.3710炉子热效率：炉98.40106201.69106100%48.79%在选择烧嘴数量及燃烧能力时，炉子实际燃料注：为了给炉子提高生产率留有余量,消耗量可为计算值的1.1倍，即B实1.1B计12470.7标m3/h2.7煤气烧嘴的选用选择依据 燃料种类：焦炉煤气； 煤气低发热值:17790.4993kJ/标m3； 炉子最大燃料消耗

36、量：B实标m3/h； 炉子最大湿空气需要量：V空4.842612470.760390.6m3/h 预热空气温度：t空=350C； 供热分配：加热段：上加热，下加热4%;均热段：上加热，下加热%;总计：上加热，下加热%;烧嘴布置和烧嘴选型连续加热炉炉温高，炉温均匀性好，因此烧嘴燃烧火焰要有一定的长度和铺展面故决定选用火焰可调式烧嘴。.该加热炉上加热采用端烧嘴和炉顶平焰烧嘴和侧烧嘴；下加热采用侧烧嘴供热下加热:12470.7 0.532一，11.1600这里取16个烧嘴，其燃烧能力为600标m3/h，型号为MTY600上加热：加热段采用侧烧嘴，12470.7 0.403°8600加热段分

37、两段,这里取8个烧嘴,其燃烧能力为600标m3/h:，由于加热段较长,一段取侧烧嘴4个，一段取顶烧嘴5个。均热段采用炉顶平焰烧嘴,其燃烧能力为150标m3/h12470.7 0.065门6150这里取6个烧嘴,分三排,每排2个,烧嘴间距为：843932813mm取2800mm满足最小安装间距.2.8空气换热器设计计算2.10烟道阻力损失及烟囱计算（引风机选择）计算条件 进烟道烟气量：V烟=50029标m3/h; 进烟道烟气温度：t烟入=800C 烟气密度：o1.2063kg/m3绘制排烟系统图见下图2-3排烟系统简图分段I段一炉尾竖烟道；U段一竖烟道到换热器入口；川段一换热器；w段一换热器出口

38、到烟囱（或引风机）入口2.10.4各段烟道断面尺寸确定6-1取首先预确定烟道中的烟气流速，查火焰炉设计计算参考资料表W烟2标m/s。然后计算截面积，根据截面积确定烟道尺寸I段：计算每条竖烟道的断面尺寸（共3条竖烟道）厂卞2-316m2，选用断面尺寸为24妙1044mm2故f1=x=2.543md14fS42.5432(2.4361.044)1.461mII段：F50029360026.95m2，选用180o拱，查火焰炉设计计算参考资料表6-4得，烟道尺寸为2552（宽）X3180（高）mm故:断面积F27.412m2当量直径"段：烟道尺寸同n段计算各段烟气温度I段：已知竖烟道入口烟气

39、温度为800E，查火焰炉设计计算参考资料表6-5取温降6°C/m。该段烟气平均温度：t,均8000.5(62.5)792.5C末端温度：右末80062.5785Cn段：查火焰炉设计计算参考资料6-5取温降4C/m。该段烟气平均温度：t2均7850.(49)767C末端温度：t2末78549749C川段：换热器另行计算,出换热器烟气温度为368Co平均温度：t3均彳49_364556.5C2W段：考虑到换热器漏风和烟道闸板处吸入冷空气等因素，需要增加烟气量并降低烟气温度。设进入烟气中的冷空气为原烟气流量的10%则烟气量由50029标m3/h增加到50029X标m3/h。设比热Cp不随烟

40、气温度变化，那么该段烟气平均温度：t4均500293“0.5415300.9C55031.9末端温度：t4末330.930270.9C2.10.6计算各段烟气流速50029I段:wi1.82m/s360032.543n段:w2500291.87m/s36007.412川段:,换热器另行计算,w455031.92.06m/s36007.412阻力损失计算（表格化计算）（见下页）烟囱计算计算烟囱出口直径取烟囱出口流速W囱出3标m/sF囱出55031.9360035.10m2D囱出"4F囱出2.55m 确定烟囱平均直径取Wa出3标m/s123.143600D囱均4D囱均（D囱底D囱出）为了使烟囱稳定，应使D囱底D囱出,取D囱底1.5D囱出所以：D囱均1.25D囱出3.19mV烟入w囱均67078.89123.1436003.19241.94m/s