冲压模具毕业设计说明书-

1、天由上摩噂讨“拿上摩机电工程学院毕业设计说明书设计题目：石英表垫片支架冲压工艺分析及级进模设学生姓名：朱苏维学号：201028050214专业班级：机械设计与制造及自动化机制升1002班指导教师:董毅峰年月日过由火厚目录绪论（11、冲压件成型工艺性分析（21.1、 零件的结构分析（31.2、 工件的尺寸精度（32、冲裁方案分析（33、确定模具总体结构方案（53.1、 模具类型（53.2、 操作与定位方式（53.3、 卸料和出件方式（53.4、 模架类型及精度（54、工艺与设计计算（64.1、 排样与设计计算（64.2、 冲压力的计算（84.3、 压力中心的计算（114.4、 冲裁间隙（144.

2、5、 计算凸凹模刃口尺寸及公差（144.5.1、 落料凹模刃口尺寸按磨损情况分类计算（154.5.2、 冲孔凸模刃口尺寸的确定（164.5.3、 侧刃孔尺寸可按公式（165、设计选用模具零、部件（185.1、 凹模的设计（185.2、 凸模的设计（195.2.1、 凸模最小直径的校核（强度校核。（205.2.2、 凸模最大自由长度的校核（刚度校核。（205.2.3、凸模的长度(205.3、 侧刃的设计（235.4、 导尺的设计（245.5、 卸料板的设计（255.6、 凸模固定板的设计（265.7、 垫板的设计（275.8、 弹性形橡胶板的设计（286、模架及其他零部件的设计（307、模具总装

3、图（328、模具的装配（339、制定模具零件加工工艺过程（35毕业设计总结（39致谢（41参考文献（42绪论模具分为冲压模具、热锻模具、塑料模具、铸造模具、橡胶模具和玻璃模具等。其中，冷冲压模具历史悠久、用途广、技术成熟，在各种模具中所占比重最多。汽车、摩托车、家电行业是模具最大的市场，占整个市场的60%以上。冲压是在室温下。利用安装在压力机上的模具对材料施加压力，使其产生分离或塑性变形，从而获得所需零件的一种压力加工方法。也叫冷冲压.在冲压过程中，将材料加工成零件的一种特殊工艺装配，称为冲压模具。冲模是在实现冲压加工中必不可少的工艺装配，与冲压件是"模一样”的关系，若没有符合要求的

4、冲模，就不能生产出合格的冲压件：没有先进的模具，先进的冲压成型工艺就无法实现。在冲压零件的生产中，合理的成形工艺、先进的模具、高效的冲压设备是必不可少的三要素。冲压模具作为制造产品（或半产品的一种工具，具作用是完成某种工艺。模具设计必须满足工艺要求，最终满足产品的形状、尺寸和精度的要求。因此冲压设计师必须掌握冲压工艺，包括冲压工艺的分类、各种工艺计算、工艺制订等基础知识，而后才可以选择模具的类型，进行模具设计，使模具的类型、结构及尺寸等满足工艺及产品的要求。冷冲压工艺大致分两类：分离工序和成型工序。分离工序的目的是在冲压过程中将冲压件与板料按一定的轮廓线进行分离：分离工序又可分为落料、冲孔和剪

5、切等。成型工序的目的是使冲压毛胚在不破坏其完整性的条件下产生塑性变形，并转化成产品所需要的形状：成形工序又分为弯曲、拉深、翻边、翻孔、胀形、扩孔、缩孔和旋压等。冷冲压模具是冲压生产的主要工艺设备。冲压件的表面质量、尺寸精度、生产率以及经济效益等，与模具结构及设计是否合理关系极大。河由7至上摩1、冲压件成型工艺性分析零件名称：石英表垫片支架材料:软黄铜H62料厚：1mm成批生产零件如下图1.1图1.1、零件图材料为H62软黄铜，较软，抗剪强度255Mpa,断后伸长率35%,此材料具有较高的弹性和良好的塑性，其冲裁加工性较好。1.1、 零件的结构分析此冲裁件结构对称，没有过大的悬臂和窄槽。悬臂宽度

6、15大于1.5t,臂长8.65小于5倍的臂宽。最小冲孔直径10.4大于0.9t,孔至边缘距离7.4大于1.5t,边与边缘的距离b=4>t=1适合冲裁。圆角半径R=4最小壁厚也满足要求。1.2、 工件的尺寸精度工件的尺寸公差除直径为10.4的公差为IT12级，其他都用IT14级，尺寸精度不高。普通冲裁完全能满足要求。2、冲裁方案分析方案一:用单工序模冲孔，落料方案二:落料同时冲孔的复合模方案三:级进模先冲孔再落料三种方案的比较：优点:较易实现操作化，通用性好，适合中小批量生产，冲模结构简单，重量较轻，尺寸较小，制造周期短，价格低，成本低廉.缺点:冲压生产效率较低，工人的劳动强度大，冲载件的

7、累计误差大，精度较低，因模具数量多，所需的冲压设备也多，压力机一次行程内只能完成一个工序.模具的寿命低,操作不够安全.优点:使用复合模进行落料，然后在冲孔切边，压力机一次行程内可完成多个工序生产效率较高，冲载件的精度也较高，不受送料误差影响，内外形相对位置一致性好，冲件表面较为平整，适宜冲薄料，也适宜冲脆河南7次上摩性或软质材料，可充分利用短料和边角条料，冲模的面积小.缺点:复合模难以实现操作机械化和自动化，工人的劳动强度较单工序低，制件和废料排除较复杂，冲件不能自动漏下，存在出件问题，可实现部分机械化，但通用性较差,仅适用于大批量生产，且模具制造较复杂，价格较高.优点:多工位级进模在压力机的

8、一次行程内能完成多个工序（包括冲孔，落料，所以生产效率高，并容易容易实现操作机械化和自动化，尤其适用于单机上实现现代化，可采用高速压力机生产，操作安全，工人的劳动强度低桢具强度较高，寿命较长.缺点:通用性较差，仅适用于中小型零件的大批量生产，模具制造与价格都较高，要求冲床的运动精度高，刚度好，振动小,对冲压的运动精度高，板料的要求高，模具结构复杂，制造精度高，调试，维修困难，价格昂贵.由于该零件属于大批量生产，又尺寸不大，因此采用单工序冲裁效率太低，且不便于操作。若采用复合模冲裁，虽然冲出的零件精度和平直度较好，生产效率也较高，但因零件的孔边距较小，磨具强度不能保证。采用级进模冲裁时，生产效率

9、高，操作方便,通过设计合理的模具结构和排样方案可以达到较好的零件质量和避免模具强度不够的问题。根据以上分析该零件采用级进冲裁方案。河击7次次建3、确定模具总体结构方案3.1、 模具类型根据零件的冲裁工艺方案，采用级进冲裁模。3.2、 操作与定位方式虽然零件的生产批量较大，但合理安排生产可用手工送料方式能够达到批量要求，且能降低模具成本，因此采用手工送料方式，考虑零件尺寸较小,送料厚度较薄，为了便于操作和保证零件的精度，宜采用导料板导向侧刃定距的定位方式。为减少料头和料尾的材料消耗和提高定距的可靠性，采用双侧刃单侧对头方式布置。3.3、 卸料和出件方式考虑零件厚度较薄，采用弹性卸料方式。为了便于

10、操作、提高生产率，冲件和废料采用由凸模直接从凹模洞口推件的下出件方式。3.4、 模架类型及精度由于零件厚度薄，冲裁间隙很小，又是级进模，因此采用导向平稳的对角导柱模架。考虑零件精度要求不高，但冲裁间隙较小因此采用1级模架精度。4、工艺与设计计算4.1、 排样与设计计算排样方式一、支架的形状具有一头大、一头小的特点，直排时材料的利用率低，应采用直对排，如图4.1所示排样可显著的减少废料。河击/木火学图4.1、排样图（1排样的相关计算查冲压模具设计与制造主编徐政坤表38表321,取a=3mma1=3mm=0.6mmZ=0.5b1=1.3y=0.1a'=0条料宽度为：0B-?=(maxD+2

11、a+2a'+nb10=(52.8+2?3+2?0+2?1.30-?(mm冲裁后废料宽度为:1B=maxD+2a+2a'=52.8+2?3+2?0=58.8(mm进距为:S=2?(18+12.8+3=67.6(mm导料板间距为：B'=B+Z=61.4+0.5=61.9(mm1B'=58.8+0.1=58.9(mm经计算冲裁零件的面积为:A=898.3213(2mm半个进距内的坯料面积为：B?S/2=61.4?67.6/2=2075.32(2mm故材料利用率为：2100%ABS?=898.3213?2/61.4?6.6=43.3%排样方式二、采用顺头排样的方式如图4

12、.2所示:/xf广、I广、f1JfJ1I/IIIIIIIIIIIIi/I：:iJIIj",zvyji、c/7zIIIIIIIIIIII图4.2、排样图（2河由，才火答查冲压模具设计与制造主编徐政坤表38表321,取a=3mma1=3mm=0.6mmZ=0.5b1=1.3y=0.1a'=0B-?=(maxD+2a+2a'+nb1052.8+2?3+2X0+2?1.30-?(mm冲裁后废料宽度为:1B=maxD+2a+2a=52.8+2?3+2X0=58.8(mm进距为：S=18+18+3=39(mm导料板间品E为：B'=B+Z=61.4+0.5=61.9(mm1

13、B'=58.8+0.1=58.9(mm经计算冲裁零件的面积为:A=898.3213(2mm一个进距内的坯料面积为：B?S=61.4?67.6=4150.64(2mm故材料利用率为:100%ABS刀？=898.3213/61.4?39?100%=37.5%根据以上计算利用第一种排样方式。4.2、 冲压力的计算该模具采用级进模，拟选择弹性卸料、下出件。其相关计算如下：经计算零件内外周边之和为1L=310.2482侧刃冲切长度为2L=67.6总冲切长度为:L=1L+22L=310.2482+2?67.6=445.4482(mm可击7本灭答又255baMPr=t=1mfi冲压模具设计与制造主编

14、朱江峰表得k=1.3则冲裁力F=bkLtp=1.3444821255147666.1(N?=卸料力：查冲压模具设计与制造主编徐政坤表322取0.06XK=贝UXXFKF=?=0.06?147666.1=8859.966(N推件力:取凹模刃口直壁高度h=8mm故n=ht=81=8查冲压模具设计与制造主编徐政坤表322取0.06TK=则TF=TnKF=8?0.06?147666.1=70879.78(N总冲压力：XTFFFFE=+=147666.1+8859.966+79)8B=227.41(KN列表如卜表4.1:项II分类项ii:&式结梨备注神冲城”山e=13x445.4492x1147

15、666.LM45J48hF1N2mm诙”=255A/PB4J却料理二贯1x二0.06U47666.1Kt二(J.06力h&R85g.%6N推f'iJ>-nKT£«8xC.06«147666.17087g.7Irr-FlftrFV.V可击灭建压标称滑块滑最封工喉X垫最电备模力压力行程块大闭柱深作板大动注柄机(KNCmm行封I-1IT间/m台尺倾机孔型)程闭度距:n尺寸斜功尺号一HJ3_/迎/mLs_匕表4.1、冲压力的计算查冲压模具设计与制造主编朱江峰表15应选取压力机公称压力为aP>(1.1-1.3FE=(1.1237.41=250.1

16、51295.633(Kffll此选压力机型号为：JH23一40此压力机的参数如下表4.2:力机提*林棒lh力1KK涮块仃界(mm)滑典疗程次tv/次min最X甘阳1A质阔福度调竹贷/nHi柱向距%D+为.X伴VR/mD塔尺寸/TUL撮A前斜仇/C电©机助率N宰注根帔fl-尺/nD刍一JD10-0SC55330收310250UU.时后nH域85413。吼5懵伟用5育缗一v丘1L行工气0右QQ070打南7dr表4.2、压力机的参数4.3、 压力中心的计算单个落料凹模压力中心的计算：，将冲裁轮廓线其型图如下图4.3、，在图中将xoy坐标系建立在图示的左下角分解成112LL共12组基本线段，

17、用解析法求得该模具的压力中心点的坐标(18,22.112有关计算见下表：打击/#上阍图4.3、落料凹模型口多线段345789LLLLLL、的压力中心为（18,23.52看成一个线段13L=35.2323，圆弧6L=60.0573压力中心为（43.28,18。其余列表如下：河南7次庆孝序号序号X第116081116368263161236180660,05731843.281335;25281823.521063316表4.3、落料凹模各线段压力中心计算总压力中心：将表中数据代入查冲压模具设计与制造主编朱江峰式（331和式（332得：01606360.0573186331636361835.25

18、281816+6+60.0573+6+16+36+35.2528x?+?+?+?+?+?+?=180168+616+60.057343.28+61616836035.252835.52y=16+6+60.0573+6+16+36+35.2528?+?+?+?22.112Q计算整个模具的压力中心整个凹模型口如下图4.4、，将xoy坐标原点建立在左边第二个落料凹模压力中心上，将冲裁轮廓线分解成110LL共10组基本线段，用解析法求得该模具的压力中心C点的坐标（46.775,-4.31有关计算见下表，将左边第一个落料凸模看成一个线段7L,7L=175.3101,其压力中心为（-33.8,-8.576

19、将左边第二个落料凸模看成一个线段1L,1L=175.3101,其压力中心为（0,0即坐标原点河由7本次摩过南尸木人那图4.4、凹模型口其各线段的长度及压力中心的坐标如下表4.4:序号A-序号七V1175.310100667.6111.336.688245.1267.61.2887175.310133.88.576357.12135.214.112845.1233.87.288432.656135.217,888932.656101.-19.312567.6114.328.1121057.12101,422,688表4.4、凹模板各线段压力中心国回回回河*击）计算总压力中心：将表中数据代入查冲压

20、模具设计与制造主编朱江峰式（331和式（332得：0175.3101045.1267.657.12135.232.656135.267.6114.367.6114.3175.310145.1257.1232.65667.6175.3101175.310133.845.1233.832.656101.457.12101.467.6175.310167.645.1232.65657.12x?+?+?+?+?=+-?+?+?+?+=46.7750175.3101045.121.28857.1214.112-32.65617.888+67.628.112175.3101+45.12+57.12+32.

21、656+67.6+67.667.636.888175.31018.57645.127.288+32.6569.31257.1222.688175.3101+45.12+32.656+57.124.31y?-?+?-?-?-?-?74.4、 冲裁间隙冲裁间隙的选取对工件质量、冲裁力的大小、模具的寿命都有显著的影响。冲裁间隙大时。会出现废料穿过板料而随凸模上升的现象，也会使脆性材料从凹模孔中高速穿出，以致危机操作者的安全。由冲模设计应用实例实用技术编委会编表210选择间隙厚1mm的软铜片选0.045mm。4.5、 计算凸凹模刃口尺寸及公差由于材料薄模具间隙小，故凸凹模采用配做加工为宜。又根据排样图

22、可知凹模的加工较凸模困难，且级进模所有凹模型孔均在同一凹模板上，因此，选用凹模为制造基准件。故不论冲孔落料，只计算凹模刃口河由7本比摩尺寸及公差，并将计算值标注在凹模图样上。各凸模仅按凹模各对应尺寸标注其基本尺寸，并注明按凹模实际刃口尺寸配双面间隙0.045mm，传冲压模具设计与制造主编徐政坤表311、表312,按第二类间隙。侧刃按侧刃孔配单面问隙0.022mm。零件按IT14级制造，经查表其公差标注如下图4.5:过击）本氏w图4.5、零件各线段尺寸公差4.5.1、落料凹模刃口尺寸按磨损情况分类计算凹模磨损后增大的尺寸，按公式dA=(maxA-x?/40+?计算00.6236-1dA=(max

23、A-x?/40+?=(36-0.5?0.620.62/40+=35.60.15509+100.436-2dA=(maxA-x?/40+?=(16-0.5?0.40.43/40+=15.780.107505+25.00.626-3dA=(maxAx?/40+?=(25.6-0.5?0.620.62/40+=25.20.15509+何由7次次落b、凹模磨损后不变的尺寸按公式dC=(min0.5/8C+?评算320.621dC=(min0.5/8C+?土？=(31.38+0.15240.62/8=320077515.4±0.432dC=(min0.5/8C+?土？=(14.086.0.43

24、/8=15.40.053754.5.2、 冲孔凸模刃口尺寸的确定按公式dd=(mind+x?+minz/40+?0.3608+1dd=(mind+x?+minz/40+?=(8+0.5?0.36+0.0450.36/40+=8.220.0905+0.43016+2dd=(mind+x?+minz/40+?=(16+0.5?0.43+0.0450.43/40=16.20.107506+10.4300+3dd=(mind+x?+minz/40+?=(10+0.5?0.43+0.0450.43/40=10.20.107506+10.0.01504+4dd=(mind+x?+minz/40+?=(10

25、.4+0.5?0.015+0.0450.015140+=10.0.0037504+4.5.3、 侧刃孔尺寸可按公式dA=(A+0.5minZ0d6计算取d6=0.01玳冲压模具设计师手册王鹏驹成虹主编表610贝UdA=(A+0.5minZ0d6+=(67.6+00j0450.0120+=67.6220.01205+河南7本次孝所计算尺寸列表如下珅IKttKTLi同楠膻门息胃诩，,：3三.台个lv15.KV：2S-2,：t：''''15,410.-111$,1”,DWF机器铲1d15.工鹫便”10.2：1.iJilidIV.*|Id第皿r工6CT.6那学,“表4.

26、5各型口尺寸公差河由7次次摩5、设计选用模具零、部件凹模采用矩形板状结构和直接通过螺钉、销钉与下模座固定的固定方式。因冲件的批量较大考虑凹模的磨损和保证冲件的质量，凹模刃口采用直刃壁结构，刃壁高度取8mm,漏料部分延刃口轮廓适当扩大(为便于加工，落料凹模漏料孔可设计成近似刃口轮廓的简化形状。凹模轮廓尺寸计算如下。延送料方向的凹模型孔壁间最大距离为：l=18+67.6+33.8+67.6=187(mm垂直于送料方向的凹模型孔壁间的最大距离为：b=52.8+2?3+2?6=70.8(mm(取侧刃厚度为6mm延送料方向的凹模长度为：L=l+2C=187+2?30=147(mm(查冲压模具设计与制造主

27、编徐政坤表320,取C=30mm垂直于送料方向的凹模宽度为：B=b+2C=70.8+2?30=130.8(mm凹模厚度为：H=kb(k查冲压模具设计与制造主编朱江峰表215得k=0.4贝(J:H=kb=0.4?70.8=28.32mm取H=40mm根据算得的凹模轮廓尺寸选取与计算值想接近的标准凹模板轮廓尺寸为:L?B?H=250?160?40凹模材料选用MnCrWv,工作部分热处理淬硬6064HRC(材料及热处理选用参考表83凹模的形状如下图5.1:图5.1、凹模5.2、 凸模的设计落料凸模刃口部分为非圆型，为便于凸模和固定板的加工，可设计成阶梯形结构，通过怫接方式与固定板固定。凸模的尺寸根据

28、刃口尺寸、卸料装置和安装固定要求确定。凸模的材料也选用CrWMn工作部分热处理淬硬5862HRC。冲孔凸模的设计与落料凸模基本相同，因刃口部分为圆形或长圆形，其结构更简单。考虑冲孔凸模直径很小，故需对最小凸模（0.43010.4前中孔凸河由7本次摩模进行强度和刚度校核。5.2.1、 凸模最小直径的校核（强度校核。因孔径虽小，但远大于材料厚度，估计凸模的强度和刚度是够的。为使弹压卸料板加工方便，取凸模与卸料板的双面间隙为0.4（不起导向作用。根据冲压模具设计与制造主编徐政坤表326，凸模的最小直径应满足:d>5.2tb?压=5.2?1?255/1200=1.105（mm（取?压=1200a

29、MP而4dp=4ddminZ-=10.4-0.045=10.355mm因4dp>1.105mm所以凸模强度足够。5.2.2、 凸模最大自由长度的校核（刚度校核。根据冲压模具设计与制造主编徐政坤表3-26，凸模最大自由长度L应满足L0902d/=9010.3525/由此可知，小冲孔凸模工作长度不能超过93.33mm。取小冲孔凸模长度为59.4mm，大冲孔凸模和落料凸模均为59.4mm。5.2.3、 凸模的长度。凸模的长度一般是根据结构上的需要确定的。其使用固定卸料板时的凸模长度的确定，可用下式计算:L=123HHHY+式中1H凸模固定板的厚度；2H卸料板的厚度；3H导料板的厚度；Y附加的长

30、度，包括凸模刃口的修磨料、凸模进入凹模的深度(0.51mm、凸模固定板与卸料板的安全距离A等，其中A取1520mm。L=123HHHY+A=30+20+10+28+1.4=89.4(mm如下图:河击/至上摩图5.2、落料凸模过击无摩图5.5、冲孔凸模（3河由7本“厚5.3、 侧刃的设计在级进模中，常采用侧刃控制送料步距，从而达到准确定位的目的。侧刃的实质是裁切边料凸模，通过侧刃的两侧刃口切去条料边缘部分材料，形成一台阶。条料切去部分边料后，宽度才能够继续送入凹模，送进的距离为切去的长度（送料步距，当材料送到切料后形成的台阶时侧刃挡块阻止了材料继续送进。只有通过模具下一次的工作，新的送料步距有形

31、成。本模具采用矩形侧刃，结构简单制造方便。侧刃送料方向的断面尺寸，一般应与步距相等。侧刃在送料方向的断面尺寸公差,一般按基轴制h6制造，在精密级进模中，按h4制造;本模具按h6制造;侧刃孔按实际尺寸加单面间隙配置，材料选用与凸模相同。在模具设计中，可根据材料的要求和价值，条料送进的定距、定位精度，可选用单侧刃或双侧刃。本模具采用双侧刃。单侧刃一般用于步数少、材料较硬或厚度较大的级进模中；双侧刃用于步数多、材料较薄的级进模中。用双侧刃定距较单侧刃定距定位精度高，但材料利用率略用下降。本模具的侧刃如下图：保费收入认可率65%,只是会计重分类，对公司利润和价值均不影响。保监会对风险保费采用先拆分后测

32、试的方法，即投连、万能产品一律不被认可为保费收入。中国平安由于寿险业务中约46%均为投连、万能产品，总规模保费认可率仅为65%,大幅低于人寿和太保。不过，我们认为保费拆分只是对非保险产品的会计入账方式做了调节，对于公司财务报表上的利润科目以及公司的内含价值而言没有任何变化。内含价值属于监管体系，不受新准则影响。我们在会计准则出台之前就反复强烈新会计准则只是针对财务体系下的更变。国际上内含价值的定义是可分配盈余（distributableearning的折现该利润来源于监管准则。因此，在监管准则不改变的前提下，公司内含价值计算基础不会发生改变。另外，需要特别提示两点：1税收时点不同可能会产生内含

33、价值微小差异。由于新会计准则下税收缴纳口径尚未确定，如果税收基础按照新会计准则下的利润缴纳，公司税收缴纳时间会发生变化，税收折现值会发生改变。2监管准则可能会于12年发生变化导致内含价值体系变化。国际上，欧洲与北美正在积极商讨国家会计准则2号（IFRS2的相关问题。图表3:平安万能、投连不被认可为保费收入60,00080,000100,000120,000140,000160,000180,00觎模保费投连、万能未通过测试利润表保费平安保费测试单位:百万元来源:国金证券研究所图表4:新准则保费分类对公司利润与公司价值均没有影响万能保单新旧准则报表示意旧准则新准则收入保费收入100-其他业务收入

34、-5支出准备金提转差95-利润55注:假设保单首年缴费5%作为初始费用，剩余部分进入保户个人账户来源:国金证券研究所一旦IFRS2实施，对全球保险业的评估体系都将是一次较大幅度的改变，可能会对监管准则也产生影响。目前，IFRS2项目组的实施时间表暂定为2012年。图表5:内含价值不受新准则影响法定监管要求财务报告要求偿付能力内含价值新业务价值财务报表之资产负债表财务报表之利润表税务要求缴税基础之利润此次新准则推出针对对象监管要求不改变税务基础未最终确定来源:国金证券研究所图表6:新会计准则对中国平安影响汇总项目影响分析保费收入09年规模保费1733亿，认可保费1122亿保费认可率65%对公司利

35、润和内含价值没有影响净资产09年新准则下净资产下降96亿（约10%由于高利率保单利差损提前确认造成的净资产一次性下降利润09年新准则下利润上升50亿（约53%新准则下保单首年费用可以隐性递延，公司利润系统性上升税收未定一般情况下税收口径基于监管口径的可能性较大偿付能力/内含价值不变新会计准则不影响监管准则（如果税收口径基于财务口径则会导致内含价值计算中所得税现值略有差异来源:国金证券研究所1.2新准则下中国平安利润详细分析，分别为剩余边际摊销、实?新准则下我们认为公司利润主要由三部分构成际/假设偏差（Variance与假设变更：剩余边际摊销即保单承保利润平稳释放。剩余边际，即可理解为保单的承保

36、利润，新准则下通过对剩余边际的平稳释放来影响准备金提转差达到保单承保利润在各年间平稳释放的目的。实际/假设偏差反应公司评估假设的合理程度。公司每年实际经验与公司评估假设之间的差异即为公司实际/假设偏差，此部分偏差可进一步分为死差、利差与费差三部分。假设变更。由于两年间评估假设变化造成准备金存量变化导致当期利润增加或减少。相对而言，评估利率由于要求采用750天移动平均国债收益率，该假设各年间变化可能性更大。其他假设由于要求采用长期假设，除非持续出现经验-假设重大偏差的情况，对假设做出大幅度调整可能性很小。评估假设：平安评估利率最高，但对新业务不影响中国平安采用的评估利率高于人寿、太保。根据年报披

37、露，对于传统业务平安、人寿、太保采用的评估利率分别为2.83%5.48%2.69%5.32咐口2.89%5.55%。但是，这里需要特别注意的是人寿、太保采用的是远期收益率而中国平安采用的是即期收益率。如果统一转换为即期收益率，三家公司分别在保监会公布的基准收益率的基础上增加了100bp、30bp和50bp。中国平安采用的评估利率局于另外两家。图表7:新准则下中国平安利润构成19,9199,1088429,9695,00010,00015,00020,00025,000假设变动剩余边际摊销实际/经验偏差税前利润中国平安利润分拆单位:百万元来源:国金证券研究所注:分拆基于年报披露数据进行的合理推测

38、，与实际数据可能存在差异对于高利率保单，如果采用市场平均评估利率，净资产会进一步缩水约166亿。根据年报披露的敏感性分析结果显示，如果中国平安将其评估利率调整到与人寿、太保一致的水平，具高利率保单的利差损提前将进一步导致其净资产缩水约166亿。公司现在采用了更高的评估利率其实质是将此部分高利率保单的利差损影响在未来年度逐步释放。对于新业务根据理论推论，中国平安并不会通过更高的评估利率假设而在净资产增速和当期利润中得利。新准则下的准备金与当期利润与评估假设没有直接关系。我们判断的主要原因有以下两点:1新准则下新业务准备金等于首年保费。由于保监会规定不能有首日利得，因此对建交保单而言首年准备金（包

39、括首日费用必须等于保费。因此，评估假设的不同只会改变准备金中未来责任与剩余边际的占比不同，却不会改变准备金总数的不同。2新准则下新业务利润等于剩余边际摊销+每年实际/假设差异。评估假设的不同一方面会造成剩余边际摊销的差异，公司假设越激进，剩余边际就越大，摊销额也就越大;另一方面，不同评估假设会造成每年实际/假设差异的不同，评估假设越激进，实际/假设差异就越小。因此，两部分相加会对评估假设的影响有抵消作用，公司不能通过评估假设的变化收益。图表8:中国平安评估利率高于人寿、太保1.00%1.50%2.00%2.50%3.00%3.50%4.00%4.50%5.00%5.50%6.00%012345

40、6789101112131415161718192021222324252627282930各公司评估利率一即期收益率基准利率中国人寿中国太保中国平安来源:国金证券研究所图表9:敏感性测试结果显示平安净资产将进一步缩水166亿单位:人民币百万评估利率描述09年12月31日净资产与基准情景差异基准利率+100bp公司采用假设84,970-基准利率+90bp年报披露敏感性水平81,639-3,332基准利率+50bp推算至行业平均水平68,313-16,658来源:国金证券研究所图表10:新准则下评估利率不同不影响公司A公司B评估利率%5%4%保费收入（元100100期初准备金（元100100BE

41、L+风险边际（元6080剩余边际（元4020保单期限（年1010每年剩余边际摊销额（元42实际投资收益率6%6%利差益1%2%实际/假设偏差（元24当期利润（元66A公司评估假设更激进，认为保单承保利润高公司期初准备金等于保费收入以保证没有首日利得剩余边际按保单期限平均分摊评估假设不同会造成实际/偏差不同，抵消剩余边际摊销影响来源:国金证券研究所河由7家次摩河由7本“荐图5.8、凸模固定板5.7、 垫板的设计垫板的外部尺寸与凸模固定板外部尺寸相同，其主要作用是阻挡凸模在凸模固定板中的移动厚度为20mm,其上设置4个螺钉都为M12的。的。凸模固定板采用456个卸料螺钉孔以及4个销钉孔，销钉直径为

42、8钢制造，淬火硬度为4045HRC。垫板形状如下图5.9:河南7本灰厚illI由小命令后图5.9、垫板5.8、 弹性形橡胶板的设计本模具中橡胶板的工作行程有以下几部分组成：凸模修磨量5mm;凸模凹进卸料板2mm;工件厚度1mm;凸模冲裁后进入凹模3mm。以上4项长度之和就是橡胶板工作行程：S工作=12h+t+h+h=2+1+3+5=11mmS工作橡胶板的工作行程；1h为凸模凹进卸料板高；t条料厚度；河由7次火殍2h凸模冲裁后进入凹模深度；h修为凸模修磨量；取压缩量为自由高度的0.25，则橡胶板的自由高度为H自由=s工作=110.25=44(mm(211计算卸料板的由冲模设计应用实例模具实用技术

43、丛书编委会编式卸料力，即：F卸=KF卸=0.04?147666.1=5906.668(NF冲裁力；K卸卸载系数：与压缩量取15%H自由，由冲模设计应用实例模具实用技术丛书编委会编图117可查出p=0.5Mp,此时卸料板应具有足够的卸料力，其卸料力的大小用式冲模设计应用实例模具实用技术丛书编委会编(12计算橡胶板所需面积，则：A=Fp5906.6680.5=11813.136(2mrrr118.13(2cm橡胶的预压缩量:H预=15%H自由=15%?44=6.6(mm橡胶的安装高度:H安小自由-H=44-6.6=37.4(mm6、模架及其他零部件的设计该模架采用斜又t角导柱模架，顾名思义该模架的

44、导柱在斜对角，冲压时可防止模架的偏心力矩而引起的模具的歪斜，下面以凹模周界尺寸为依据，选择模架规格。导柱d?L分别为小32270、小35270;导套d?L?D分别为小32115?小45小3?115?50;上模板厚度H取50mm,下模板厚度H取60mm，上模垫板厚度H取20mm同定板厚度H取30mm那么该模具的闭合高度为：HH=H上模+2+L+H+H-hH垫下模=(50+20+89.4+40+60-3mm=256.4mm式中H闭闭模高度；H上模一一上模板厚度；H垫一一垫板厚度；L一一凸模长度；H凹模厚度；H下模一一下模座厚度；2h凸模冲裁后进入凹模深度,2h=3mm；可见该模具闭合高度小于所选压

45、力J2340的最大装模高度330mm，故可以使用。所选导柱导套如下图6.1:II图6.1、导柱7、模具总装图通过以上的设计可得到如下图所示的模具总装图，模具上模部分主要由上模板、垫板、凸模（8个、凸模固定板、卸料橡胶、卸料板等组成，卸料方式采用弹性卸料,以橡胶为弹性元件。下模部分由下模座、凹模板、导料板等组成，冲孔废料和成品件均由漏料空露出。图7.1、装配图条料送进时采用侧刃定距，用导尺作为导向装置，冲第一个零件时条料送进导尺条料一端挡块冲出两个圆孔、两个长圆孔，再送进一个步距，冲出两个长圆孔，第三次送进落料。8、模具的装配根据复合模装配要点，本副模具的装配选凸、凹模为基准件，先装上模，再装下

46、模,装配后，应保证间隙均匀，并调整间隙、试冲、返修。具体装配过程见下表由号r片1之世划1小E棺M11位配arlf制心力&A陵|；粒及足步出/M搭出丸.LL方整忏割区始米尺寸耦帚业.跷办凸乳I浮川P的画MiJLK-4-1fr尼闾mM#M丁曲句.不造在/，索修傕南金更靠?E1nK孔史仲,畸料凸忡力UfKArtttkt更帧新"4中.北埔餐11帮KNF库$熊峰上中4残，林中心强也寻H£，仃F而也.4fA1：.JEILbll酎刖判腺椁到精比R«<L1>Zf.“时利"扎."型：畤卜?也,H斛叔.巴愫在，古，N门WNKI,tiAintr*

47、皆卸1*.Al2座迎他FHJI加岑高必现-国力司晒中找人乩“他EH.炫广梅四种'JAItRifflA-fc%口需.“晶上网申一也也，八桢同二梃小爪我国.ffi-fl.fi?K"隔魏修礼.锦祝r|，*业内运收用1.#事.HH星小。七.Iii*船甘城MF怛（3-介己我儿以上出的占也&1情依相河由7家次厚卸料螺钉，并调节橡胶的预压量1使卸料板高出百模下端约1mm;复告凸、四模间隙并调整合适后，紧围螺钉；安装承料板；切纸检查,合适后打入销钉,5试冲与调整装机试冲并根据试冲结果作相应调悟表8.1、模具装配过程9、制定模具零件加工工艺过程凹模、落料凸模和凸模固定板的加工工艺过程见

48、下表：表91凹模加工工艺过程r芹坤和工停叫而在备1心匚庄幅堂TGOh-lOnn2机让瑁U)sktfcH人由.I0确;由、HO,广Q,3n情限甲111,;,jr|IHi此.即羯*此忙证，叩ifftrisfttn111>旦各十礼螂叽格几弱H，削片酬孔花啡属A而料兀AgM*flt1tt%.，&咫2空*HJMMf*WN.直异11nL飞昂甲将n，收埼V&a机&瑁同火.同此，匕3*疆加-品巨IK勺VT：THH忌悔巾加工也T|BR庠10四|n叩，.用0.眦与Foils.中小博5削研磨机床11钳匚研光各型孔达到要求12检验耳为/至2孥表92落料凸模加工工艺过程1:厚*lur.Hn

49、於ft您EH*总惟“，*依*.雪触北*it.R7iW.%&曰山肝。产dWMB(FPfl/；-,mOPlNIri.khUMEARjBfirh-ffii11oi飞.aii哂吨Ml烟ILLB1修H集皆区七RM陵箕*1*工0；u陀各第必士Rfl.24.1。7Mi.HlL胃帆|事唱邛!*fAMh山e用方中川-nwwfl：fjml:-Jim*1、QjEn如心理反f#LIN4r*/If电54h<2U£ff11H*用1#i1电七H一|ift1*11山H噌inw九丸，心ih»afijt#也非曲第14112工哥在Eli4ib-*+也*12HILH，3配fMUJI杜岷量&河由7#火考工序工序名T序内容设-m一"a-«£±1表93凸模固定板加工工艺过程X序.耳L序北解IIf内*段案1*'L'til；l