矿井提升机液压站制动油压计算及维护技术指引

1、提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引（试行）主编部门：中煤第五建设有限公司机电管理部批准单位：中煤第五建设有限公司施行日期：2015年3月25日1 范围12 规范性引用文件13 技术术语14液压站及盘形制动器简介24.1 液压站24.2 盘形制动器55制动油压值计算及整定61.1 单钩提升61.2 双钩提升106 安装及调试要点126.1 制动盘126.2 盘形制动器126.3 液压站及管路137 调纯操作要点138 日常维护要点142011版（AQ1083-2011）（煤矿工业出版社孙玉蓉周法孔主编）（中国矿业大学出版社于修等主编）AQ1035-2007JB8519-1997QB/L

2、JSG002-2011QB/XJSG006-2012QB/HDDSSG007-2012提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引1范围步规范制动油压计算，对提本指引对公司范围内在用提升机液压站进行分析综述，进升机液压站及制动系统日常维护提出具体要求。本指引适用于公司范围内所有在用提升机。2 规范性引用文件煤矿安全规程煤矿建设安全规范矿井提升设备矿山大型固定设备技术测试煤矿用单绳缠绕式矿井提升机安全检验规范矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器立井井筒施工标准（试行）斜井井筒施工标准（试行）巷道及胴室施工标准（试行）矿井提升机说明书矿井提升机液压站说明书3 技术术语3.1 单（双）钩提升卜交替）提

3、升的方式。单（双）提升容器或串车（作上、3.2 多水平提升一台矿井提升设备同时用于一个以上开采水平的提升方式。3.3 出绳角钢丝绳绳弦与水平面之间的夹角。3.4 钢丝绳安全系数钢丝绳内所有合格钢丝的破断拉力总和与其所承受的最大静拉力（包括绳端载荷和钢丝绳自重）之比。3.5 钢丝绳弦长提升钢丝绳在卷筒与天轮公切线上两切点之间的距离。3.6 错绳圈卷筒上做多层缠绕式，留作定期错动钢丝绳接触相对位置的绳圈。3.7 摩擦圈为减少提升钢丝绳绳头在卷筒固定处张力而保留在卷筒上的绳圈。3.8 内（外）偏角提升钢丝绳在卷筒上缠绕时，缠过天轮绳槽中心平面后（以前）的偏角。3.9 制动空行程时间安全制动时，由保护

4、回路断电起到闸块与制动盘或制动轮接触止所经历的时间。3.10 自然加（减）速度沿倾斜方向下（上）行的不由提升机控制受重力等力作用而产生的加（减）速度。3.11 变位质量将提升系统各运动部件的质量等效地换算到卷筒或摩擦轮圆周表面的等效质量。3.12 调绳调整双钩提升中两个提升容器相对位置的操作。3.13 安全制动矿井提升机在运行过程中发生非常情况时实现紧急停车的制动。3.14 二级制动分两级施加制动力矩的安全制动。3.15 过卷高度为避免提升容器过卷可能造成的破坏，井架或井塔上留有的安全高度或距离。3.16 过放距离为避免提升容器过放可能造成的破坏，在井底所设的同过卷高度相应的安全距离。3.17

5、 过速提升容器实际运行速度超过设计速度图规定值时的状态。3.18 爬行停车前矿井提升机低速、稳定运行的状态。4液压站及盘形制动器简介4.1 液压站4.1.1 分类及主要参数提升机液压站是制动系统主要组成部分之一，用于实现液压松闸、碟形弹簧制动按制动类型分：电气延时二级制动型液压站、液压延时二级制动型液压站、恒减速型液压站。按压力调节方式类型分：电液调压型液压站、比例调压型液压站。按油泵装置类型分：整体式液压站（油泵装置位于油箱上部，且油泵置于油箱内部）外置式液压站（油泵装置位于油箱外部的装置架上）按最大工作油压分：低压液压站、中压液压站、高压液压站。公司在用液压站主要有11种（不包括其派生型号

6、），具体型号见下表。五建公司提升机液压站型号一览表序号液压站型号取大工作油压主要生产厂家备注1TE101B6.0Mpa九亿三处唐口2TE1306.3Mpa中信、九亿3TE1316.3Mpa中信、九亿4TE1326.3Mpa中信三处龙华5TE13814MPa中信6E142A14MPa九亿二处袁大滩、7TE15014MPa中信8TE151A14MPa中信9TE161B6.3MPa九亿10TYF0036.3MPa川矿三处龙华TSY-D14MPa九亿二处大海则11TYG001.016Mpa川矿4.1.2 工作原理（以TE130/131为例）系统正常工作TE130液压站电磁铁G3、G4、G5通电，G1、

7、G2、G6断电，压力油通过电磁阀11、17分别进入制动器，开闸，提升机正常运转；同时压力油经过减压阀9、单向阀10,进入弹簧储力器12达到某一指定的一级制动油压值PI级。安全制动油泵停止工作，电磁铁G3、当提升机实现安全制动时（其中包括全矿停电）电机3断电，G4断电，固定卷筒制动器的压力油迅速回油箱，油压降到零。游动卷筒制动器的压力油，经电磁阀11到弹簧储力器12内，部分压力油经溢流阀8溢流回油箱，使游动卷筒制动器的油压值，保持一级制动油压值PI级，再经过延时继电器延时，电磁铁G5延时断电，G6延时通电，使油压迅速降到零，达到全制动状态。以上过程中，油压值从A点降到B点，此时固定卷筒制动器处于

8、全制动状态，游动卷筒制动器油压值降到一级制动油压值P1级。游动卷筒制动器油压延时t1后到达D点，此时提升机已停车，电磁阀G5延时断电，G6延时通电，油压P1级降到零（即从D点到E点），游动卷筒制动器也处于全制动状态，完成了二级制动，最后以三倍静力矩的制动力矩把卷筒抱死，实现安全停车。调绳操作将操作台上的转换开关扳到调绳工作位置，电磁铁G1、G2、G3、G4、G5、G6断电，盘形制动器处于全制动状态，打开图1中序号21两只球阀。G2通电，压力油进入调绳离合器油缸的离合腔，使游动卷筒与主轴脱开。G3通电，压力油进入固定卷筒制动器，开动提升机，调节提升高度和绳长，调绳结束后，G3断电，固定卷筒处于制

9、动状态。G1通电，油路与调绳离合器的合上腔相通，使主轴和游动卷筒合上。G1断电，电磁阀18处于中位，切断了通入离合器的油路，关闭序号21的两只球阀，调绳过程到此结束。联锁要求1）安全制动时，电磁铁G3、G4必须断电，油泵电机和电液调压装置上的动线圈也必须断电；电磁铁G5延时断电，以保证二级制动特性。2）对于竖井提升，在井口要解除二级制动，解除二级制动的开关设在减速开关之后附近。3）解除安全制动时，电液调压装置的动线圈的电流为零时，才允许电磁阀G3、G4能通电。4）在司机操纵台上，必须有油泵单独停启开关，在正常工作时，该电机一直运转。5）当滤油器5被堵，油泵侧油压升高到一定数值时，滤油器带的压带

10、发讯器动作，提示灯亮。若提升容器正在运行时，等本次提升结束后液压站应停止运行，更换新的滤芯后，方可继续运行。6）电接点压力温度计19,上限触点闭合超温后不必按安全制动处理，但第二次提升时主电机不能通电。7）双筒提升机调绳时，应有如下联锁：a.需要调节水平时，司机必须将操作台上的转换开关扳到调绳工作位置，此时电磁阀G3、G4、G5、G6均应断电。b.使电磁阀中的G2通电，压力油进入调绳离合器油缸的离开腔，使合上腔回油，外齿轮往外移，调绳联锁装置行程开关Q1断开，此时G1、G3、G4、G5、G6不准通电，等到开关Q2被外齿轮碰上后，并发出离合器全部离开的信号，才允许电磁铁G3通电（但还未通电）。c

11、.电磁铁G3通电后，电磁铁G4、G5、G6仍断电，此时，司机可以开车转动固定卷筒进行调节水平。d.水平调节完毕后电磁铁G1通电，G2、G3、G4、G5、G6断电，压力油进离合器油缸合上腔，离开腔回油，使其外齿轮向合上方向移动，调绳联锁装置行程开关Q2断开，等离合器合上，开关Q1合上，将转换开关扳到正常位置，此时调绳联锁全部解除。叫翻I由F020a1915甜制看用定卷,10，r图1TE130液压站工作憔理图h油幅11、电磁换向阀2、网式过渡器12、弹督蓄力罂3、用劭机13、液动换向阀4,轴泵14、压力变开关热蛾质过滋器15、压力表6、电话调怅调怅装置1心电磁换向睥3电磴换向相17,电磁换向牌风溢

12、流阀1%电磁换向隔9.版企阚国、电接点压力阻度计m单向网20,电接点压力表21.截止胃G1G2G3G4即群注正常1:作.+f。勒H电£-）标耐S1F卬聚公物动F口踽鱼电动EN+渴鼬离合&打开+一a*ns*+=合上+U班m他事一十+A蒯成酊槌期C31忱源:小面（法/4.2盘形制动器4.2.1分类及主要参数TE130液压站TEIJFir坦卡LMItSL»第艮阍；%宗=.原理图TE13O盘式制动器是靠油压松闸、利用碟形弹簧产生制动力，与液压站、管路系统配套组成一解除制动力（即序号盘形制动器型号油缸作用面积（cm2）配套液压站型号备注1TS215138TE130/TE131

13、2TS22394.2TE151A3TS22284.2TE150/TE1514PZ.0SM115TYF003三处龙华5TS231138E142A一处屯北6TS22093.5TE131B一处和善套完整的制动系统。公司在用盘形制动器型号主要有6种，技术参数如下:4.2.2工作原理盘式制动器是靠碟形弹簧预压力制动，油压解除制动，结构原理图见图2。提升机制动时，碟形弹簧（2）的预压力迫使活塞（10）向制动盘移动，将筒体（25）连同其上的闸瓦（26）推出，闸瓦与卷筒的制动盘接触，并产生正压力，形成摩擦力而产生制动。松闸运行时，液压油经油管（18）进入油缸（21）腔中，活塞（10）向右移动，再次压缩碟形弹簧

14、（2）,带动筒体（25）向左移动（离开制动盘），从而使忸匹（26）离开制动盘,松闸）。11 2就式制动器结构图1 一解动器体，2盘彬弹,，3一弹戳座.I一挡洲*5.肌膻一油封IE一螺打，一淞漏油管接治.9液压缸豌:1%-活塞：11一后心19-ftfWWfla连接低I15恬富内套1一压力油"接去I18f油管如一画节需理I2油扛招压板；见一鼻盯i'一带时版的前体工6炳瓦5制动油压值计算及整定5.1 单钩提升5.1.1 立井提升按正常运行时，提升系统最大静张力Fj计算整定液压站制动油压。(一)最大静张力计算Fj=Q0+PH0式中Q0钢丝绳最大终端荷重，Kg；P提升钢丝绳每米重量，K

15、g/m;H0钢丝绳最大悬垂长度，m。立井井筒凿井期间，钢丝绳最大终端荷重Q0按提伞钻、提肝石、提混凝土和人员重量分别计算，取其中最大值。提伞钻Q0=Qs+Qh+Qg式中Qs伞钻重量，Kg；Qh滑架重量，Kg；Qg钩头重量，Kg。提肝石Q0=Q+Qdz+Qh+Qg式中Q肝石重量，Kg；Qdz吊桶重量，Kgo肝石重量Q=KmXg>Vth+0.9(1-1/Ks)VthX乍h,式中Km装满系数，取0.9；3笆岩石松散容重，一般取1600kg/m;3、Vth吊桶谷积（m）;Ks岩石松散系数，取1.82.0;3下h水谷Jit）取1000kg/mo提混凝土Q0=Q+Qdz+Qh+Qg式中Q混凝土重量，

16、Kg;Qdz底卸式吊桶重量）Kgo混凝十重量Q=KmX牛>th式中Km装满系数，取0.9；Yh混凝土容重，一般取2400kg/m3;3Vth底卸式吊桶谷积（m）。提人员Q0=Qr+Qdz+Qh+Qg式中Q人员重量，Kg；Qdz吊桶重量，Kgo钢丝绳最大悬垂长度H0=Hj+Ht式中Hj最大提升高度（吊桶提升时为井筒深度），m；Ht天轮平台高度，m；单罐笼提升时，钢丝绳最大终端荷重Q0按提肝石（喷浆料）和提人员重量分别计算，取其中最大值。提肝石Qo=Q+Qz+Qk式中Q肝石重量，Kg；Qz罐笼重量（含抓捕器、悬吊装置的重量），Kg；Qk矿车重量，Kgo肝石重量Q=ZXKmXg>Ch式中

17、Z矿车数量；Km装满系数，取0.9；3陶一一岩石松散容重，一般取1600kg/m;Vch矿车容积（m3）。提人员Q0=Qr+Qz式中Qr人员重量，Kg。（二）最大静力矩Mjm=9.8FjXD/2式中Fj最大静弓长力,Kg；D提升机滚筒直径，m。（三）液压站油压值计算制动力矩应大于三倍最大静力矩，MZ>3Mjm；液压站的最大计算油压MzPm=：二3.+P1+P2+P3式中Mz提升机制动力矩，按三倍最大静力矩计算，Nm;n制动器对数；A制动油缸有效面积，cm2;（无明确数据时应根据提升绞车制动油缸活塞直径和活塞杆直径进行计算）Rcp提升机平均摩擦半径，m;-闸瓦对制动盘摩擦系数（实测值），一

18、般取0.30.45,推荐选用0.35;Pi克服闸瓦间隙所需油压，一般约取9Kg/cm2P2克服阀件运动阻力所需油压，一般约取7Kg/cm2P3系统残压，低压液压站取5Kg/cm2，中高压液压站取10Kg/cm22说明：（1）液压系统综合阻力（P1+P2+P3）,一般低压液压站取21Kg/cm,2中局压放压站取27-30Kg/cm;（2）制动油缸有效面积无明确数据时，应按下式实测计算A=兀（D-d2）/4,式中D液压缸直径，cm;d活塞杆直径，cm。提升机液压站工作整定油压P应略大于计算压力Pm。（四）二级制动整定安全制动时，若制动力矩过大，产生过大的减速度，使系统动负荷增加；而制动力矩太小，减

19、速度过小，就不能有效地制止事故的发生。因此煤矿安全规程规定：立井和上提重载时减速度不得大于5m/s2,下放重载时减速度不得小于1.5m/s2。第一级制动力矩应保证安全制动减速度不超过上述规定，其范围界限如下：1.52mR+M或ziw52mRjm式中Mzi第一级制动力矩，Nm;2m-提升系统变位质量，Kg；厂家说明书无数据可查R提升机滚筒半径，m;Mjm最大静力矩，Nm°Mzi=0.5Mz+nARcpp（Pt-Pi）式中Mzi第一级制动力矩，Nm;Mz提升机制动力矩，按三倍最大静力矩计算，Nm;n制动器对数；A制动油缸有效面积，cm2;（无明确数据时应根据提升绞车制动油缸活塞直径和活塞

20、杆直径进行计算）Rcp提升机平均摩擦半径，m;闸瓦对制动盘摩擦系数（实测值），一般取0.30.45,推荐选用0.35;Pi一级制动油压值，MPa；Pt闸瓦刚贴近制动盘且正压力为零时的油压值，一般试验获得，MPa。若（Pt-Pi）0,说明连接B管（游动滚筒侧制动器）的制动器不参与制动，此时第一级制动力矩为0.5Mz。一级制动油压按经验一般调整为液压站工作油压的0.6倍。提升机二级制动时，先投入一级制动力矩，待提升速度接近零时再投入二级制动力矩，因此一级制动延续时间t为:t=式中Vmax提升机最大提升速度，m/S；a3z一级制动时实际减速度，m/s2。2对于a3z选取可按下式计算，一般也可选取为1

21、.5m/s。叫工土M-a3z=EniR注：上提时取+；下放时取-。5.1.2斜井提升（一）最大静张力计算Fj=Q0（sin+ficosaJ+Lc（sin+f2cosa）式中Q0提升钢丝绳终端荷重，Kg;a井筒倾角，（°）；P提升钢丝绳每米重量，Kg/m;Lc钢丝绳最大倾斜长度，m。fi容器运行阻力系数，滚动轴承0.015,滑动轴承0.0130.03;f2钢丝绳运行时与托辐和地板之间的阻力系数0.150.2。单箕斗提升时，钢丝绳最大终端荷重Qo按提肝石重量计算。提升钢丝绳终端荷重Qo=Q+Qz肝石重量Q=KmXgWj式中Q肝石重量，Kg；Qz斜井箕斗重量，Kg。式中Km装满系数，取0.

22、85;为岩石松散容重，一般取1600kg/m3；3Vj箕斗容积（m3）。串车提升时，钢丝绳最大终端荷重Qo按提肝石、人车重量分别计算，取其中最大值。提升肝石时，Q°=Q+ZQz式中Q肝石重量，Kg；Qz单个矿车重量，Kg;Z矿车数量。肝石重量Q=Z>KmX%Wch式中Km装满系数，取0.85;3箫一一岩石松散容重，一般取1600kg/m;Vch一一矿车容积（m3）。提升人车时，Qr=Qrz+80n式中Qr提升人车时钢丝绳终端重量，Kg；Qrz人车重量，Kg；n一一人车限乘人数。（二）最大静力矩Mjm=9.8FjXD/2式中Fj最大静弓长力,Kg；D提升机滚筒直径，m。（三）液压

23、站油压值计算制动力矩应大于三倍最大静力矩，Mz>3Mjm；液压站的最大计算油压Mz口2nARrDiX9,8Pm=-+P1+P2+P3式中Mz一一提升机制动力矩，按三倍最大静力矩计算，Nm;n一一制动器对数；A一制动油缸有效面积，cm2;（无明确数据时应根据提升绞车制动油缸活塞直径和活塞杆直径进行计算）Rcp一提升机平均摩擦半径，m;-闸瓦对制动盘摩擦系数（实测值），一般取0.30.45,推荐选用0.35;2Pi一一克服闸瓦间隙所需油压，一般约取9Kg/cm2P2一一克服阀件运动阻力所需油压，一般约取7Kg/cm2P3系统残压，低压液压站取5Kg/cm2，中高压液压站取10Kg/cm2说明

24、：（1）液压系统综合阻力（P1+P2+P3）,一般低压液压站取21Kg/cm2,2中局压放压站取27-30Kg/cm;(2)制动油缸有效面积无明确数据时，应按下式实测计算A=兀心/)/4,式中D液压缸直径，cm;d活塞杆直径，cm。提升机液压站工作整定油压P应略大于计算压力Pm。(四)二级制动整定斜井上提重载时，制动力矩过大，产生过大的减速度，当减速度大于自然减速度时,上升端钢丝绳松弛，从而造成重车压坏本侧的钢丝绳，且重车上冲后反向下滑，会形成对钢丝绳的冲击力，有把钢丝绳拉断，从而造成跑车事故。在倾斜井巷中使用的提升机，在发生安全制动时，全部机械的减速度应符合下表的规定:、丁、倾角运行状态、丁

25、、15°15°<a<30°>30及立井上提重载&Ac&Ac<5下放重载>0.75>0.3Ac>1.5注：自然减速度Ac=g(sinaifcos&,f:绳端运行阻力系数，一般取0.010.015。第一级制动力矩应保证安全制动减速度不超过上述规定。当15°w“切寸30°0.3AcNmR+Mjm<Mz1<AcSmRMjm当a15时0.752mR+JMMzWAcNmRMjm式中Mzi第一级制动力矩，Nm;2m提升系统变位质量，Kg;R提升机滚筒半径，m;Mjm最大静力矩，Nm

26、°Mz1=0.5Mz+nARcpp(Pt-Pi)式中Mzi第一级制动力矩，Nm;Mz提升机制动力矩，按三倍最大静力矩计算，Nm;n制动器对数；A制动油缸有效面积，cm2;（无明确数据时应根据提升绞车制动油缸活塞直径和活塞杆直径进行计算）Rcp提升机平均摩擦半径，m;闸瓦对制动盘摩擦系数（实测值），一般取0.30.45,推荐选用0.35;Pi一级制动油压值，MPa；Pt闸瓦刚贴近制动盘且正压力为零时的油压值，一般试验获得，MPa。若（Pt-Pi）0,说明连接B管（游动滚筒侧制动器）的制动器不参与制动，此时第一级制动力矩为0.5Mz。提升机二级制动时，先投入一级制动力矩，待提升速度接近零

27、时再投入二级制动力矩，因此一级制动延续时间t为：Vmaxt=一.二式中Vmax提升机最大提升速度，m/S；a3z一级制动时实际减速度，m/s2。对于a3z选取可按下式计算，一般也可按下放重载时最小减速度选取。MJk注：上a3z=MR提时取+;下放时取-。5.2双钩提升1 .2.1立井双钩提升罐笼或箕斗双钩提升时，计算的实际最大静张力应小于提升机最大静张力，而液压站油压整定应按最大静张力差进行整定。（一）最大静张力差计算罐笼双钩提升时，最大静张力差小按提肝石（喷浆料）和人员重量分别计算，取其中提肝石时，Fjc=Qk+QG+PH0建议增加矿车质量Qg物料重量,Kg;P提升钢丝绳每米重量，Kg/m;

28、H0钢丝绳最大悬垂长度，m。物料重量Qg=ZKmX箫Wch式中Z矿车数量;Km装满系数，取0.9；R物料松散容重，肝石一般取1600kg/m,喷浆料一般取2200kg/m;Vch矿车容积（m提人员Qo=Qr+PH0式中Qr人员重量，Kg0钢丝绳最大悬垂长度H0=Hj+Ht式中Hj最大提升高度（吊桶提升时为井筒深度），m；Ht天轮平台tWj度，m0说明：1.罐笼选型时，两罐笼及悬挂装置重量应相等，若选用一宽罐一窄罐配置、重量不相等时，窄罐应设置配重。2 .罐笼提升时，最大静张力差应按提升肝石、喷浆料最大值计算。空车侧应配空矿车进行配重。操作性不强。箕斗双钩提升时，最大静张力差Fjc按提研石重量计

29、算。Fjc=Qg+PH0o式中Qg肝石重量，Kg；P提升钢丝绳每米重量，Kg/m;H0钢丝绳最大悬垂长度，m。说明：箕斗提升时，应配装载计量装置，安装完成后应进行计量装置的实测，最大静张力差计算应按实测值进行调整。（二）最大静力矩Mjm=9.8FjXD/2式中Fjc最大静张力，Kg；D提升机滚筒直径，m。（三）液压站油压值计算制动力矩应大于三倍最大静力矩，Mz>3Mjm；液压站的最大计算油压Mz口2hARcd|.iX9.8口口口Pm=+P1+P2+P3式中Mz提升机制动力矩，按三倍最大静力矩计算，Nm;n制动器对数；A制动油缸有效面积，cm2;（无明确数据时应根据提升绞车制动油缸活塞直径

30、和活塞杆直径进行计算）Rcp提升机平均摩擦半径，m;-闸瓦对制动盘摩擦系数（实测值），一般取0.30.45,推荐选用0.35;2Pi克服闸瓦间隙所需油压，一般约取9Kg/cmP2克服阀件运动阻力所需油压，一般约取7Kg/cm2P3系统残压，低压液压站取5Kg/cm2,中高压液压站取10Kg/cm2一一一2说明：(1)液压系统综合阻力(P1+P2+P3),一般低压液压站取21Kg/cm,2中局压减压站取27-30Kg/cm;(2)制动油缸有效面积无明确数据时，应按下式实测计算A=ti(C2-d2)/4,式中D液压缸直径，cm;d活塞杆直径，cm。提升机液压站工作整定油压P应略大于计算压力Pm。(

31、四)二级制动整定安全制动时，若制动力矩过大，产生过大的减速度，使系统动负荷增加；而制动力矩太小，减速度过小，就不能有效地制止事故的发生。因此煤矿安全规程规定：立井和上提重载时减速度不得大于5m/s2,下放重载时减速度不得小于1.5m/s2。第一级制动力矩应保证安全制动减速度不超过上述规定，其范围界限如下：1.52mR+jm<Mz1<52mRjm式中Mzi第一级制动力矩，Nm;2m提升系统变位质量，Kg;R提升机滚筒半径，m;Mjm取大静力矩，Nm0Mzi=0.5Mz+nARcpp(Pt-P1)式中Mz1第一级制动力矩，Nm;Mz提升机制动力矩，按三倍最大静力矩计算，Nm;n制动器对

32、数；A制动油缸有效面积，cm2;(无明确数据时应根据提升绞车制动油缸活塞直径和活塞杆直径进行计算)Rcp提升机平均摩擦半径，m;闸瓦对制动盘摩擦系数（实测值），一般取0.30.45,推荐选用0.35;Pi一级制动油压值，MPa;Pt闸瓦刚贴近制动盘且正压力为零时的油压值，一般试验获得，MPa。若（Pt-Pi）0,说明连接B管（游动滚筒侧制动器）的制动器不参与制动，此时第一级制动力矩为0.5Mzo一级制动油压按经验一般调整为液压站工作油压的0.6倍。提升机二级制动时，先投入一级制动力矩，待提升速度接近零时再投入二级制动力矩，因此一级制动延续时间t为：%t=1-式中Vmax提升机最大提升速度，m/

33、S；a3z一级制动时实际减速度，m/s2。对于a3z选取可按下式计算，一般也可选取为1.5m/s2。a3z=EmR注：上提时取+；下放时取-。6安装及调试要点6.1 制动盘安装6.1.1 制动盘在仓储、吊运过程中，严禁将盘面水平搬运或放置，防止闸盘变形、划伤。6.1.2 两半轮毂连接时，卷筒和制动盘的结合面应清洁，其接触面接触紧密，接合面之间不得加垫片。6.1.3 制动盘（两半轮毂）安装位置应严格按出厂时标定的标记位置定位，不得错动。6.1.4 螺栓拧紧顺序和力矩应满足设备技术文件的要求。6.1.5 制动盘的端面跳动严禁大于1mm。6.2 盘形制动器安装6.2.1 盘形制动器安装前应清洗检查内

34、部零部件，检查密封圈和蝶形簧状况。6.2.2 检查并选配闸瓦和衬板，确保闸瓦与衬板接触良好，若闸瓦表面不平整，应刨削闸瓦表面，闸瓦表面不得与油类物质相接触。6.2.3 盘形制动器制动缸的对称中心应与提升机主轴的轴心标高相一致。6.2.4 调整同一副闸瓦两侧与制动盘间隙时应以液压缸端面为基准，保证同一副闸瓦与制动盘两侧的间隙一致。6.2.5 制动器支架与基础板之间不得加垫垫片，支架底板不得浇灌在基础里。6.2.6 盘式制动器验收应符合下列规定：1）同一副闸瓦与制动盘两侧的间隙应一致，其偏差严禁超过0.1mm;2）闸瓦的平均摩擦半径Rcp必须等于或略大于设计的平均摩擦半径；3）各制动器制动缸的对称

35、中心O与Oi（见图），在铅垂面内的重合度严禁超过3mm;4）同一副制动器的支架端面与制动盘中心线平面距离两侧间距的偏差方向应对应，其允许偏差为3.5mm；5）同一副制动器两闸瓦工作面的平行度偏差不应超过0.3mm；6）制动器支架端面与制动盘中心线的平行度不应超过0.2mm,且两侧平行度对称相等;7）闸瓦与制动盘全敞开时的间隙不应超过2mm,同一副闸瓦与制动盘的间隙均匀相等,其差值不应超过0.2mm;8）闸瓦与制动盘的接触面积不小于60%,接触面分布均匀。6.3液压站安装6.3.1 按设计位置安装并找正操平液压站，其不水平度不应超过2/1000。6.3.2 按设计要求及厂家技术资料配制油管，双滚筒提升机离合器油管进出侧必须加装截止阀。6.3.3 清洗液压站油箱、液压组件，油箱内应清洁无杂物（一般性清洗后，建议使用橡皮泥或面团为介质清理箱壁上附着物）。6.3.4 油管加工完毕后应按下列方法清冼：用18%的HCL溶液清洗油管，然后用3%的NaOH溶液中和，最后用清水冲洗，干燥后涂液压油再进行装配。6.3.5 液压站验收应符合下列规定：1）液压站的油泵、阀、内部油管、