循环冷却水的水质标准

1、循环冷却水的水质标准表项目单位要求和使用条件允许值悬浮物Mg/L根据生产工艺要求确定<20换热设备为板式, 翅片管式, 螺旋板式<10PH值根据药剂配方确定7-9.2甲基橙碱度Mg/L根据药剂配方及工况条件确定<500钙离子Mg/L根据药剂配方及工况条件确定30-200亚铁离子Mg/L<0.5氯离子Mg/L碳钢换热设备<1000不锈钢换热设备<300硫酸根离子Mg/L对系统中混凝土材质的要求按现行的<岩土工程勘察规范 >GB50021 94的规定执行硫酸根离子与氯离子之和<1500硅酸Mg/L<175镁离子与二氧化硅的乘积<15

2、000游离氯Mg/L在回水总管处0.5-1.0石油类Mg/L<5炼油企业<10注： 甲基橙碱度以碳酸钙计；硅酸以二氧化硅计；镁离子以碳酸钙计。3.1.8 密闭式系统循环冷却水的水质标准应根据生产工艺条件确定;3.1.9 敞开式系统循环冷却水的设计浓缩倍数不宜小于3.0. 浓缩倍数可按下式计算:N=QM/QH+QW(3.1.9)式中N浓缩倍数;QM 补充水量(M 3/H);QH 排污水量(M 3/H);QW 风吹损失水量(M3/H).3.1.10 敞开式系统循环冷却水中的异养菌数宜小于5× 105个 /ML 粘泥量宜小于4ML/M3;表 10-5 热水锅炉水质标准表 10-

3、4 蒸汽锅炉采用锅外化学水处理时的水质标准项目单位给水锅水悬浮物Mg/L<20PH值710-12总硬度Mg/L<4溶解固形物Mg/L<5000相对碱度Mg/L总碱度Mg/L8-26给水锅水MPA11 1.6>1.6<2.5<1>1<1.6>1.6<2.5<5<5<5<0.03<0.03<0.03无过热器 有过热器6-266-246-16<14<12PH>7>7>710-1210-1210-12<2<2<2<0.1<0.1<0.05无过

4、热器 有过热器<4000<3500<3000<3000<250010-3010-3010-3010-30/ 溶解<0.2<0.2<0.2项目锅内加药处理锅外化学处理给水锅水给水锅水悬浮物<20<5总硬度<4<0.6PH>710-12>78.5-10溶解氧<0.1<0.1含油量<2<2<2以符号 N 表示，定义为每升溶液中所含溶质的克当量数，或每毫升溶液中所含溶质的毫克当量数。由当量浓度的定义可知，NV(L)= 克当量数；NV(mL)= 毫克当量数，即任何溶液中所含溶质的克当量数等于

5、该溶液的当量浓度乘以溶液的体积(L) 。将 N2V1=N2V2 称为当量定律。但是以上概念现已不能使用，而用物质的量n 和含有物质的量的导出量；摩尔质量 M ，物质的量浓度c 等法定的量和单位代替。离子毫克当量浓度一、毫克当量(mEq)表示某物质和1mg 氢的化学活性或化合力相当的量。1mg 氢， 23mg 钠， 39mg 钾， 20mg 钙和 35mg 氯都是 1mEq。 其换算公式如下：mEq/L (mg/L) ×原子价/化学结构式量mg/L (mEq/L) ×化学结构式量/原子价mg/L=mmol/l ×化学结构式量所以 mEq/L=mmol/L ×

6、;原子价(注：化学结构式量原子量或分子量)二、各种离子浓度单位的换算1、离子的毫克当量浓度(meq/L)离子的毫克浓度(mg/L)离子毫克当量浓度(meq/L)=离子的毫克当量毫克当量不是质量的名称，它和摩尔浓度也是不一样的，需要搞清楚不同概念。不然会出错的。 不过现在基本上已经不再使用毫克当量，基本上使用国际单位，所以现在一般都是使用摩尔浓度水硬度单位定义及换算时间： 2010-11-07 15:43:04 来源：作者：人气： 390 次水硬度的单位常用的有mmol/L 或 mg/L。过去常用的当量浓度N 已停用。换算时，1N=0.5mol/L由于水硬度并非是由单一的金属离子或盐类形成的，因

7、此， 为了有一个统一的比较标准，有必要换算为另一种盐类。通常用Ca0 或者是CaCO3(碳酸钙)的质量浓度来表示。当水硬度为 0.5mmol/L 时，等于28mg/L 的 CaO，或等于50mg/L 的 CaCO3。此外，各国也有的用德国度、 法国度来表示水硬度。1 德国度等于10mg/L 的 CaO， 1 法国度等于10mg/L 的 CaCO3。0.5mmol/L 相当于 208 德国度、5.0法国度。1. mmol/L 水硬度的基本单位2. mg/L(CaCO3) 以 CaCO3 的质量浓度表示的水硬度1 mg/L(CaCO3) = 1.00 × 10-2 mmol/L3. mg

8、/L(CaO) 以 CaO 的质量浓度表示的水硬度1 mg/L(CaO) = 1.78 × 10-2 mmol/L4. mmol/L(Boiler) 工业锅炉水硬度测量的专用单位，其意义是1/2Ca+2 和 1/2Mg+2 的浓度单位1 mmol/L(Boiler) = 5.00 × 10-1 mmol/L5. mg/L（Ca） 以 Ca 的质量浓度表示的水硬度1 mg/L（Ca） = 2.49 × 10-2 mmol/L6. ofH （法国度）表示水中含有10 mg/L CaCO3 或 0.1 mmol/L CaCO3 时的水硬度1ofH = 1.00 

9、5; 10-1mmol/L7. odH （德国度）表示水中含有10 mg/L CaO 时的水硬度1odH = 1.79 × 10-1 mmol/L8. oeH （英国度）表示水中含有1 格令/英国加仑，即14.3 mg/L 或 0.143 mmol/L 的 CaCO3 时的水硬度1oeH = 1.43 × 10-1mmol/L9. 水硬度单位换算：1mmol/L = 100 mg/L(CaCO3)= 56.1 mg/L(CaO)= 2 mmol/L(Boiler)= 40.1 mg/L(Ca)= 10 ofH= 5.6 odH= 7.0 oeH全有机配方在汽轮机循环冷却水系

10、统的应用吴燕 闫克明摘要 作者对全有机配方CW 1983 在汽轮机循环水系统的应用效果进行了评价。关键词 全有机配方，循环冷却水，汽轮机系统宣钢 1 260 m 3高炉鼓风机站循环冷却水系统是1989年 10 月投运的，原来设计总循环水量为3 100 t/h ，旁流过滤水量320t/h ，初期运行，水质稳定技术采用传统的磷系配方，补充水采用30%的生水和70%的软化水，随着鼓风机站另外三台 6000 kW汽轮发电机的相继投产，整个系统总循环水量由原来3100 t/h增至 6000 t/h 左右，补水量由原来的108t/h 增至 120t/h ，这样磷系配方的继续使用便暴露了许多缺点：循环水系统

11、的阻垢缓蚀性能差，水利用率低，加药操作复杂等。因此，于1995 年 5 月开发投运了全有机配方CW 1983。全有机配方CW 1983 是以有机脂肪酸聚合物、磺酸盐共聚物、有机磷酸盐、苯并三氮唑等复配而成，它在处理高硬度、高碱度及悬浮物、粘泥量大的循环水时，用于碳钢及H62、 H68黄铜系统，阻垢、缓蚀效果良好，操作控制简单，系统运行稳定。1 循环冷却水系统概况该循环水系统所处周围环境恶劣，南有水泥厂，北有炼钢厂，西有煤厂，循环水水体极易被大量的粉尘、煤灰污染，原有的旁滤装置已因故停运，使水质更加恶劣， 这样落入水中的粉尘及微生物分泌物混合形成的大量粘泥促进了汽轮机凝汽器铜管的腐蚀。按设计要求

12、当一台汽轮机凝汽器及三台发电机凝汽器正常运行时，所需冷却水量为 7 720 t/h（ 循环水温度设计为27 ），而系统实际所供的循环水量仅为6 000 t/h ，而且循环水的实际温度为29 32 ，水温偏高，水量小也是造成系统容易结垢的重要因素。2 补充水水质全有机配方CW 1983 以生水做为系统补充水，该系统的生水为深井水，其水质见表1。表 1 生水水质分析项目pH值(25 )总硬度/meq L 1总碱度/meq L 1Ca2/mg L 1Mg2/mg L 1总铁/mg L 1Cl/mg L 1电导率/ S cm 1数据7.536.546.1778923.830.29258750表 1 数

13、据表明：该水硬度、碱度较高，是一种腐蚀和结垢倾向较大的水。3 凝汽器参数该循环水系统的换热器均为电力系统已淘汰的H62、 H68普通黄铜材质，其耐腐蚀性较差，而且换热器内径仅为18 mm，极易被粘泥堵塞，同时，换热器工艺介质温度高，传热强度大，回水温度高也是系统产生结垢、腐蚀的重要因素。总之， 该循环水系统的特殊性，增加了对循环水的水质处理的难度。凝汽器参数见表2。表 2 凝汽器参数名称数量/台凝汽器 材质设计冷却水量/m3 h 1设计冷却水温度实际冷却水温度/汽轮机凝汽器2H62黄铜2 9903029 32发电机凝汽器1H68黄铜1 4102729 32发电机凝汽器2H68黄铜1 66027

14、29 324 配方试验及应用针对该循环水系统补水的水质，结合该系统粘泥量大，循环水量小的具体情况， 以补充水含盐量的2.5 倍进行配水，在此水质条件下对全有机配方CW 1983进行了全面的考察。4.1 静态阻垢试验试验条件：水温50；pH值7.8； 保温时间为24h。 结果阻垢率达到97.7%。4.2 旋转挂片试验试验条件：水温50；挂片材质H62黄铜；挂片线速度0.5 m/s；试验时间为 72 h 。结果对H62黄铜平均腐蚀速率为0.004 1 mm/a。空白对比试验，H62黄铜挂片有粘泥和锈斑，而加药的挂片光亮，无点蚀和锈斑。4.3 动态模拟试验试验条件：进口水温(35± 0.5

15、) ；水流速0.5 m/s ； pH值为7 8。试验得到极限污垢热阻值为2.4× 10 8 m2 h /J 。这一结果表明：全有机配方CW 1983 能满足该汽轮机循环水系统阻垢、缓蚀的要求，技术指标均达到工业循环冷却水处理设计规范GBJ50 83国家标准。全有机配方CW 1983 于 1995 年 5 月在该循环水系统投运，以生水直接做补充水， 循环水的浓缩倍数控制在1.8 2.2， 其工艺控制指标和1995年 5月 1998年 7 月的运行水质分析见表3。表 3 循环水运行水质分析项目指标分析数据最高最低平均浓缩倍数1.8 2.22.511.652.08总硬度/meq L 1&l

16、t; 1213.17.210.15总碱度/meq L 1< 1212.57.6 10.05总 磷 /mg L 11.6 2.52.891.32.1浊 度 /mg L 1< 1012.76.09.35电导率/ S cm 1< 1 8001 3807501 065全有机配方CW 1983 自投运以来，到目前已运行了三年多时间，通过对机组的真空及循环水挂片的测试，各机组凝汽器真空均保持在正常范围，且从未出现过系统循环水泄漏现象，这说明该循环水系统运行稳定，阻垢缓蚀效果良好。挂片测试结果，H62黄铜的腐蚀率在0.001 8 0.003 1 mm/a ，远低于国家规定标准 0.05 m

17、m/a。挂片表面无垢，无腐蚀点，个别挂片表面有少量粘泥附着。5 结论全有机配方CW 1983 在该循环水系统应用以来，阻垢和缓蚀效果良好。采用高硬度、高碱度的生水做补充水，不设预处理装置，降低了成本。系统不加酸，不调pH值，实现了循环水的碱性运行，杜绝了加酸操作事故。作者单位：宣钢动力厂（ 河北张家口，075100）作者简介：第一作者吴燕，女，1965年生， 1987年毕业于河北理工学院，现河北宣钢动力厂工作。收稿日期:1998-09-04与钢铁工业节水问题紧密相关的另一个问题是钢铁工业用水的处理，只有水处理问题得到有效的解决，节水工作才能真正取得成效。国外大钢铁企业的经验证明，正确使用水处理

18、剂，可以有效解决水循环系统的结垢问题，不仅延长了系统使用寿命，节约水资源，而且可以实现污水零排放，节水和环保效果非常显著。在钢铁工业中，需要进行水处理的系统主要是：(1)炼铁厂：高炉、热风炉冷却净循环水处理系统；高炉煤气洗涤水浊循环系统；高炉炉渣水循环系统；鼓风机站净循环水处理系统。(2)炼钢厂：氧气转炉烟气净化污水处理系统；转炉间接冷却循环水处理系统；电炉净循环冷却水系统；转炉软化冷却水系统；电炉软水冷却水系统；转炉污泥处理系统；电炉真空处理污水处理系统。(3)连铸厂： 结晶器软水闭路循环水系统；二次冷却浊循环水系统；污泥脱水处理系统。(4)热轧厂： 热轧净循环水处理系统；热轧浊循环水处理系

19、统；过滤器反洗水处理系统；含油、含乳化液废水处理系统；污泥处理系统。(5)冷轧厂：间接冷却开路循环水处理系统；酸碱废水处理系统；含油、含乳化液废水处理系统；污泥处理系统。水处理剂中用量较大的有三类：絮凝剂； 杀菌灭藻剂；阻垢缓蚀剂。絮凝剂亦称混凝剂，其作用是澄凝水中的悬浮物，降低水的浊度，通常用无机盐絮凝剂添加少量有机高分子絮凝剂， 溶于水中与所处理水均匀混合而使悬浮物大部沉降。杀菌灭藻剂亦称杀生剂，其作用是控制或清除水中的细菌和水藻。阻垢缓蚀剂主要用于循环冷却水中，提高水的浓缩倍数，降低排污量以实现节水，并降低换热器和管道的结垢和腐蚀。针对钢铁工业的特点，水处理剂的使用需注意以下几点：本稿为

20、中国化工网 整理(1)在钢铁企业中，具有高热流密度的设备较多，这与化工工业有着显著的不同。因此，开发应用耐高温、低公害或无公害的阻垢缓蚀剂，是钢铁工业水处理剂的研发方向之一。(2)结垢堵塞问题突出。高炉煤气洗涤循环水的水质成分很复杂，由于矿石中氧化钙的溶入， 造成管道结垢，喷头堵塞，影响生产正常运行。在转炉炼钢过程中，投入造渣剂石灰，部分石灰细粉被烟气带出，在烟气洗涤塔中与循环水生成氢氧化钙，随后与烟气中的二氧化碳反应生成碳酸钙，造成洗涤塔中喷嘴堵塞，输水管道断面减少，阻力增加，浪费能源。在高炉煤气洗涤和转炉烟气净化浊循环水中，也需要解决洗涤水中大量悬浮物以及严重结垢问题。这些方面均需要开发优

21、质的聚凝剂、分散剂及除硬稳定剂。(3)连铸及轧钢浊循环水主要是细小的氧化铁皮悬浮物及循环水中油的去除问题。这类循环水的水处理工艺是沉淀、除油、过滤、冷却。水处理药剂主要采用絮凝剂、助凝剂、除油剂及少量的阻垢分散剂等。目前国内生产的絮凝剂主要是铝盐及铁盐，助凝剂主要是聚丙烯酰胺类高分子药剂。与国外同类产品相比，使用效果较差。因此，开发适用于钢铁企业的高效絮凝剂、助凝剂、除油剂是当务之急。炼钢厂电炉循环水处理方案水处理技术:本项目为四炼钢厂7 号电炉直供水系统改造成为循环水系统。项目包括给排水系统，供配电系统，仪表计控系统及土建系统。项目总投资为估算为384.96 万元。通过该项目的实施，冶钢四炼

22、钢7 号电炉供水的重复利用率达到95% 以上。可以大幅降低生产产品的成本，降低吨钢水耗，保证电炉用水对水质的要求，减少热污染污水带来的环境影响。同时也可以从根本上解决困扰在7 号电炉的排水不畅，污水外溢影响生产的老大难问题。2 、四炼钢厂7 号电炉目前的供水状况7 号电炉位于大冶特殊钢股份有限公司四炼钢厂，1985 年建成，为50 吨偏心底出钢交流电弧炉。设计年产能力为10 万吨钢锭。7 号电炉供水系统原由武汉钢铁设计院设计为直供水系统，原设计供水能力为800m3/h ， 由主厂房西侧DN300 生产水管直接供水，排水经炉底排水沟直接排入下水道向南北两条通道排入厂区排水干管。1996年 7#

23、改造时又对水系统进行了一次改造，由冶钢设计院完成的。7 号电炉设备冷却水用点主要为水冷炉盖、水冷炉壁、水冷炉门（框）、水冷电缆、导电横臂、变压器、电级夹头、偏心炉底、碳氧枪及变压器等需水冷却的部位。供水压力为0.30.5MPa ，供水温度为小于35 ，供水水质为厂内生产水质，供水制度为连续供水。投产近 20 年来，随着四炼钢厂的生产规模的逐步扩大，特别是近几年产品结构的不断调整，冶炼强度的不断加大，设备内换热效果差等原因，导致电炉设备的冷却水需求量逐年增加，已由原设计供水800m3/h 猛增到 1600m3/h 。（通过走访用户和设计部门提供提供的数据：炉壳、炉盖、水冷弯管喷枪等设备用水 33

24、4m3/h ，电炉机电设备用水120m3/h ，烟气除尘系统用水780m3/h ，其它设备冷却用水360m3/h ）水资源浪费的矛盾亦越来越突出了。不仅大量水质受到污染即仅水温升高的热污水白白流入下水道，也带来了环境的污染，而且由于外网中的水质越难满足7# 电炉用水的要求，多次影响了生产。同时，由于供水量的增加，排水的问题也日益突出。南北两条排水沟已不堪重负。排入下水道的废水中带有钢渣，经常堵塞下水道，造成排水不畅的现象。外溢的污水严重影响现场的生产环境。3 、项目建设的必要性和依据据统计， 根据四炼钢7 号电炉的实际生产能力生产用水量为1600m3/h ， 按冶钢目前制水成本0.5 元 /吨

25、，循环水测算成本0.20 元 /吨，废水排放和水资源征费0.1 元 /吨，年生产350 天计算，一年就有近672万元供水成本白白流失。大量可以回收利用的热废水直接排放，造成了巨大的能源浪费。从目前国内同等类型的电炉来看几乎是没有采用直供水系统的。吨钢耗水率远远高于冶金行业的平均水平。中华人民共和国水法第七条明确指出" 各单位应当采用节水用水先进技术，降低水的消耗量，提高水的重复利用率。" 冶金环境保护计划目标也指出“ 到 2005 年， 工业水重复利用率应达到85% ， 平均吨钢耗新水应在 35t 以下 ”， 在贯彻和执行这些政策性法令、法规方面，我公司尚存一定的差距。巨大

26、的能源浪费也是制约我公司经济效益的重大因素，节能降耗已成为我公司目前形势下的首要问题。而另一方面，热污水排放也给环境带了巨大的影响，严重污染了环境，为此公司不得不每年耗巨资去疏通厂房的排水沟及交纳废水排放费。仅2003 年 3-8 月就对四炼钢厂房北面的下水道进行了三次全线疏通，这些都成为企业本身的一个沉重的负担。根据全公司长远规划，到 2010 年， 全厂的生产水循环率要达到90% 以上， 降低吨钢耗水量，降低钢产品成本。从近十几年来看，公司内部无论是技改项目还是新建项目都把水的循环率作为头等大事来考核，基本上都循环利用了，而且七、八十年代的设备也大多改造完成实现了水的循环使用，而作为耗水大

27、户的7号电炉却一直没有得到很好的循环利用，任其自由排放，成了制约冶钢吨钢耗水率达到同行业先进水平的问题。鉴于冶钢四炼钢厂7 号电炉目前的生产用水、排水状况，参照国内外先进的治理方法及成熟的经验，对其进行治理改造已是势在必行。4.4 、治理改造方案7 号电炉原采用厂内生产水供水，冷却供水设备，温度升高后直流排放，考虑到排水杂质多且易堵塞。应将其处理后降温循环使用。根据四炼钢的要求，新建7# 电炉冷却水循环系统，取代7# 电炉现有的冷却水供排系统。净循环水量为1600m3/h ，旁滤水为总循环水量的10% 。4.4.1. 主要工艺参数4.4.2. 循环供水方案7# 电炉各设备使用后的冷却水，仅使水

28、温升高，水质少量受粉尘污染，这部分冷却水使用后排入现有厂房内 7 米平台上各设备排水斗内，再通过排水管道流入厂房内新建排水管中汇总，改变原有明沟回水方式，不仅减少了回水的二次污染，从根本上改变污水外溢造成的环境污染。还能够利用高差降低室外排水管的埋深，降低施工成本。回水通过室外埋地排水钢管自流到净循环水泵房的热水池中，然后再由冷却水泵升压至冷却塔冷却降温至设计温度后，自流到循环水泵房的冷水池中。经设备供水泵加压，通过室外架空管网送至7# 电炉循环使用。在循环过程中为确保水质，设有旁滤、加药（杀菌灭藻）及防垢、除垢装置。为保证电炉的安全用水，除在泵房内设置两路电源供电外，还利用原四炼钢1000m

29、3 事故水塔安全供水，确保电炉使用安全，保安供水量大于800m3/h ，供水时间大于30 分钟。增加一趟循环泵房至1000 吨事故水塔的供水管DN200 ，由旁滤水泵供给。同时，在电控、仪控方面设置必要的控制检测装置，事故报警装置及备用水泵自投装置。为节省基建投资，水处理设施利用原废弃的十一泵站位置，利用原构筑物加以改造。4.4.3. 水处理主要设备Y315Y280M-一用一备1 ）循环泵：300S-58 ， Q=576-790-920m3/hH=63-58-50mN=200KWL2-4上冷却塔泵：300S-32 ， Q=612-790-920m3/hH=36-32-28N=90KW反洗水泵：

30、150S50A ， Q=111.6-144-180m3/hH=43.8-40-30mN=30KW一用一备旁滤水泵：150S50 ， Q=130-170-220m3/hH=52-47.6-35mN=45KW2 ）方型逆流式玻璃钢冷却塔JHDFNL-900 两台（无水盘）3 ）加药装置：置于净循环水泵房内，不再另设加药间型号： JY-0.3/0.72A-1 ，搅拌机电机N=0.75KW ，计量泵N=0.6KW.4 ）机械过滤器：两台，型号： QYJ-3200-1500d ，每台过滤水量80.4m3/h。5 ）电子水处理器：两台，型号： HYDS-GP/DD500-1.6I 型分体式，N=480W

31、， V=220v6 ）自清洗过滤器一台：处理流量1600m3/h 过滤精度0.02mm4.4.4. 水处理构筑物1 ）水泵房为：长× 宽 =24m× 6m ，利用原有11# 泵站长度延长6 米，宽度不变。2）钢筋混凝土水池：长× 宽 =23m× 9m ，半地下式，地下2.5m ，地上 1.5m 。其中：净环冷水池与净环冷水吸水井合建，长× 宽 =14m×9m ；净环热水池与净环热水吸水井合建，长× 宽 =9m×9m 。水池除冷却塔下面不加盖板外，其它部分要求加盖板、人孔。4.4.5. 供电四炼钢 7# 炉水处理系统

32、需两路6KV 电源，考虑四炼钢高压室尚有备用的开关柜，因此，两路6KV 电源由四炼钢高压室提供，但现有的备用高压开关柜需修复。4.4.6. 总图1 ）泵房西侧电控室拆除，泵房向西延长6 米。2 ）将现有电控室旁的二层楼房拆除，新建变压器房和电控室140m2 。3 ） 新建的新建变压器房和电控室占用了四炼钢铆焊间厂房东侧的马路，四炼钢铆焊间厂房只能从厂房西侧的门进出。4 ）新建的建筑占用了现有的部分绿化地带。5 ）原从泵房到四炼钢的软水管道需要拆除。4.5 投资估算 项目投资估算见下表：4.6 经济效益本项目总投资：384.96 万元，其中：固定资产投资：354.96 万元流动资金：30 万元本

33、项目建成正式投入运行后，经济效益十分显著：4.6.1 、节约水费用（ 1 ）、制水费用：B1=350×24Q1d1/10000 万元 /年其中： Q1 节约所耗新水量m3/h ， 1600m3/hd1 冶钢实际生产制水成本，d1=0.3 元 /m3则：B1=350×24× 1600× 0.3/10000 万元/年=403.2 万元 / 年（ 2 ）、排污费用：B2=350×24Q2d2/10000 万元 /年其中： Q2 节约所耗新水量m3/h ， 1928m3/hd2 本地现阶段废水排放收费，d2=0.05 元 /m3则：B2=350

34、5;24× 1600× 0.05/10000 万元 /年=67.2 万元 /年全年共节约用水费用B=B1 B2=470.4 元 /年4.6.2 、设备运行费用：设备运行费用 E=1.1× （ B B1 ）其中：E 电费，E=350×24Nd3/10000 万元 /年N 水泵等其它水处理电机功率之和（不包括备用设备功率），N 700kwd3 电费单价，元/ 度， d3=0.45 元 / 度E1 检修维护费用，E1=S× 1%=3.85 万元S 给排水工程造价，根据工程预算S=384.96 万元则：E=350×24× 700&#

35、215; 0.45/10000=264.6 万元/年全年运行费用 E=1.1× （ E E1 ） =295.30 万元 /年4.6.3 、人工工资：考虑四班三运转，9 人，费用18 万元 /年；4.6.4 、药剂费用：投加阻垢缓蚀剂等约5 万元/年；4.6.5 、年利润和投资回收期估算：年利润计算：年利润= 年总收益-年总运行费用。代入上述各数，年利润=470.4- （ 295.30+18+5） =152.1 万元。资回收期的估算：估算公式：回收期= 投资总额÷ 年利润=384.96÷152.1=2.5计算得：回收期为2.5 年。投资回收率估算：估算公式：回收率=

36、 年利润 ÷ 投资总额× 100%计算结果为：回收率=39.15%4.7 综合评价本项目静态回收期为2.5 年，远大于基准回收期，所以在财务上是可行的。因此不论是从社会效益还是从经济效益上来讲四炼钢厂7 号电炉循环水处理的改造是可行的。威远钢铁有限公司1 、 2、 3 号炉循环水系统承包招标公告发布时间：2008-12-12所 在 地：四川行业：环保设备截至日期：2008-12-18标书下载：noContent摘要：招标内容：1 、招标项目：威远钢铁有限公司正常生产使用2 、标的物：工业水处理承包炼铁厂1#、 3#炉循环水系统水处理实施方案1、水处理实施对象：1、 2、 3

37、 号炉循环水系统1） 、设定参数：1、 2、 3 号炉循环水系统，总持有水量18000m3；其中，循环水量4500m3/h；2、处理前原水和循环水指标原则上以参试单位自行就近地点化检值，甲方测试值只作 参考；3 、 .针对目前炼铁厂循环水需要只考虑阻垢、缓蚀、杀菌；4 、 .确定控制指标：4.1 测试依据：A 按循环水以国家认证测试机构的测试数据作为评判依据，各自测试数据作为方案实施证据；B 以环监站测试数据作为比对参数；4.2 控制指标：4.2.1 考核指标：以下指标以mg/L 为单位（每月考核）：PH6-9， 浓缩倍数以Ca2+测定评判为2.5 3； 异养菌数< 5× 10

38、5个 （或粘泥< 4mL/m3 ） ，污垢速率< 20mg/cm2. 月（或污垢热阻值< 3.27 × 10 4m2.k/w）；腐蚀率：炭钢 <0.5mm/年，铜、不锈钢< 0.02mm/年；4.2.2 控制（评价）指标：以mg/L 为单位（每月考核）SS 50, CL- 300, CL- 加SO42- 1500;Ca2+ 200,Fe+ 0.5,P+ 0.9, （总磷（ PO43-计）6-8 ） ； 余氯 （游离氯）0.5 1； 油类 < 5； SiO2<175； 硬度 （以 CaCO3 计） <600；甲基橙碱度500；排放水达到二

39、级排放标准；5 . 签定试验协议（包括现场安全）6 用药数量不超过方案报量；烧结公司污水系统水处理实施方案7 水处理实施对象：烧结公司污水系统8 水系统1） 、设定参数：烧结公司污水系统，总持有水量7200m3；其中，污水量300m3/h；2、处理前原水和循环水指标原则上以参试单位自行就近地点化检值，甲方测试值只作参考；3、 .针对目前烧结污循环水需要只考虑控制PH， SS ；4、 .确定控制指标：4.1 测试依据：A 按循环水以国家认证测试机构的测试数据作为评判依据，各自测试数据作为方案实施证据；B 以环监站测试数据作为比对参数；4.2 .考核指标：以下指标以mg/L 为单位（每月考核）：P

40、H6-9， SS 505、 签定试验协议（包括现场安全）高线水处理站循环水技术要求总论：该水处理站主要处理水中悬浮物及油，包含絮凝、和一定的防腐、防垢药剂。该站补水量约100m3/h, 循环量约2500 m3/h。水质控制指标： 悬浮物<50mg/L PH78 油<3.0mg/L 年污垢热阻<4× 10-4m2hK/（J.a） 年腐蚀率：碳钢<0.125mm/a发电循环水技术要求总论： 发电厂的原水的絮凝处理及循环水的防垢、防腐、 防藻类都是承包范围。原水处理量约 300m3/h；循环水循环量11000 m3/h，补水量150 m3/h。水质控制要求： 年腐蚀

41、率：碳钢<0.125mm/a；不锈钢、铜<0.005mm/a。 年污垢热阻：<4× 10-4m2hK/（J.a）。 PH 值 7-9。 悬浮物 <20mg/L 。 Fe2+<0.5mg/L 。 在 CL-<300mg/L 情况下，必须控制浓缩倍数>3。 总硬度<10mmol/L 。制氧水处理站循环水技术要求120m3/h，总论：该站主要还是对水进行絮凝、防垢、防腐等处理。该系统补充水量约系统循环量2000 m3/h。、水质控制要求： 年腐蚀率：碳钢<0.125mm/a；不锈钢、铜<0.005mm/a。 年污垢热阻：<4

42、× 10-4m2hK/(J.a)。 PH 值 7-9。 悬浮物 <20mg/L 。 Fe2+<0.5mg/L 。 在 CL-<300mg/L 情况下，必须控制浓缩倍数>3。炼钢站循环水技术要求总论：处理1、2、3转炉除尘系统除尘水(1100m3/h)及利用1、2、3转炉除尘系统对焦化污水(50-65m3/h) 。1、2、3#转炉循环水指标、设备运行期间腐蚀率<0.125mm/a(铁及铁合金)；、设备及系统管道结垢率1.25mm/a；、去除、降低焦化污水有机物、酚、氰达到以上技术指标。PH 水量m 3/h 悬浮物mg/L 挥发酚mg/L 氰化物mg/L C

43、ODmg/L 氨氮mg/L 油mg/L9.5 10.5 65 150 1000 < 10 2500 1000 < 203、 投标、 开标时间、地点：对水处理承包进行公开招标现通过比选方式选择和确定投标人， 诚邀符合资格条件的潜在投标人参与本项目的比选。只有报名参加了比选，并被随机抽取到的比选投标人，才有资格被邀请参加投。开标时间及地点：2008 年 12 月 18 日于四川省威远县连界镇-威远钢铁有限公司营销公司会议室。4、开标及评标方式：现场开标、评标5 、对投标书的要求：投标书含资质文件、商务标书，要求投标人分别密封。(1) 投标人资质文件：营业执照、税务登记证、组织机构代码证

44、加盖行政公章(鲜章)及代理证。(2) 商务标书，含对招标书内容的响应情况、详细的价格清单(含分项价格和总价)、主要的商务合同条款等内容；6、联系方式:招标人(全称)：威远钢铁有限公司地 址： 四川省威远县连界镇邮 编： 642469联 系 人：罗辉向伟联系电话8833826传真：子信箱(E-mail) ：监管部门（全称）： 川威集团管理中心地 址： 四川省成都市龙泉驿区龙都南路198 号邮 编： 610100联 系 人：刘祖利联系电话028-88433246传 真：子信箱（E-mai

45、l） ： liuzuli123制氧循环水低温用水水质稳定处理技术研究如果公式不能正确显示，您需要安装IE6 和 MathPlayer制氧循环水低温用水设备结垢水质稳定处理技术研究.天津天铁冶金集团公司吴作成摘要 : 针对制氧过程空冷塔循环冷却水系统中普遍存在的低温易结垢的问题，通过采用以低磷有机物、可降解聚羧酸类为主的复配药剂进行了一系列试验。试验表明，该复合配方的特点是具有缓蚀、阻垢、分散的多功能作用；在高钙度高碱度的条件下，对碳酸钙、磷酸钙、 硫酸钙和氢氧化铁等沉积物有良好的抑制和分散作用；同时更重要是解决了制氧循环冷却水中长期以来存在的水温较低的沉积垢问题。关键词 制氧 循环冷却水系统低

46、温结垢1 制氧循环水处理技术现状及存在的问题1.1 制氧循环水处理工艺简介天津天铁冶金集团有限公司（天津铁厂）是一家以生产普碳钢、低合金钢、碳结钢和生铁为主的钢铁企业，是国家 500 家重点企业之一，天津市十大企业集团之一。为提高企业的生产能力，公司在原2 台 6000m3/h 制氧机的基础上，又新建成投产2 台 15000m3/h 的制氧机组，并采用新一代的分子筛制氧工艺。制氧系统是一个炼钢企业的核心设备，关系到整个企业的安全生产和产量。天津天铁冶金集团有限公司制氧车间以地下水作为补充水水源，循环水经贮水池上的玻璃钢或双曲线冷却塔冷却降温后，自流到贮水池，贮水池内的水通过渠道上的滤网流入吸水

47、井中。再由循环水泵房内的泵加压后送给常规设备冷却，一小部分水进污氮冷却塔或冷冻机冷却后进入填料型空冷塔，对压缩空气进行洗涤和降温。循环水经过冷却塔后在贮水池内的温度随季节变化而变化， 尤其是冬季变化幅度较大，一般供水温度在20 30，回水的温度一般升高5 8。在上述循环系统中，循环水经氮气降温可达到14以下，然后再进入冷冻机系统，水温进一步降低到6 8后在空冷塔中对空气进行冷却后排入循环冷却水系统中。1.2 、制氧循环水处理系统现状及运行中存在的问题制氧系统是炼钢厂的心脏，不管什么原因导致制氧系统生产不正常，都会影响到炼钢厂乃至全厂的正常生产，因此，作为制氧的冷却水供应更要优质安全保障供给。1

48、.5 万制氧机组循环水处理技术采用的是全有机膦系列水质稳定处理技术。自投产运行以半年以后，制氧工艺中的换热设备未见结垢现象，仅在填料空冷塔及上水泵过滤网中有垢产生， 并出现空冷塔内进出口压差增高，影响制氧的正常生产，经检查塔内有大量松软颗粒性灰白色垢析出。针对制氧系统存在的问题，笔者对相关制氧单位进行了考查研究，以便找出制氧系统中出现积垢的原因，制定相应对策。1.6 、邯钢、邢钢、安钢、唐钢、太钢、石钢制氧厂考查情况1.6.1、 主要考查目的考查国内同行业相同工艺空冷塔系统制氧工艺中是否存在类似的问题，找出问题的原因，为制定解决措施提供依据。1.6.2、 、考查结果随着制氧行业分子筛新工艺的出

49、现，部分企业制氧厂水系统出现了新的问题。即随着制氧机组投产时间的推移，大约在一年左右（推移时间随着各厂水质、工艺条件及管理状况不同而有变化），在空冷塔内及上水泵过滤网上结垢严重，垢样为外表为颗粒状灰白色粘软，基本溶于水。垢的产生，轻者造成空冷塔压力差高，严重者造成制氧系统停产；而制氧其它的换热设备没有出现结垢现象。1） 采用填料型空冷塔的地下水源为补水的制氧工艺生产中都存在着空冷系统结垢问题，且比天铁制氧空冷塔的情况严重的多，严重到影响正常生产，其中包括唐钢、石钢、邢钢等制氧厂。采用河水补水的邯钢也存在同样的问题。2）采用其它类非填料型空冷设备不管以地下水或河水为补充水的制氧工艺都不存在空冷塔

50、系统结垢问题（采用膦系水质稳技术为前提）。其中包括邯钢、石钢、安钢、邢钢。3）太钢制氧厂空冷塔亦为填料型，补水为地下水，其采用纳尔科（苏州）化学有限公司技术进行环水处理，主要是依靠加酸（H2SO4）调节PH 去除水中的碱度和有机膦水稳技术抑制结垢，效果良好。2、循环冷却水系统工况及水质分析判断1.1 循环冷却水系统工况系统 1（ 1 台 15000 m3/hr 制氧机组）：循环水量2000 m3/hr贮水量 1200 m3年平均蒸发量14.0m3/hr风吹损失1.0 m3/hr总排污水量10.8 m3/hr补充水量24.8m3/hr浓缩倍数2 2.5给、回水温差（ t）4年运行时间365 天系

51、统2（ 2 台 6000 m3/h+1 台 15000 m3/hr 制氧机组）：循环水量5800hr贮水量 7000m3年平均蒸发量60.7m3/hr风吹损失2.9 m3/hr总排污水量46.7m3/hr补充水量107.4m3/hr浓缩倍数2 2.5给、回水温差（ t）6年运行时间365 天（注： 其中水量计算以浓缩倍数平均值2.3 倍计， 温差为估计值，与实际情况会有差异，届时以实际运行数据为基准。）1.2 补充水水质及水质判断1.2.1 补充水水质分析表 1 补充水水质分析数据项目 单位 数值 项目 单位 数值电导 s/cm 567Ca2+ mg/L 86.51pH 8.47 Mg2+ m

52、g/L 44.10SO42- mg/L 21.95 HCO3- mg/L 248.25Cl- mg/L 52.65 CO32- mg/L 5.96浊度 mg/L 0.0 总溶固 mg/L 428.671.2.2 水质的判断根据补水水质分析情况，计算出不同条件下的朗格利尔饱和指数（L.S.I. ）和雷兹纳稳定指数（R.S.I.）见表2，以此判断循环水在不同条件下的腐蚀或结垢情况，以助于水处理药剂配方的选择（以下数据是以循环水浓缩后pH 值为 9.20 时计算得出）。表 2. 不同条件下的L.S.I. 饱和指数和R.S.I.稳定指数浓缩倍数实际 pH 水温（ ） L.S.I. R.S.I. 水质情况1 8.47 30 1.69 5.09 结垢80 2.41 3.65 结垢重1.59.20 30 2.74 3.72 结垢重80 3.46 2.28 严重结垢29.20 30 2.98 3.24 严重结垢80 3.7 1.80 严重结垢2.59.20 30 3.1 3.0 严重结垢80 3.82 1.56 严重结垢由表 2 的结果可看出，浓缩倍数大于1.5 时，系统循环水具有严重的结垢倾向。总之，现场循环冷却水在