21米梯形钢屋架课程设计计算书要点

1、钢结构设计课程设计姓名学号专业指导老师钢结构课程设计任务书、设计题目长沙某工业厂房钢屋架设计 二、设计资料长沙某工业厂房 跨度为18 （21, 24） m,我的学号是22号故应取21m厂房总长度72m,柱距6m,采用1 .5 6 m预应力钢筋混凝土大型屋面板。屋架采用梯形钢桁架，两端钱支在钢筋混凝土 柱上，上柱截面尺寸为400M00mm,混凝土强度等级为C30,屋面坡度：1: 10,抗震设防烈度为6度，屋架下弦标高为18m。钢材选用Q345B,焊条采用E50型，设计规范为钢结构设计规范（GB50017-2003）。三、设计内容1、进行屋盖支撑布置，并画出屋架结构及支撑的布置图；2、选择钢材及焊

2、接材料，并明确提出对保证项目的要求；3、进行荷载计算、内力计算及内力组合，设计各杆件截面；4、对钢屋架的各个节点进行设计及验算（要在计算书内写出一般上下弦节点、下弦跨中节点, 下弦支座节点及屋脊节点设计过程）；5、绘制钢屋架运送单元的施工图，包括桁架简图及材料表。四、要求的设计成果1 .完成计算书一套，计算书应包含设计任务书，设计计算过程。2 .计算书统一采用A4白纸，字迹工整，符号书写正确，计算应有必要的数据及计算过程；采用专用绘图纸绘图，图纸布局合理，线条清晰，线型适当。3 .用铅笔绘制2#施工图，施工图应包括：屋架简图（比例1 ： 100）,左半跨标明杆件长度，右半跨注明杆件最不利内力，

3、以及起拱度；屋架正面图，上、下弦平面图；侧面图，节点详图；注明全部零件的编号，规格及尺寸（包括加工尺寸和定位尺寸）孔洞位置，孔洞及螺栓直径, 焊缝尺寸以及对工厂加工和工地施工的要求；材料表；设计说明。4 .计算书、图纸和任务书须装订为一整本，图纸由于尺寸较大须折叠，装订后图纸须能随意展开。五、设计参考文献1胡习兵，张再华.钢结构设计M.北京：北京大学出版社，20132钢结构设计规范(GB 50017-2003) S.北京：中国计划出版社，20033王燕等.钢结构设计M.北京：中国建筑工业出版社，20094房屋建筑制图统一标准(GB/T 50001-2001) S.北京：中国计划出版社，2002

4、5建筑结构制图标准(GB/T 50105-2001) S.北京：中国计划出版社，20026钢结构设计手册(上册)(第三版)M.北京：中国建筑工业出版社，2004、设计资料:1、某工业厂房跨度为21m,厂房总长度72m,柱距6m。2、采用1.5mX 6.0m,预应力钢筋混凝土大型屋面板，II级防水，卷材屋面桁架， 板厚100mm,楝距不大于1800mm。楝条采用冷弯薄壁斜卷边 C形钢 C220X75>20>2.5,屋面坡度 i=l/10。3、钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上， 柱顶标高18.0m,柱上端设有钢筋混凝土连 系梁。上柱截面为400mrK 400mm,所用混凝土强度等级为 C3

5、0,轴心抗压强 度设计值fc =14.3N/mm2。抗风柱的柱距为6m,上端与屋架上弦用板较连接。4、钢材用Q345-B,焊条用E50系列型。5、屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸（取一半）如图 1所示。1困 1350*1500*7= 1。5。0图1二、屋架几何尺寸及楝条布置1、屋架几何尺寸屋面采用1.5m x 6m勺钢筋混凝土大型屋面板和卷材屋面，采用梯形屋架；屋架上弦节点用大写字母 A, B, C 连续编号，下弦节点以及再分式腹杆节 点用小写字母a, b, c连续编号。由于梯形屋架跨度L =21m ,为避免影响使用和外观，制造时应起拱f =L / 500 =42mm 。屋架计算跨度 1

6、0 =L -2 0.15 -21 -2 0.15 -20.7m 。跨中高度 H0=h0+i 10/2=2935mm。为使屋架上弦节点受荷，腹杆采用人字式，下弦节点的水平间距取1.5m,起拱后屋架杆件几何尺寸和节点编号如图2所示屋架。1 5 07.5 |J5 07 5 1 5 07.5： 一!50cegh150150 0 x 7=1 050 0三、支撑布置1、上弦横向水平支撑上弦横向水平支撑应设置在厂房两端的第一个柱间，且间距不宜超过60m本车间长度为72m,因此需要布置三道横向水平支撑，如图 4所示。图42、下弦横向和纵向水平支撑屋架跨设置下弦横向和纵向水平支撑。下弦横向水平支撑与上弦横向水平

7、支撑布置在同一柱间，如图 5所示图53、垂直支撑垂直支撑必须设置。对于本屋架结构，在跨度中央设置一道中间垂直支撑， 在屋架两端各设置一道垂直支撑。垂直支撑只设置在有横向水平支撑的同一柱间 的屋架上，如图6所示。四、荷载与内力计算1、荷载计算1)永久荷载(1)永久荷载三毡四油(上铺绿豆砂)防水层(冷底子油)0.4kN/m水泥砂浆找平层0.4kN/m保温层(珍珠岩)0.45kN/m预应力混凝土大型屋面板1.4kN/m屋架及支撑自重0.35kN/m悬挂管道0.15kN/m永久荷载总和：3.15kN/m222222(2)可变荷载(a)活荷载：屋面活荷载0.7kN/m 2活荷载计算信息：考虑活荷载不利布

8、置风荷载计算信息：不计算风荷载2、荷载组合设计屋架时，应考虑以下四种组合：(1)组合一：全跨永久荷载十全跨活荷载永久荷载与活荷载大小接近，活荷载起控制作用，荷载设计值为q = 1.2:1.4 0.7 = 5.33kN/m2屋架上弦节点荷载为P = qA = 5.33 1.5 6 支 9二 kN(2)组合二：全跨永久荷载+半跨活荷载全跨永久荷载：q1 = 1.2 ；、kN/m2P =q1A -31.5 6 = 34.02kN半跨活荷载:. 2q2 = 1.4 0.7 = 0.98kN/m 2P2=q2 A = 0.98 1.5 6 = 8.82kN（3）组合三：全跨屋架及支撑自重+半跨屋面板重+

9、半跨施工荷载 全跨屋架及支撑自重：/_ 2q3 -1.0 0.35 = 0.35kN/mP3=q3 A = 0.35 1.5 6 = 3.15kN半跨屋面板重+半跨屋面活荷载： 2q4 = 1.20.30 0.071.4 0.5 = 1.144kN/m2P4 = q4 A =1.1444 1.5 6 = 10.30kN上述各组合中，端部节点荷载取跨中节点荷载值的一半。3、内力计算本设计采用数值法计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数（单位节点力分别作用于全跨、左半跨和右半跨），内力计算结果如表1所示杆件内力系数（P=1）组合一组合二组合三计算内 力名称全跨左半跨 右半跨 PXPiXD +P

10、2XDP1XD +P2XDP3X® +P4XP3XD +P4XD(kN)AB000000000BC-10.7-7.7-3-288.9-270.428-240.8-122.6-74.2-288.9CD-10.7-7.7-3-288.9-270.428-240.8-122.6-74.2-288.9DE-17.3-11.9-5.4-467.1-433.78-392.8-192.6-125.7-467.1上EF-17.3-11.9-5.4-467.1-433.78-392.8-192.6-125.7-467.1弦FG-20.6-13.3-7.3-556.2-511.0.-473.2-220.

11、4-158.6-556.2杆GH-20.6-13.3-7.3-556.2-511.0-473.2-220.4-158.6-556.2ac5.74.21.5153.9144.68127.6766.338.5153.9下ce14.410.24.2388.8362.9325.1163.4101.6388.8弦eg19.212.86.4518.4478.8438.5209.6143.7518.4杆gh21.213.18.1572.4522.22490.7220.8169.3572.4aB-11.1-8.2-2.9-299.7-281.9-248.5-129.4-74.8-299.7Bc8.96.32.

12、6240.3224.3201100.962.8240.3cD-7.5-4.9-2.5-202.5-186.42-171.3-80.8-56.1-202.5斜De5.53.32.3148.5134.86128.5656.346.0148.5腹eF-4.3-2.1-2.2-116.1-102.4-103-39.0-40.1-116.1杆Fg2.80.8275.663.170.7619.631.975.6gH-1.60.3-1.9-43.2-31.3-45.2-3.4-26.0-43.2Aa-1-0.50-27-23.89-20.74-9.2-4.05-277Cc-1-10-27-27.04-20.

13、74-14.35-4.05-27竖Ee-1-10-27-27.04-20.74-14.35-4.05-27杆Gg-1-10-27-27.04-20.74-14.35-4.05-27Hh-1.5-1.50-40.5-50.01-31.1-21.525-6.075-40.5表1三、杆件截面设计1、杆件计算长度系数及截面形式(1)上弦杆面内计算长度系数 %= 1.0。根据上弦横向水平支撑的布置方案(图4),面外计算长度系数 %=4.0。与=4%，根据等稳定原则，采用两不等边角钢短 肢相并组成的T形截面。(2)下弦杆与上弦杆类似，面内计算长度系数 巴= 1.0 ,由图5可知，面外计算长 度l°

14、;Y = 6m。下弦杆受拉，不需要考虑稳定性，因此下弦杆采用两等肢角钢组成 的T形截面。(3)支座腹杆(A& aB)面内和面外计算长度系数都为1.0,采用两等肢角钢组成的 T形截面。(4)再分式腹杆(ij、jK)面内计算长度系数 巴=1.0 ,面外计算长度I0Y =11 0.75 + 0.25N2=4664 0.75 + 0.25Mz227 =39440.5" =2332<N1 ) I-59.4)采用两不等边角钢短肢相并组成的T形截面。(5)跨中竖腹杆(Kk)采用两个等肢角钢组成的十字形截面，斜平面内计算长度系数为0.9。(6)其它腹杆面内计算长度系数 %= 0.8，面

15、外计算长度系数 %=1.0，根据等稳定原则, 采用两等肢角钢组成的T形截面。3、上弦杆上弦杆需要贯通，各杆截面相同，按 n1、j杆的最大内力设计，即 n -591.3 kN 。计算长度 l0X=l =1507mm ,k丫 =4l =<5028mm 。截面选用 2/110 父 70 父 10 , 短肢相并，肢背间距 a=6mm,所提供的截面几何特性为： A = 39.4cm 2 , ix =2.26cm , iy =6.11cm 。(1)刚度验算'x -版-I'。. 166.681-15010y iyix 2.26- 44 9.3 L I- 1 506.11 ，满足(2)整

16、体稳定验算bt/t=125/10=12,5<0.56X l oy/b t=27,因此绕y轴弯扭屈曲的换算长细比入y=49.3,入ma=66.7,上弦杆绕 x轴弯扭屈曲，按 b类截面查得稳定系数一 N332 10322邛= 0.77 ,贝U =2=201.03N/mm <f =215N/mm ,潴足A 0.481 34.334 1024、下弦杆下弦杆需要贯通，各杆截面相同，按 gi杆的最大内力设计，即 N= 572.4kN 。计算长度 1ox = 1 =3000mm , 10y = 6000mm 。截面选用 2/80父 10 , 肢背间距a=6mm,所提供的截面几何特性为： A =

17、30.35cm 2 , ix = 2.42 cm , iy =3.59cm 。(1)刚度验算=显=300.0 =123.97 < I ' I - 350iX 2.4210y 600I 1=167.13 < I I - 350iy 3.59(2)强度验算满足N321.4 10322=r=106.2N/mm <f=215N/mm ,A 30.25 105、再分式腹杆ij-jK再分式腹杆在j节点处不断开，采用通长杆件。最大拉力N jk=72.7kN ,Nij = 42.1kN ;最大压力 NjK = -59.4kN , Nij = Y0.5kN。可见，该杆截面由 jK 杆的

18、最大拉力确定，即N = 72J kN 。计算长度l0x= l=2332mm , 10y=4290mm。截面选用2/45x4 ,肢背间距a=6mm,所提供的截面几何特性为: A = 6.972cm2 , ix = 1.38cm , i y = 26 cm 。(1)刚度验算XiX10y iy233.2, i=166.57 ： 1 I - 3504292.16= 200.47 -1-350= 76.30N/mm2 二 f =215N/mm21.38(2)强度验算3N _ 53.2 10A 6.972 1026、竖腹杆li杆件轴力为 N = -40.5kN ,计算长度l0u = l0v = 0.9l

19、= 0.9父3585= 3226mm。截面选用2/56父3 ,十字形截面，肢背间距 a=6mm,所提供的截 面几何特性为： A = 6.686cm 2 , iu= 2.74cm , iv = 248cm 。(1)刚度验算0u0v322.6. i=117.74 ； , I - 1502.74=322.6 = 147.98 ：: I .1 -150 2.18(2)整体稳定验算blt =563 =18.7 ：二 0.56 10yb =32.26, “ = y(1 "J； ) =155.36=147.36N 22.7 103二2A 0.317 6.686 10上弦杆绕y轴弯扭屈曲，按b类截面

20、查得稳定系数中= 0.317 ,则= 107.10N/mm2 < f =215N/mm2 ,满足其余杆件的截面设计过程不再一一列出，详见表 2所示10杆件名称截面特性杆件特性设方惨数演算过程结论截面规格A(cm2)ix(cm)iy(cm)计算内力L(mm)匕九x7r入yz中应力比上弦AH2/110 父70 x 1)39.42.266.11-591.315071466.849.349.30.770.95满足下弦Ah2280M 1030.352.423.59321.4300012F 123.97 1167.190.89满足斜腹杆aB2/63父 1023.3242.882.99-168.326

21、5611141.28 188.8389.770.3400.89满足Bc2/63父 512.2861.942.82134.926560.81109.53 194.350.91满足cD2/56父 816.7341.682.60-113.7，9420.81140.10 1113.30117.120.3440.82满足De2/50X 47.7941.542.2883.429420.81152.83129.090.89满足eF2/63父 49.9561.962.80-65.232010.81130.65 1114.31119.530.3840.70满足Fg2/45X46.9721.382.0842.53

22、2010.81185.57 1153.690.51满足gH2/63父 49.9561.962.80-26.034660.81141.47123.770.40满足竖腹杆Aa2/45X46.9722.231.78-15.1621001194.16118.24121.510.4290.21满足Cc2/45X46.9721.382.08-15.1623820.81138.09 1114.37116.820.3520.296满足Ee2Z50X 35.9421.552.26-15.1626790.81138.27118.72124.180.3520.30满足Gg2/56X 36.6861.752.50-1

23、5.1629760.81136.05119.22126.210.3610.26满足Hh2/56X 36.6862.742.18-22.7432730.8195.51149.93157.200.2840.49满足11四、节点设计1、屋脊节点" H'1、下弦节点C”(1)腹杆与节点板的连接焊缝(a) “Bc” 杆杆件轴力N=240.3kN,截面为2L63X5,节点板厚8mm,肢背和肢尖的内力分配系数分别为a =0.7、P =0.3,角焊缝强度设计值ffw =160N/mm 0.7 4 160。肢背焊缝焊脚尺寸取. hf,min =1.5不=1.5 .6 = 3.67mmhf,i

24、=4mm < hf,max =1.2% =1.2 5 = 6mmgt=5mm所需焊缝长度1i二 N2 0.7hf,1ffw2hf,10.7 134.9 1032 0.7 4 1602 4 = 113.4mm取 l1 = 120mm_10hf1=10 4-40mmT,1£62hf,1=62 4=248mm肢尖焊缝焊脚尺寸取'-hf,m. =1.5 不=1.5 . 6 = 3.67mmhf2=4mm - 1.2tmin =1.2 5 = 6mm ,Mhf,max =t =5mm所需焊缝长度:N2 0.7hf,2 ffw2hf,20.3 134.9 1032 4 = 53.2

25、 mm=10 4 = 40 mm=62 4 = 248 mmf ,2f ,2_-10h取 l2 =60 mm :I I(c) “cD” 杆杆件轴力N=-202.5kN,截面为2L56X 8,节点板厚8mm,肢背和肢尖的内 力分配系数分别为a =0.7、P=0.3,角焊缝强度设计值ffw=160N/mm2。肢背焊缝焊脚尺寸取_hf,min =15, tmax = 4.2mmhf,1 =5mm Ehf,max =1.2tmin = 7.2mme t-2=6mm所需焊缝长度12ll二N2 0.7hf,1ffw2hf,i0.7 113.7 1032 0.7 5 1602 5 = 81.1mm<6

26、2hf,1 =62 5 = 248mm10hf 1 =10 5 = 50mm 取 11 = 90mmf ,1肢尖焊缝焊脚尺寸取-hf,min =1.5,tmax = 4.2mm hf,2 =5mm < hf,max =1.2tmin = 7.2mm-t-2=6mm所需焊缝长度一：N20.7 hf,2 ffw2hf,20.3 113.71032 5 =2 0.7 5 16030.4mm取 l2 = 50mmi10hf 2 =50mm<62hf ,2 =62 5 = 310mm图7(3)下弦与节点板的连接焊缝下弦与节点板的连接焊缝长度l=300mm,所受的力为左右两下弦杆的内力差AN=

27、388.8-153.9=234.9KN。下弦杆截面为2/8010 ,节点板厚8mm,肢尖与 肢背的焊脚尺寸都取hf = 5mm - hf ,min =1.5tmax =1.510= 4.7mm焊缝计算长度13lw = l _2hf =3002父5 = 290mm <60hf =60父5 = 300mm, 取lw =29受力较大的肢背处的焊缝应力为N2 0.7hflw。7 131.9 1032 0.7 5 290= 45.5N/mm2 ： f：=160N/mm2,满足2.上弦节点“ D”(1)腹杆与节点板的连接焊缝(a) “cD” 杆“cD”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“ c”相同。(b)

28、“De” 杆杆件轴力N=148.5KN,截面为2/50M4,节点板厚6mm,肢背和肢尖的内力分配系数分别为ot=0.7、P=0.3,角焊缝强度设计值ffw =160N/mm2。肢背焊缝焊脚尺寸取 hfmn =15不=1.5 ,6=3.7mmhf,1=4mm 三 hf 收=1% = 1.2 4 = 4.8mm一 t=4mm所需焊缝长度1i二 N20.7hf,1ffw2hf,10.7 83.4 1032 0.7 4 1602 4 73.2mm取 11 = 80mm肢尖焊缝焊脚尺寸取 -10 h f ,1 =10 4 =40mm M62hf,1=62 4= 248mmhf,2 = hf,1 = 4m

29、m所需焊缝长度l22 0.7h，2ffw 2f0.3 83.4 1032 0.7 4 1602 4 = 36mm<62hf,2 =62M4 = 248mm 取 l2 = 50mm，* 10hf,2 =40mm之 40 +2hf 2 = 48mm(2)节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配 等误差，按比例绘出节点详图，如图 8所示，从而确定节点板尺寸为 220mmX190mm。14图8(3)上弦与节点板的连接焊缝上弦与节点板的连接焊缝长度l =220mm ,所受的力为左右两上弦杆的内力差A N=467.1-288.9=178.2KN ,以及节 点荷载 P

30、=27KN。上弦杆 截面为 22110x70x10,节点板厚 12mm。(a)上弦肢背与节点板的槽焊缝上弦肢背与节点板的槽焊缝承受节点荷载P,槽焊缝按两条hf =0.5t =3mm的角焊缝计算。屋面倾角a =arctan(1/10),节点荷载P的偏心距e=30mm。Psin .二15.16 103 0.0995= 1.68N； mm2槽焊缝所受的应力为2 0.7hflw 2 0.7 3 (220 -2 3)P cos ： 6Pe22 0.7hflw 2 0.7hflw3315.16父10 父0.995,6M15.16父10 父20_ 261gN/22 0.7 3 (220 -2 3) 2 0.

31、7 3 (220 -2 3)2+ / =J!6-19 +1.682 =21.5N/mm2 <0.8ffw =0.8M160 = 128N/mm2,满足f , 1.22(b)上弦肢尖与节点板的连接焊缝上弦肢尖的两条角焊缝承担偏心荷载 an ,偏心距e=30mm。取焊脚尺寸-hf,min =1.5tmax =1.5 '10 = 4.7mmhf =5mm - hf 10-2 = 8mm ,maxM1.2tmin =7.2肢尖焊缝所受的应力为15=68.1N. mm26. New36 100.1 10 52.8Z I 72 0.7 5 (220 - 2 5)= 102.7 N. mm2二

32、 fZ I ；22 0.7hfl磊)+68.12= 108.28N/mm2< ffw = 160N/mm2,满足100.1 1032 0.7hfl2 0.7 5 (220 -2 5)(2)下弦杆与节点板的连接角焊缝下弦杆与节点板连接焊缝的计算内力取AN =N1 -N2和0.15N1两者中的较大值，“c”节点处 N二N2=550.8KN,下弦杆截面为2/80x10,节点板厚8mm,肢 背和肢尖的内力分配系数分别为口=0. 7、P=0.3,角焊缝强度设计值 w _ _2ff =1 60N/mm肢背焊缝焊脚尺寸取 c -hf,min =1.5、/=1.5.10 = 4.7mmhf1=6mmMh

33、f,max =1.2tmin =1.2 6 = 7.2mm所需焊缝长度1i二 N2 0.7hf,fw2hf,1_ _ 30.7 0.15 309.3 1032 0.7 5 1602 5 = 39mmM 10hf 1 = 10 5 = 50mm取 11 = 50mm肢尖焊缝焊脚尺寸取hf2=5mm21.5'；1.5 '必 47mm工 hf, max =t =6mm所需焊缝长度一：N2 0.7hf,2ffw2hf,20.3 父 0.15 父 309.3 父103 , 2 M 52 0.7 5 160=22.4 mm取12二50 mm max(10 h f ,2,40 2hf ,2)

34、 = 50 mm £62hf"62 5=310 mm(3)腹杆与节点板的连接焊缝焊缝尺寸列表计算如表3所示。“Kk”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢背 hf,1=4mm , 1i =50mm ; 肢尖 hf,2 =4mm , 12 = 50mm。(4)节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配 等误差，按比例绘出节点详图，如图9所示。图中，屋架右半边运输单元上的构 件必须在工地装配后才能与节点板焊接，已以工地焊缝代号标明。16图94.屋脊节点“ H”“H”节点与一般上弦节点的区别在于节点处弦杆中断而需对弦杆进行拼 接。(1)拼接角钢的截面和长度

35、与“k”节点类似，拼接角钢采用上弦杆同号角钢，顶部截去棱角，宽度为10mm,垂直肢截去hf +t+5mm =20mm ,见图7所小。拼接角钢与上弦杆共有4条角焊缝，都位于角钢的肢尖，承担节点两侧弦杆 中较小截面中的内力设计值 N2=-591.3KN。上弦杆截面为2/110M70M10,焊脚尺 寸取为hf =6mm-hf,min =15,.tmax=1.510=4.7mmMhf,max=10_2_8mm-1.2tmin =7.2mm所需的拼接角钢总长度为17N,11s=2 2-w+2hf +20=2m4x0.7hfffwj5 591.3x103+2x5 +30 = 578mm14M0.7父5M1

36、60j取 ls = 578mm(2)腹杆与节点板的连接焊缝焊缝尺寸列表计算如表 3所示。“ik”杆与节点板的连接焊缝尺寸为：肢 背hf,1=4mm , li = 50mm ;肢尖 hf,2 =4mm , 12 = 50mm。“Kk” 杆与节点 板的连接焊缝尺寸为：肢背hf,i=4mm , li =40mm ;肢尖hf,2 = 4mm , 12=50mm 。(3)节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配 等误差，按比例绘出节点详图，如图7所示。图中，屋架右半边运输单元上的构 件必须在工地装配后才能与节点板焊接，已以工地焊缝代号标明。181101010(4)上弦杆

37、与节点板的连接焊缝上弦肢背与节点板的槽焊缝长度 L=140,承受节点荷载P=13.5KN;肢尖焊缝长度L=150mm ,承受偏心荷载 0,15Ni=0.15X591.3=99.7KN。上弦杆截面为2L110X70M0*,节点板厚 6mm 0(a)上弦肢背与节点板的槽焊缝槽焊缝按两条hf =0.5t =3mm的角焊缝计算。屋面倾角a =arctan(1/10),节点荷载P的偏心距e=87mm。槽焊缝所受的应力为Psin 二:- f37.58 10 0.09952 0.7hflw2 0.7 3 (140 -2 3)=1.34 n/mm2,忽略不计Pcos 二 “ 6PeZ 72-2 M0.7hfl

38、w 2M0.7hflw337.58 10 0.9956 7.58 10 87二22 0.7 3 (140 2 3) 2 0.7 3 (140 2 3)=52.3N/mm2 <0.8 ffw =0.8 父160 =128 N,/mm2,满足(b)上弦肢尖与节点板的连接焊缝上弦肢尖的两条角焊缝承担偏心荷载 0.15N1,偏心距e=40mm。取焊脚尺寸-h hf =5mm . ff ,min =1.5 tmax 一1f,max =10-2=8mm 10 = 4.7mm肢尖焊缝所受的应力为_ 0.15N12 0.7hflw49.8 1036 0.15N1e22 0.7hflW2 0.7 5 15

39、0-2 536 49.8 10 502= 50.82N/mm 22 0.7 5 150-2 5 22 -108.89N/mm192)+5°.82;°2.71N/mmf：= 160N/mm2,满足5.支座节点“ a”为便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距不小于水平肢的边 长，且不小于130mm,取130mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度 与节点板相同，厚度都为8mm。(1)支座底板的尺寸(a)底板的平面尺寸支座反力R=271,锚拴直径d=20mm,锚拴孔直径do=22.5d,取do=40mm, C30混凝土强度设计值fc=11.9N/mm2。仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反 力，所需要的底板净截面面积为：An =R fc271 10311.92u 22773mm2锚栓孔面积为:_ _ _ _ 2_2=A =40 40 2 20 Xi =4456mm所需底板总面积为：As =AnA =10630 4456 =15086mm2按构造要求取底板的平面尺寸为：240mmx 240mm=57600mm2>As=15086mm2,满足要求。(b)底板的厚度节点板和加劲肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由 的板，所受应力为：2=5.1N/mm两支承边之间的对角线长度以及支承边交