年产8万硫酸工艺的初步设计

1、 毕毕 业设计（论业设计（论 文）文） 题 目：年产 8 万硫酸工艺的初步设计 毕业时间： 学生姓名： 指导教师： 班 级： 毕业论文（设计）成绩评定表毕业论文（设计）成绩评定表姓名 班级 专业应用化工技术指导教师第一次指导意见 指导教师第二次指导意见 指导教师第三次指导意见 指导教师评语及评分 成绩：合格 签字（盖章） 年 月 日答辩小组评价意见及评分成绩： 签字（盖章） 年 月 日教学系毕业实践环节指导小组意见签字（盖章） 年 月 日学院毕业实践环节指导委员会审核意见签字（盖章） 年 月 日年产年产 5 万吨万吨/年硫酸工艺初步设计年硫酸工艺初步设计摘要：本设计是进行 5 万吨 H2SO4

2、/年转化系统工艺设计，根据对硫酸生产方案的选型，确定了生产工艺流程图，再确定出 X-T 平衡曲线和最适温度曲线，根据进口原料气的组成，平衡曲线和最适温度曲线以及催化剂的起燃温度、使用温度大致估计四段转化过程的操作线，根据操作线来进行物料衡算和热量衡算，如果设定值和实际计算值相差太大，需要用试差的方法重新设定操作曲线来计算，直到设计值和计算值差不多。完成工艺说明书，安全备忘录，即完成课程设计说明书。关键词：催化剂，物料衡算，热量衡算一、文献综述一、文献综述（一）课题背景（一）课题背景硫酸是一种十分重要的基本化工原料，其用途广泛，涉及到国民经济各个工业部门和人们生活的各个方面，曾被誉为“工业之母”

3、 ，并以其产量高低作为衡量一个国家国民经济发展水平的标志之一。在我国其产量的 2/3 用于制造磷肥，另外 1/3 则用于国民经济的其它行业。近几年来我国高浓度磷复肥发展带动了硫酸需求量的增加，其它用酸行业的发展也使硫酸需求量增加。（二）硫酸的用途及规格（二）硫酸的用途及规格硫酸是重要的化工产品，用途十分广泛。硫酸用于生产磷肥(过磷酸钙)和氮肥(硫酸铵)，其消耗量几乎占硫酸产量一半以上；在有机化工、纤维、塑料、染料以及农药的生产中都需要硫酸；无机化工，如磷酸、氟氢酸、硼酸等无机酸及硫酸盐、磷酸盐、铬酸盐等无机盐的生产，也用硫酸；在国防和原子能工业，硫酸用于制造各种无烟炸药、从铀矿中提取铀；冶金工

4、业的金属精炼、石油工业的产品精制等。世界硫酸产量 1950 年为 2 780 万，1960 年为 4822 万吨，1970 年为 9107 万吨，1997 年达到 563 万吨。1997 年美国的硫酸产量 4 515 万吨，我国为 1 991 万吨，位居第二。（三）硫酸产业概况及需求现状（三）硫酸产业概况及需求现状进入 2006 年，随着下游行业开工率的提高和市场需求的逐步放大，行业继续保持着快速的增长势头。截止到 2006 年 1-4 月，我国硫酸(折纯)产量、表观消费量、进口和出口数量分别为 1513.6 万吨、1590 万吨、76.6 万吨和 0.1 万吨，同比增长率分别为 10.1%、

5、11.1%、33.9%和 12.3%。以磷肥用酸为基准测算我国硫酸产量。预计 2007 年全国磷肥产量 1260 万吨，比 2006 年仅增长 5%，其它工业用酸增长 5%，以此测算，2007 年我国硫酸表观消费量 5500 万吨；化肥用酸占总消费量 70%，其它工业用酸占总消费量 30%。由于国际有色金属价格在高位运行，2007 年我国冶炼酸产量将达到 1200 万吨；大型硫铁矿制酸以硫铁矿渣为盈利增长点，经济形势将优于硫磺制酸，部分硫磺制酸企业将进一步减产；同时，部分生产成本高、环保条件差的小规模装置趋于淘汰，这将有助于我国硫酸工业的整体结构的改善和调整，增强硫酸企业自身的综合竞争力。（四

6、）当代硫酸工业的特点及发展趋势（四）当代硫酸工业的特点及发展趋势世界硫酸工业的发展，主要表现在扩大生产规模，采用先进技术，节约能源，提高劳动生产率和消除环境污染等方面。60年代，采用了两吸两转新技术，使二氧化硫总转化率提高到99.8以上；为加强生产，提高进入转化器二氧化硫浓度；采用提高余热利用效率及将传统的柱状催化剂改为环状催化剂，改进设备结构及减小系统阻力等措施；开发了硫酸尾气治理工艺，使排入大气的二氧化硫含量降至10-4以下；在生产规模和设备上采用大型化，从而降低了成本，取得了显著的经济效益。（五）硫酸工业的技术发展趣势，主要有以下几个方面：（五）硫酸工业的技术发展趣势，主要有以下几个方面

7、：提高 SO2气体的浓度，强化设备，降低投资；降低系统阻力；采用耐腐蚀材料，保证设备可靠运转；提高余热利用效率；消除污染；生产设备大型化和集中化；采用电子计算机控制技术；改进冶炼烟气制酸技术；加速新技术的开发与研究。二、工艺说明书二、工艺说明书（一）概述（一）概述1产品规模和规格产品规模和规格年操作日 300 天/年生产方式 连续生产生产能力 二氧化硫 转化率98%产品规格 二氧化硫 转化率98%2工艺方案叙述工艺方案叙述国内生产硫酸的方法主要是用硝化法和接触法，考虑到硝化法所需设备庞大，用铅很多，检修麻烦，腐蚀设备，反应缓慢，本设计采用的是接触法，该方法制得的成品酸浓度高，纯度较高。理论上催

8、化氧化操作过程的段数越多，最终转化率越高，而且过程更接近于最佳温度曲线，催化剂的利用率越高。本设计的生产过程采用一转一吸的工艺流程，即将二氧化硫经过多段转化后只经过一个或串联两个吸收塔，吸收其中 SO3后就排放。转化流程为 4 段间接换热式。（二）装置设计说明（二）装置设计说明1工艺原理工艺原理二氧化硫转化通常是在不高于 0.5MPa 压力下进行，而且 SO2、SO3浓度又较低，体系可视为理想气体。二氧化硫氧化反应是一个可逆放热反应： 22312pcatSOOSOQ 33212SOpSOOpKpp225(238970.720.186 101.18 10 /) 4.1868 /pQTTTJ mo

9、l2工艺流程说明工艺流程说明图图 1 工艺硫酸设计图工艺硫酸设计图现运用接触法一转一吸酸洗封闭流程生产硫酸，其生产工艺大致有六大工序，即：原料预处理、SO2炉气制取、SO2气体净化、二氧化硫转化、三氧化硫吸收、 “三废”处理。这里主要介绍一下转化系统。转化系统为一转一吸四段反应装置，因为二氧化硫转化的过程是一个放热过程，它的转化率随着温度的升高而降低，因此采用多段反应器，通过一段反应器后物料的温度升高，经冷却后通入下一段反应器继续反应，使整个反应的操作曲线在最适温度曲线附近，既保证了反应的速度，又可以达到较高的转化率。此流程使用原料气作为冷却剂，可以省去外加的冷却剂，又可以利用反应产生的热量来

10、预热原料气，节约能源，一举两得。转化系统包括一个四段反应器和四个换热器。前面制取的气体经过一系列净化的过程，依次通过第一、第二、第三、第四换热器预热后进入反应器，第一、第二、第三、第四段反应床层出来的气体分别经过第二、第三、第四、第一换热器进行冷却，再通入吸收塔。3主要设备选型说明主要设备选型说明（1）考虑到转化器设计应让二氧化硫尽可能在最优化温度条件下反应，最大限度的利用二氧化硫反应放出的热量，设备阻力既要小，又能使气体分布均匀。故考虑使用外部换热型转化器。（2）换热器考虑到气体有一定腐蚀性，故选用列管式换热器（3）风机选用罗茨风机。4化工原材料规格及用量化工原材料规格及用量（1）进入转化器

11、气体组成：SO2占 8%，O2占 10%，N2占 82%（2）本设计采用的催化剂型号是 S109-1，起燃温度为 360，使用温度为 400-580，入口 SO2：7.5-9.4%2。三、转化工序物料衡算与热量衡算三、转化工序物料衡算与热量衡算（一）转化工序流程示意图及简要说明（一）转化工序流程示意图及简要说明原料气第一换热器转化炉一段第二换热器转化炉二段第三换热器转化炉三段第四换热器转化炉四段图图 2 转化工序流程示意图转化工序流程示意图上图是硫酸转化工艺的流程，原料气由干燥器进入换热器，再进入转化炉一段，再进入到第二换热器，以此类推，直到从转化炉四段出来降温至吸收塔。（二）确定各段进口温度

12、及转化率（二）确定各段进口温度及转化率1温度与平衡转化率的关系温度与平衡转化率的关系在 400700时，5140.6lg4.8817PKT式中： 平衡常数 温度/KKpT平衡转化率 TX1000.50.5TTKpaXKpP baX式中：=8%进转化器的炉气中的 SO2的浓度（%）a=10%进转化器的炉气中的 O2的浓度（%）b=0.11MPa系统总压力PaKP取反应温度 T吸收塔由公式计算Kp由公式计算TX依此计算得平衡转化率与温度的关系列表：表表 1 平衡转化率与温度的关系平衡转化率与温度的关系T400420440460480500520540560580XT99.3298.8898.219

13、7.2295.8193.8891.3188.0384.0079.52各段进口温度及转化率各段进口温度及转化率表表 2 一次转化分段转化率和温度一次转化分段转化率和温度段数一二三四转化率81.8690.7195.1397.79进口温度360480450420由图 2 以及表 4 的数据可得：转化器第一段操作线方程：3602260.8186tx第二段操作线方程：4802260.90.71tx第三段操作线方程；4502130.9513tx第四段操作线方程；4202130.97.79tx00.10.20.30.40.50.60.70.80.911.130035040045050055060065070

14、0750TXT图图 3 四段反应过程的四段反应过程的 X-T 关系图关系图3转化工序物料衡算转化工序物料衡算本设计为 5 万吨/年硫酸转化系统工艺设计（以每小时计算） ，由7224 1011347.8300 24980.9779SOkmol可得实际进气总量为1347.84347.80.08kmol为方便计算，本设计假设进气总量为 1000kmol，故在最后的计算结果上需乘于系数4347.84.34810004转化器各段的热量衡算转化器各段的热量衡算气体的摩尔热熔量可按下式求出2126283221(25.745.8 1038.1 100.861 10)TTPSOTTTdTCTT212628332

15、1(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)TTPSOTTTdTCTT21262221(25.74 1.30 103.86 10)TTPOTTdTCTT21226221(27.180.591 100.338 10)TTPNTTdTCTT（1）转化一段反应热量和出口温度）转化一段反应热量和出口温度 进转化器第一段气体带入热量（以每小时气量计算） 。已知进一段触媒层气体温度为 360，所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 360262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)44.71/()360PSOTTTdTCkJmol

16、KO2的平均摩尔热容：273 3602622732(25.74 1.30 103.86 10)30.80/()360POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容：2270 360262270(27.180.591 100.338 10)29.78/()360PNTTdTCkJmol K故进一段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：80 44.713576.865kJO2所需热量：100 30.803079.521kJN2所需热量：820 29.7824423.06kJ所需总热量： 31097.44kJ带入热量=31097.44 36011188600kJ已知出转化器第一段气体温度 54

17、5所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273 545262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)46.84/()545PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 545262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)66.44/()545PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 5452622732(25.74 1.30 103.86 10)31.59/()545POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 545262270(27.180.591 100.33

18、8 10)30.29/()545PNTTdTCkJmol K故出一段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：14.512 46.84679.81kJSO3所需热量：65.488 66.444351.3kJO2所需热量：69.256 31.592124.44kJN2所需热量：820 30.2924841.87kJ所需总热量：31997.42kJ反应热摩尔反应热101314.482.21 (273452.5)99711.13QkJ总反应热65.488 99711.136529882.15QkJ一段出口温度06529882.15 11188600553.731997.42tC一段出口气体带出热量1

19、6529882.15 1118860017718482.15QkJ（2）转化二段反应热量和出口温度）转化二段反应热量和出口温度进转化器第二段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进二段触媒层气体温度为 480，所以可得气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 480262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)46.15/()480PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 480262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)64.94/()480PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273

20、 4802622732(25.74 1.30 103.86 10)31.32/()480POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 480262270(27.180.591 100.338 10)30.12/()480PNTTdTCkJmol K故进二段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：14.512 46.15669.77kJSO3所需热量：65.488 64.944252.85kJO2所需热量：67.256 31.322106.394kJN2所需热量：820 30.1224695.44kJ所需总热量：31724.45kJ带入热量=31724.45 480152277

21、37kJ已知出转化器第二段气体温度 500所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 500262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)46.37/()500PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 500262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)65.42/()500PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 5002622732(25.74 1.30 103.86 10)31.40/()500POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 500262

22、270(27.180.591 100.338 10)30.17/()500PNTTdTCkJmol K故出二段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：7.432 46.37344.64kJSO3所需热量：72.568 65.424747.28kJO2所需热量；63.2125 31.401985.05kJN2所需热量：820 30.1724740.58kJ所需总热量：31817.54kJ反应热摩尔反应热101314.482.21 (273490)99628.25QkJ总反应热(72.56865.488) 99628.25705368.01QkJ二段出口温度0705368.01 15227737

23、500.831817.54tC二段出口气体带出热量2705368.01 1522773715933105.01QkJ（3）转化三段反应热量和出口温度）转化三段反应热量和出口温度进转化器第三段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进三段触媒层气体温度为 450所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 450262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.81/()450PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 450262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)64.20/()450PSO

24、TTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4502622732(25.74 1.30 103.86 10)31.19/()450POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 450262270(27.180.591 100.338 10)30.03/()450PNTTdTCkJmol K故进三段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：7.432 45.81340.48kJSO3所需热量：72.568 64.204658.77kJO2所需热量：63.2125 31.191971.70kJN2所需热量：820 30.0324627.59kJ所需总热量：31598.5

25、4kJ带入热量=31598.54 45014219342kJ出转化器第三段气体温度 460各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273 460262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.93/()460PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 460262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)64.45/()460PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4602622732(25.74 1.30 103.86 10)31.23/()460POTTdTCkJmol KN2的

26、平均摩尔热容： 2270 460262270(27.180.591 100.338 10)30.06/()460PNTTdTCkJmol K故出三段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：3.896 45.93178.93kJSO3所需热量：76.104 61.9484904.88kJO2所需热量：61.948 31.231934.90kJN2所需热量：820 30.0624650.23kJ所需总热量：31668.94kJ反应热摩尔反应热101314.482.21 (273455)99705.6QkJ总反应热(76.10472.568) 99705.6352559.0QkJ三段出口温度035

27、2559.0131668.94tC三段出口气体带出热量3352559.0 1421934214571901QkJ（4）转化四段反应热量和出口温度）转化四段反应热量和出口温度进转化器第四段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进四段触媒层气体温度为 420所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 420262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.46/()420PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 420262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)63.

28、42/()420PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4202622732(25.74 1.30 103.86 10)31.06/()420POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 420262270(27.180.591 100.338 10)29.95/()420PNTTdTCkJmol K故进四段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：3.896 45.46177.11kJSO3所需热量：76.104 63.424826.80kJO2所需热量：61.948 31.061924.214kJN2所需热量：820 29.9524559.58kJ所需

29、总热量：31487.71kJ带入热量=31487.71 42013224837kJ 已知出转化器第四段气体温度 426所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273 426262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.53/()426PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 426262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)63.58/()426PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4262622732(25.74 1.30 103.86 10)31.09/()42

30、6POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 426262270(27.180.591 100.338 10)29.97/()426PNTTdTCkJmol K故出四段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：1.768 45.5380.50kJSO3所需热量：78.232 63.584974.10kJO2所需热量：60.884 31.091892.756kJN2所需热量：820 29.9724573.2kJ所需总热量：31520.55kJ 反应热摩尔反应热101314.482.21 (273423)99776.32QkJ总反应热(78.23276.104) 99776.322

31、12324.0QkJ四段出口温度0212324.0331520.55tC 四段出口气体带出热量4212324.0 1322483713437161QkJ转化器热量平衡见表 3表表 3 转化器热量衡算结果转化器热量衡算结果气体进口气体出口段数温度）热量KJ反应热量KJ温度热量KJ一段360486480332839192854577039960二段48066210200306694050069277141三段45061825699153292746063358626四段42057501591923184.8426584577623418555339149792681005

32、02.5四、安全备忘录四、安全备忘录（一）概述（一）概述本设计中的主要危害物为原料气中二氧化硫，以及产物硫酸。二氧化硫是大气中主要污染物之一，是衡量大气是否遭到污染的重要标志。 在我国的一些城镇，大气中二氧化硫的危害较为普遍而又严重。而硫酸对皮肤、粘膜等组织有强烈的刺激和腐蚀作用，会对人体产生严重危害，所以对这些物质必须进行有效的防范。（二）二氧化硫和硫酸的危害（二）二氧化硫和硫酸的危害二氧化硫进入呼吸道后，因其易溶于水，故大部分被阻滞在上呼吸道，在湿润的粘膜上生成具有腐蚀性的亚硫酸、硫酸和硫酸盐，使刺激作用增强。上呼吸道的平滑肌因有末梢神经感受器，遇刺激就会产生窄缩反应，使气管和支气管的管腔

33、缩小，气道阻力增加。上呼吸道对二氧化硫的这种阻留作用，在一定程度上可减轻二氧化硫对肺部的刺激。但进入血液的二氧化硫仍可通过血液循环抵达肺部产生刺激作用。二氧化硫可被吸收进入血液，对全身产生毒副作用，它能破坏酶的活力，从而明显地影响碳水化合物及蛋白质的代谢，对肝脏有一定的损害。动物试验证明，二氧化硫慢性中毒后，机体的免疫受到明显抑制。二氧化硫浓度为 1015ppm 时，呼吸道纤毛运动和粘膜的分泌功能均能受到抑制。浓度达 20ppm 时，引起咳嗽并刺激眼睛。若每天吸入浓度为 100ppm8 小时，支气管和肺部出现明显的刺激症状，使肺组织受损。浓度达 400ppm 时可使人产生呼吸困难。二氧化硫与飘

34、尘一起被吸入，飘尘气溶胶微粒可把二氧化硫带到肺部使毒性增加 34 倍。若飘尘表面吸附金属微粒，在其催化作用下，使二氧化硫氧化为硫酸雾，其刺激作用比二氧化硫增强约 1倍。长期生活在大气污染的环境中，由于二氧化硫和飘尘的联合作用，可促使肺泡纤维增生。如果增生范围波及广泛，形成纤维性病变，发展下去可使纤维断裂形成肺气肿。二氧化硫可以加强致癌物的致癌作用。据动物试验，在二氧化硫作用下，动物肺癌的发病率高于单个因子的发病率，在短期内即可诱发肺部扁平细胞癌。硫酸蒸气或雾可引起结膜炎、结膜水肿、角膜混浊，以致失明；引起呼吸道刺激，重者发生呼吸困难和肺水肿；高浓度引起喉痉挛或声门水肿而窒息死亡。口服后引起消化

35、道烧伤以致溃疡形成；严重者可能有胃穿孔、腹膜炎、肾损害、休克等。皮肤灼伤轻者出现红斑、重者形成溃疡，愈后癍痕收缩影响功能。溅入眼内可造成灼伤，甚至角膜穿孔、全眼炎以至失明。慢性影响：牙齿酸蚀症、慢性支气管炎、肺气肿和肺硬化。环境危害：对环境有危害，对水体和土壤可造成污染。燃爆危险： 本品助燃，具强腐蚀性、强刺激性，可致人体灼伤。（三）二氧化硫和硫酸运输、使用等应注意的事项以及如何防护（三）二氧化硫和硫酸运输、使用等应注意的事项以及如何防护生产、运输和使用二氧化硫时应严格按照刺激性气体有害作业要求操作和作好个人防护，可将数层纱布用饱和碳酸氢钠溶液及 1%甘油湿润后夹在纱布口罩中，工作前后用 2%

36、碳酸氢钠溶液漱口。生产和使用场所空气中二氧化硫浓度不应超过15mg/m3的最高容许浓度。有明显呼吸系统及心血管系统疾病者，禁止从事与二氧化硫有关的作业。若有人中毒，应立即将患者移离有毒场所，呼吸新鲜空气或氧气、雾化吸入 2%5%碳酸氢钠+氨茶碱+地塞米松+抗生素。用生理盐水或清水彻底冲洗眼结膜囊及被液体二氧化硫污染的皮肤。.对吸入高浓度二氧化硫有明显刺激症状，但无体征者，应密切观察不少于 48h，并对症治疗。积极防治肺水肿，可早期、足量、 短期应用糖皮质激素。需要时可用二甲基硅油消泡剂。硫酸操作处置：密闭操作，注意通风。操作尽可能机械化、自动化。操作人员必须经过专门培训，严格遵守操作规程。建议

37、操作人员佩戴自吸过滤式防毒面具（全面罩） ，穿橡胶耐酸碱服，戴橡胶耐酸碱手套。远离火种、热源，工作场所严禁吸烟。远离易燃、可燃物。防止蒸气泄漏到工作场所空气中。避免与还原剂、碱类、碱金属接触。搬运时要轻装轻卸，防止包装及容器损坏。配备相应品种和数量的消防器材及泄漏应急处理设备。倒空的容器可能残留有害物。稀释或制备溶液时，应把酸加入水中，避免沸腾和飞溅。 硫酸运输注意事项： 本品铁路运输时限使用钢制企业自备罐车装运，装运前需报有关部门批准。铁路非罐装运输时应严格按照铁道部危险货物运输规则中的危险货物配装表进行配装。起运时包装要完整，装载应稳妥。运输过程中要确保容器不泄漏、不倒塌、不坠落、不损坏。

38、严禁与易燃物或可燃物、还原剂、碱类、碱金属、食用化学品等混装混运。运输时运输车辆应配备泄漏应急处理设备。运输途中应防曝晒、雨淋，防高温。公路运输时要按规定路线行驶，勿在居民区和人口稠密区停留。五、环境保护与治理建议五、环境保护与治理建议（一）三废主要来源（一）三废主要来源1废气废气一转一吸工艺及一尾气回收后的主要废气为 SO2。2废水废水硫酸制备工艺主要采用硫铁矿，故总有酸性污水排出。硫酸废水通常具有色度大、酸度高的特点，其主要有害物质是硫酸、亚硫酸、矿尘、砷、氟以及多种中金属离子等。炉气酸洗净化流程排除的烯酸，浓度一般在 3%20%之间，除含有矿尘外，们还有砷、氟等杂质，通常被称为废酸。3矿

39、渣矿渣矿渣是硫酸生产过程中排除的废渣，主要为硫铁矿渣。我国硫铁矿都含砷，焙烧过程中砷的少出率只有约 40%，大部分仍六在矿渣中，经焙烧后的砷大部分是水溶性的，遇雨水浸泡后会被溶出，最终流入江河，污染水体。（二）三废处理方案（二）三废处理方案1废气废气低浓度的 SO2烟气回收方法很多，主要有氨-酸法、钠-酸法和活性炭法，其中以氨-酸法应用最为广泛。除能消除 SO2污染，保护环境之外，还可综合利用生产处有经济价值的固体亚硫酸钠、亚硫酸氢铵、固体亚硫酸钠等延伸产品。2废水废水硫酸工业污水的处理，通常采用石灰中和的方法，此外还有电石渣-铁屑处理法。废酸的利用：把沉降分离后的烯酸直接与 98%的浓硫酸参

40、合，配成 72%的硫酸用于制造普通磷酸钙。代替水补加到吸收塔循环酸槽内，制成商品硫酸。废酸热解在生。进行浓缩处理制成浓硫酸。用硫化法处理污酸回收金属。3废渣废渣硫铁矿渣含有丰富的铁和其他金属，因此采用磁选铁精矿、矿渣制砖、氯化球团炼铁等方法将其综合利用。六、设计小结六、设计小结课程设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过这次为期两周的课程设计，使我拓宽了知识面，锻炼了能力，把所学知识进行了串联，综合素质得到较大提高。同时也使我明白了自己的知识还比较欠缺，自己要学习的东西还太多；明白了学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，努力提高自己知识和

41、综合素质。作为这个学期学习体系的有机组成部分，课程设计虽然只有两周，但具有重要的意义。它的一个重要功能，在于运用学习成果，检验学习成果。运用学习成果：把课堂上学到的系统化的理论知识，尝试性地应用于实际设计工作，并从理论的高度对设计工作的现代化提出一些有针对性的建议和设想。检验学习成果：看一看课堂学习与实际工作到底有多大距离，并通过综合分析，找出学习中存在的不足，以便为完善学习计划，改变学习内容与方法提供实践依据。对我们化工专业的本科生来说，实际动手能力的培养至关重要，而这种能力的培养单靠课堂教学是远远不够的，必须从课堂走向实践。这也是一次预演和准备毕业设计工作。通过课程设计，我们可以找出自身状况与实际需要的差距，并在以后的学习期间及时补充相关知识，为求职与正式工作做好充分的知识、能力准备，从而缩短从校园走向社会的心理转型