工作面供电设计资料

1、15101综采工作面供电系统设计一、概述15101综采工作面供电方式为移动变电站供电，其中两回10kV等级电源分别引自井下10KV中央变电所12号、5号高开负荷侧，15101综采工作面 供电设计严格按照煤矿安全规程、煤矿井下供电设计技术规定和煤 矿井下低压电网短路保护装置的整定细则等要求进行。二、工作面移动变电站及配电点位置的确定向工作面供电的移动变电站放置在胶运顺槽皮带机头附近，根据工作面设备布置采用两组组合开关对设备进行控制，两组组合开关放置在胶运顺槽距工作面60米处，随着工作面进行回移。向皮带、绞车、水泵，泵站供电的移动变电站布置在胶运顺槽皮带机头附近。三、综釆工作面负荷统计及移动变电站

2、的选择1负荷统计根据用电设备电压等级、设备布置的位置、选用2台移动变电站，按移 动变电站分组进行负荷统计，见下表表1 : 1#移变所带负荷设备名称电压(V)额定功率(kW)使用台数(台)总功率(kW)使用地点皮带机11402*901180运输顺槽水泵114030130运输顺槽无极绳绞车114075175回风顺槽调度绞车114025125回风顺槽阻化泵1140313回风顺槽封孔泵1140313回风顺槽注水泵114045145回风顺槽乳化泵站11402002400运输顺槽喷雾泵1140752150运输顺槽合计911表2 : 2#移变所带负荷设备名称电压(V)额定功率(kW)使用台数(台)总功率 (

3、kW)使用地点采煤机组11407001700工作面刮板机11402*3151630工作面转载机11401601160运输顺槽破碎机11401101110运输顺槽回柱绞车114018.5118.5运输顺槽注氮装置114075175运输顺槽合计1693. 53.2移动变电站的选择需用变压器容量：Sb=kx X EPe/cOS 4pj式中：SPC该组设备额定功率之和，kWh需用系数，综采工作面20. 4+0. 6XPjPc cos氛厂-加权平均功率因数，综采工作面取0.7Sb成组设备的计算负荷视在功率(kVA)匕丁-最大容量的电动机额定功率，kW1#移变容量选择Sb=ksX Pe/cos 叭尸0.

4、66X911/0. 7=859kVA式中：Pe=911kW；ks=0. 4+0. 6XPmas/LPc=0. 4+0. 6X400/911=0. 66故：Se=(l. 15-1.25)Sb=988-1073kVA选择移动变电站型号为KBSGZY-1000/10/1. 142#移变容量选择Sb=kxX EPe/cosdpj=0. 65X1693. 5/0. 7=1573kVA式中:XP尸 1693. 5kW；kx=0. 4+0. 6XPmax/EPe=0. 4+0. 6X700/1693. 5=0. 65故：Se=(l. 15-1.25)Sb=1809-1966kVA选择移动变电站型号为KBSG

5、ZY-2000/10/1. 14四、低压设备的选择1低压开关dkl选择低压开关dkl所带负荷计算电流：I二0. 8*210/(1. 732*1. 14*0. 8)=106. 4A同时满足极限分断能力要求(短路计算值见继电保护部分)，故选择低压开关dkl型号为KBZ-400,其额定工作电流400A,满足负荷要求。2低压开关dk2选择低压开关dk2所带负荷计算电流：1=0. 75*151/(1. 732*1. 14*0. 75)二76. 5A同时满足极限分断能力要求(短路计算值见继电保护部分)，故选择低压开关dk2型号为KBZ-400,其额定工作电流400A,满足负荷要求。3低压开关dk3选择低压

6、开关dk3所带负荷计算电流：1=0. 9*550/(1. 732*1. 14*0. 85)二295A同时满足极限分断能力要求(短路计算值见继电保护部分)，故选择低 压开关dk3型号为KBZ-400,其额定工作电流400A,满足负荷要求。4.4低压软起动器del选择低压软起动器del所带负荷计算电流：1=0. 95*180/(1. 732*1. 14*0. 8)=108A故选择低压软起动器del型号为QBR-400,其额定工作电流400A,满足 负荷要求。5低压磁力起动器dc2选择低压软起动器dc2为备用设备，选择及低压软起动器del型号相同，为QBR-400,其额定工作电流400Ao6低压磁力

7、起动器dc3选择低压磁力起动器dc3所带负荷计算电流：1=0. 7*7. 5/(1. 732*1. 14*0. 7)=4A故选择低压磁力起动器dc3型号为QBZ-30X,其额定工作电流30A,满 足负荷及正反转要求。7低压磁力起动器dc4选择低压磁力起动器dc4所带负荷计算电流：1=0. 8*30/(1. 732*1. 14*0. 8)=15A故选择低压磁力起动器dc4型号为QBZ-30，其额定工作电流30A,满足 负荷要求。8低压磁力起动器dc5选择低压磁力起动器dc5所带负荷计算电流：1=0. 8*75/(1. 732*1. 14*0. 7) =43A故选择低压磁力起动器dc5型号为QBZ

8、-120,其额定工作电流120A,满 足负荷及正反转要求。9低压磁力起动器dc6选择低压磁力起动器dc6所带负荷计算电流：1=0. 65*25/(1. 732*1. 14*0. 75)=11A故选择低压磁力起动器dc6型号为QBZ-80X,其额定工作电流80A,满 足负荷及正反转要求。10低压磁力起动器dc7、dc9选择低压磁力起动器dc7、dc9所带负荷计算电流：1=0. 8*3/(1. 732*1. 14*0. 8)=1. 5A故选择低压磁力起动器dc4型号为QBZ-30,其额定工作电流30A,满足 负荷要求。11低压磁力起动器dc8选择低压磁力起动器dc8所带负荷计算电流：1=0. 8*

9、45/(1. 732*1. 14*0. 8)=23A故选择低压磁力起动器dc4型号为QBZ-80,其额定工作电流80A,满足 负荷要求。4. 12低压磁力起动器dcl0 dell选择低压磁力起动器delO、dell所带负荷计算电流：1=0. 95*200/(1. 732*1. 14*0. 8)=120A故选择低压磁力起动器delO、dell型号为QJZ-400,其额定工作电流400A,满足负荷要求。13低压磁力起动器dcl2、dcl3选择低压磁力起动器dcl2、dcl3所带负荷计算电流：1=0. 95*75/(1. 732*1. 14*0. 8) =45A故选择低压磁力起动器dcl2、dcl3

10、型号为QBZ-120,其额定工作电流 120A,满足负荷要求。4.14低压组合开关dzl、dz2选择低压组合开关dzl、dz2所带负荷计算电流为472A和440A,低压组合开关 dzl、dz2 型号为 QBZ-1200/U40-6,馈出六回。五、电缆截面的选择5.1高压电缆截而的选择5.1.1按经济电流选择电缆截面1#移变长时最大负荷电流Igl=kxXpc/ (cos 4)显二0.66乂911/ (1. 732X10X0. 7) =50ASjl=Igl/Jj=50/2=252#移变长时最大负荷电流Ig2=kxXEPc/ (cos =0.65X1693. 5/ (1.732X10X0.7) =9

11、1ASj2=Ig2/Jj=91/2=45选择两回高压电缆型号均为MYPTJ-8. 7/10-3X95+3X25/3+3X2. 51. 2按长时允许电流校验所选电缆截而按最大一台移动变电站考虑，2000kVA移动变电站额定电流为：1=2000/ (1.732*10) =U5A选择两回高压电缆型号均为MYPTJ-8. 7/10-3 X 95+3 X 25/3+3X 2. 5,其长 时允许电流为230A,满足要求。1. 3按电压损失校验所选电缆截而高压配电线路允许电压损失为5%查得高压电缆每公里电阻RAO. 229;每公里感抗XAO. 096AU%= (RVXXtgt)PXL/(10XUe2) =

12、(0. 229+0. 096X1)X 1101X 1.85/(10X100)=0. 665,满足要求。1. 4按热稳定条件校验考虑电源容量为无限大。1. 4. 1 35kV架空线路电抗标幺值：Xli=XoXLXSj/Up2=0. 378 X 7 . 307X 100/372=0 . 2021. 4. 2 35kV单芯电缆线路电抗标幺值：考虑三根单芯电缆敷设其几何均距 较大，故选取每公里感抗为0.15Xl:*=X0XL X Sj/UP2=0. 15X0. 3 X100/37-0. 0031.4.3变压器电抗标幺值：Xb=Ud%XSj/Sb=O. 0708X100/8=0. 8851. 4. 4

13、10kV电缆线路电抗标幺值：XL3*=XoXLXSj/Up2=O. 095X0. 85X100/10. 52=0. 0731. 4. 5中央变电所10kV母线短路电流Id*=l/X-1/(0. 202+0. 003+0. 885+0. 073)=0. 86Id=L*XIj=0. 86X5. 5=4. 73kA1. 4. 6热稳定校验因短路电流不衰减，假想时间等于断路器动作时间(0.25s)，故电缆最小热稳定截而为：Sml=4730X0. 5/100二23. 65mm2 108A , 满足要求。2.2 支线电缆ZX2计算电流 12=0. 7*7. 5/(1. 732*1. 14*0. 7)=4A

14、查得MYP3X6+1X4 长时允许电流40A,故40 4A , 满足要求。2. 2. 3 支线电缆ZX3计算电流 I：X3=0. 8*30/(1. 732*1. 14*0. 8) =15A查得MYP3X 10+1X10 长时允许电流64A,故6415A ,满足要求。5. 2. 2. 4 支线电缆ZX4计算电流 1=0. 8*75/(1. 732*1. 14*0. 7) =43A查得MYP3X 10+1X10 长时允许电流64A,故64 15A ,满足要求。5. 2. 2. 5 支线电缆ZX5计算电流 12X1=0. 65*25/(1. 732*1. 14*0. 75)=11A查得MYP3X6+

15、1X6长时允许电流40A,故40 11A , 满足要求。5. 2. 2. 6 支线电缆ZX6计算电流 I：X6=0. 8*3/(1. 732*1. 14*0. 8)=1. 5A查得MYP3X6+1X6长时允许电流40A,故40 1. 5A , 满足要求。5. 2. 2. 7 支线电缆ZX7计算电流 I：x7=0. 8*45/(1. 732*1. 14*0. 8) =23A查得MYP3X6+1X6长时允许电流40A,故40 23A , 满足要求。5. 2. 2. 8 支线电缆ZX8计算电流 I：xs=0. 8*3/(1. 732*1. 14*0. 8)=1. 5A查得MYP3X6+1X6长时允许

16、电流40A,故40 1. 5A , 满足要求。5. 2. 2. 9 支线电缆ZX9计算电流 19=0. 95*200/(1. 732*1. 14*0. 8)=120A查得MYP3X50+1X16 长时允许电流173A,故173 120A , 满足要 求。10 支线电缆ZX11计算电流 Imi=0. 95*75/(1. 732*1. 14*0. 8)=45A查得MYP3X 10+1X10 长时允许电流64A,故64 45A , 满足要求。2. 11 支线电缆ZX12计算电流 Izci2=0. 95*75/(1. 732*1. 14*0. 8)=45A查得MYP3X 10+1X10 长时允许电流6

17、4A,故64 45A , 满足要求。12 支线电缆ZX13计算电流 20. 95*75/(1. 732*1. 14*0. 8)=45A查得MYP3X 10+1X10 长时允许电流64A,故64 45A , 满足要求。5. 2. 2. 13 支线电缆ZX14计算电流 Imi=0. 8*110/(1. 732*1. 14*0. 8) =56A查得MCP3X 10+1X10 长时允许电流64A,故64 45A , 满足要求。5. 2. 2. 14 支线电缆ZX15计算电流 Im5=O. 85*700/(1. 732*1. 14*0. 8)=377A查得 2*MCP3X95+1X50+7X2. 5 长

18、时允许电流 200A,故 400 377A , 满足要求。15 支线电缆ZX16计算电流 Izxi6=0. 93*315/(1. 732*1. 14*0. 8)=185A查得2*MCP3X 50+1X16长时允许电流170A,故340185A , 满足 要求。16 支线电缆ZX17计算电流 I：xi7=0. 93*315/(1. 732*1. 14*0. 8)=185A查得2*MCP3X 50+1X16 长时允许电流170A,故340 185A , 满足 要求。5. 2. 2. 17 支线电缆ZX18计算电流 Ii8=0. 95*160/(1. 732*1. 14*0. 8) =96A查得MC

19、P3X50+1X16 长时允许电流170A,故170 96A , 满足要 求。5.2.2.18 支线电缆ZX19计算电流 I-Xi9=0. 65*18. 5/(1. 732*1. 14*0. 6)=10A查得MYP3X6+1X6长时允许电流40A,故40 10A ,满足要求。2. 19 干线电缆GX1计算电流 Igxi=0. 8*210/(1. 732*1. 14*0. 8)=106. 4A查得MCP3X50+1X16 长时允许电流170A,故170 106. 4A , 满足要求。5. 2. 2. 20 干线电缆GX2计算电流 Igx2=0. 75*151/(1. 732*1. 14*0. 7

20、5)=76. 5A 查得MCP3X35+1X16 长时允许电流138A,故13876. 5A , 要求。5.2. 2.21 干线电缆GX3计算电流 ICX3=0. 9*550/(1. 732*1. 14*0. 85)=295A 查得MCP3X95+1X35 长时允许电流190A,故380 295A , 求。5. 2. 2. 22 干线电缆GX4计算电流 ICX3=0. 92*810/(1. 732*1. 14*0. 8) =472A 查得MCP3X 120+1X35 长时允许电流290A,故580 472A , 要求。5.2. 2. 23 干线电缆GX5计算电流 ICX5=0. 88*790/

21、(1. 732*1. 14*0. 8) =440A 查得MCP3X 120+1X35 长时允许电流290A,故580440A , 要求。5.2.3按正常允许电压损失选择干线电缆主芯截面干线电缆GX4长度长，支线长度长，容量最大，电压损失最大,满足满足要满足满足故按木方法选择干线电缆GX4截面小于等于按温升选择的干线截面，则其它干线也 能满足要求，不必再一一进行校验。5. 2. 3. 1求支线电缆的电压损失机组支线电缆按温升选择为2*95mm可得支线电压损失为AUs=Pe*Kf*Lz*107(D*Ue*Ss* n)=350*0. 8*230*07 (42. 5*1140*95*0. 91) =1

22、5. 38 V5. 2. 3. 2求变压器的电压损失&二P*U：/Sb=9700*(l. 2/2000) 2=0. 0035 欧姆Zb=Ud%*Ue7Sb=5%*120072000000=0.036 欧姆&二0. 0358 欧姆 Uf ( L Pe*KR=+ L Pe*K=*tg*Xb) /Ue二(1600*0. 66*0. 0035+1600*0. 66*1. 02*0. 0358)/1. 14 =37 V5. 2. 3. 3求允许的电压损失AU=Ube-Ud=1200-0. 95*1140二 117 VAUBy=AU7-AUb-AU=l 17-37-15. 38=64. 62 V5. 2.

23、 3. 4求干线电缆的截而S 尸 E Pe*K#Lz*10/ (D*Ue *!；,)=810*0. 9*460*l(/(42. 5*1140*64. 62)=107mm:选择电缆截面120mm：5.2.4按起动条件校验电缆截而机组起动压降最大，线路最长，故仅对机组回路校验起动压降能否满 足要求。5. 2. 4. 1求机组电机最小起动电压瓦AUs=Ps(Rc+tg4)PJXE/UeU=Ue (叫/%)亠1140*(1.2/2)-883 V5. 2. 4. 2机组起动时实际起动电压计算UjlV* l+4AUdqe (Ub-AUb-AUe+AUbB=)/U； 05-1 /2AUdv=11402* 1

24、+4*419* (1200-37-37.6+48.9)/I1402 05-1 /2*419 =908 883 V式中，U/ (PERe+Q込*XQ/Ue二(2674*0. 077+4278*0.0634)/1.14二 419 VPd“二Pe*Pq*COS 4)qe/ ( H e*COS 4)e)二700*5. 5*0. 5/(0. 9*0. 8)=2674 kWQd“二Pdae*tg4)e=2674*l. 6=4278 kvarRz=Rb+Rz+R=0. 0035+460/(2*42. 5*120)+230/(2*42.5*95)二0. 077Rk8=Rb+Re=0. 0035+460/(2*

25、42. 5*120)=0. 049XE=Xb+Xs+Xs=0. 0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 23/2=0. 0634XXb+X尸0. 0358+0. 08*0. 46/2=0. 0542=0. 9*810*(0. 045+0. 75*0. 0184)/1. 14=37. 6 VUb(Pd=*R“+CL*X“)/Ue=(622*0. 049+466*0. 0542)/1. 14=48. 9 VPPe*K H 二700*0. 8/0. 9=622Qd尸Pd=*g 4=622*0. 75=466配电点磁力起动器处的端电压为U 尸 Uy+ (Uy/Uj * (PdR=+Qd

26、Xj /；=908+(908/1140) 2*( 2674*0. 0285+4278*0. 0092)/1. 14二972 VU/Ue二972/1140=0. 850. 75均满足要求。六、短路电流计算、设备校验和保护整定1 ZX1支线保护1.1顺槽皮带起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue7Sb2=6100*(l. 2/1000)2=0. 0088 欧姆Zb=Ud%*U/Sb二4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆&二0. 064 欧姆I广二/ (1.732 (Rb+Rj，+ (心+XJ订 5 =1200/1. 7320. 0088+80/(42.

27、5*70) 2+ 0. 064+0. 08*0. 08 2 -8778 A顺槽皮带软起动器极限分断能力3200A,但它的束断保护动作时间OO. 2S), 大于馈电开关的分断时间(1. 5 符合要求2 ZX2支线保护2.1涨紧绞车起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue7Sb2=6100*(l. 2/1000)2=0. 0088 欧姆Zb=Ud%*U/Sb二4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆&二0. 064 欧姆I广二/ (1.732 (Rb+Rj，+ (心+XJ订 5 =1200/1. 7320. 0088+80/(42. 5*70) 2+ 0. 0

28、64+0. 08*0. 08 2 -8778 A涨紧绞车电磁起动器极限分断能力3000A,但它的速断保护动作时间(0. 2S), 大于馈电开关的分断时间(1. 5 符合要求6. 3 ZX3支线保护6. 3.1水泵起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue7Sb2=6100*(l. 2/1000)2=0. 0088 欧姆Zb=Ud%*U/Sb二4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆&二0. 064 欧姆I广二/ (1.732 (Rb+Rj，+ (心+XJ订 5 =1200/1. 7320. 0088+80/(42. 5*70) 2+ 0. 064+0. 08

29、*0. 08 2 -8778 A水泵电磁起动器极限分断能力3000A,但它的速断保护动作时间OO. 2S),大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无选择的由馈电开关 切除。6. 3. 2过载保护整定I吐I尸30/(1. 732*1. 14*0. 8)=19 A整定值选为19. 5 A6. 3. 3短路保护整定Id=I q=19. 5*6二 117 A整定值选为156 A6. 3. 4灵敏度校验Id二IV 2 (Rb+Rs+R=)2+(WX=)2 05=1200/2 0. 0088+80/(42. 5*70)+20/(42. 5*16) 2+0. 064+0. 08*0. 08+

30、0. 08*0. 02 2 0 3=6181 A氐二I广7匚尸6181/156二391. 5 符合要求6. 4 ZX4支线保护6. 4.1无极绳绞车起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue7Sb2=6100*(l. 2/1000)2=0. 0088 欧姆Zb=Ud%*U/Sb二4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆&二0. 064 欧姆I广二/ (1.732 (Rb+Rj，+ (心+XJ订 5 =1200/1. 7320. 0088+550/(42. 5*35) 2+ 0.064+0.08*0. 55 2 05=1760 A6. 4. 2过载保护整定I吐

31、I尸75/(1. 732*1. 14*0. 8)=48 A整定值选为50 A短路保护整定Id=I =48*6=288 A整定值选为960 A6. 4. 4 灵敏度校验Id二/ 2 (R0+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05 =1200/2 0. 0088+550/(42. 5*35)+15/(42. 5*35) 2+0. 064+0. 08*0. 55+0. 08*0. 015 2 0 5=1486 AK讦b/匚尸1486/960二1.551. 5符合要求6. 5 ZX5支线保护6. 5.1调度绞车起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l.

32、 2/1000)2=0. 0088 欧姆Zb二Ud%*U/Sb二4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆XfO. 064 欧姆Id1. 5 符合要求6. 6 ZX6支线保护6. 6.1阻化泵起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l. 2/1000) :=0. 0088 欧姆 ZfUd%*U/Sb二4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆 XfO. 064 欧姆IJUbe/ (1.732 (Rb+Rj+(Xb+Xy 5 =1200/1. 7320. 0088+550/(42. 5*35) 2+ 0. 064+0.

33、 08*0. 55 2 05=1760 A6. 6. 2过载保护整定I吐1尸3/(1.732*1. 14*0. 8)二 1.9 A整定值选为2. 75 A6. 6.3短路保护整定Id=I =1. 9*6=11. 4 A整定值选为22 A6. 6. 4灵敏度校验=%/ 2 (R0+Rs+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0088+550/(42. 5*35)+50/(42. 5*6) 2+0. 064+0. 08*0. 55+0. 08*0. 05 2 05=1024 AKl=匚/k二 1024/22=46l. 5 符合要求6. 7 ZX7支线保护6. 7.1阻化泵起动

34、器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*U.7Sb2=6100*(l. 2/1000)2=0. 0088 欧姆Zb二Ud%*U：/Sb二4. 5%*120071000000=0. 0648 欧姆&二0. 064 欧姆L二IL/ 1.732 (Rb+Rj+(Xb+Xy 05 =1200/1. 7320.0088+550/(42. 5*35) 2+ 0. 064+0. 08*0. 55 2 =1760 A6. 7. 2过载保护整定I吐I尸45/(1. 732*1. 14*0. 8)=28. 5 A整定值选为29 A6. 7. 3短路保护整定IQI 尸28. 5*6二 171 A整定值选为

35、640 A6. 7. 4灵敏度校验Id二Ube/ 2 (R-0+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0088+550/(42. 5*35)+20/(42. 5*6) 2+0. 064+0. 08*0. 55+0. 08*0. 02 2 0 3=1267 A氐二I尸/匚尸1267/640=1. 91. 5 符合要求6. 8 ZX8支线保护6. 8.1封孔泵起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l. 2/1000) 2=0. 0088 欧姆ZfUd%*U/Sb二4. 5%*120071000000=0. 0648 欧姆Xb二

36、0. 064 欧姆I；：3i=Ube/ 1.732 (Rb+Rj+(Xb+Xy 0 5 =1200/1. 7320. 0088+550/(42. 5*35) 2+ 0.064+0.08*0. 55 2) 05=1760 A6. 8. 2过载保护整定I坛IE=3/( 1.732*1. 14*0. 8) =1.9 A整定值选为2. 75 A短路保护整定IQI .=1. 9*6=11. 4 A整定值选为22 A6. 8. 4 灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0088+550/(42. 5*35)+50/(42. 5*6) 2+0.

37、 064+0. 08*0. 55+0. 08*0. 05 2 0 3=1024 AKl=匚/匚尸1024/22=46l. 5符合要求6. 9 ZX9支线保护6. 9.1乳化液泵站起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l. 2/1000) 2=0. 0088 欧姆Zb=ud%*ue7sb=4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆XbO. 064 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0088+80/2(42. 5*95) 2+ 0. 064+0. 08*0. 08/2

38、 2 0 =9932 A乳化液泵站电磁起动器极限分断能力3000A,但它的速断保护动作时间(0. 2S),大于馈电开关的分断时间(1. 5符合要求6. 10 ZX10支线保护6. 10. 1乳化液泵站起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l. 2/1000) 2=0. 0088 欧姆XbO. 064 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0088+80/2(42. 5*95) 2+ 0. 064+0. 08*0. 08/2 2 0 =9932 A乳化液泵站电磁起动器极限分断能力3000

39、A,但它的速断保护动作时间(0. 2S),大于馈电开关的分断时间(1. 5符合要求6. 11 ZXU支线保护6.11.1喷雾泵起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l. 2/1000) 2=0. 0088 欧姆XbO. 064 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0088+80/2(42. 5*95) 2+ 0. 064+0. 08*0. 08/2 2 0 =9932 A喷雾泵电磁起动器极限分断能力3000A,但它的速断保护动作时间OO. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)

40、。对于较大的短路故障无选择的由馈电开 关切除。6. 11.2过载保护整定I坛Ie=75/(1. 732*1. 14*0. 8)=47. 5 A整定值选为48 A短路保护整定IQI 尸47. 5*6二285 A整定值选为960 A6. 11.4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0088+80/2 (42. 5*95)+20/(42. 5*25) 2+0. 064+0. 08*0. 08/2+0. 08*0. 02 2 5二7655 AKl=匚/匚尸7655/960=7. 91. 5符合要求6. 12 ZX12支线保护6. 12.

41、 1喷雾泵起动器处短路电流为lOOOkVA移动变电站Rb=AP*Ue2/Sb2=6100*(l. 2/1000) 2=0. 0088 欧姆Zb=Ud%*Ue7Sb=5%*120072000000=0.036 欧姆2000kVA移动变电站乩二P*lV/Sb2二9700* (1. 2/2000) 2=0. 0035 欧姆Zb=ud%*ue7sb=4. 5%*12002/1000000=0. 0648 欧姆2000kVA移动变电站乩二P*lV/Sb2二9700* (1. 2/2000) 2=0. 0035 欧姆XbO. 064 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5

42、 =1200/1. 7320. 0088+80/2(42. 5*95) 2+ 0. 064+0. 08*0. 08/2 2 0 =9932 A喷雾泵电磁起动器极限分断能力3000A,但它的速断保护动作时间OO. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无选择的由馈电开 关切除。6. 12. 2过载保护整定I坛Ie=75/(1. 732*1. 14*0. 8)=47. 5 A整定值选为48 A6. 12. 3短路保护整定IQI 尸47. 5*6二285 A整定值选为960 A6. 12. 4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=

43、1200/2 0. 0088+80/2 (42. 5*95)+20/(42. 5*25) 2+0. 064+0. 08*0. 08/2+0. 08*0. 02 2 5二7655 AKl=匚/匚尸7655/960=7. 91. 5符合要求6. 13 ZX13支线保护6. 13. 1注氮装置起动器处短路电流为XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =9517 A 注氮装置电磁起动器极限分断能力4500A,但它的速断保

44、护动作时间(0. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无选择的由馈电开 关切除。6. 13. 2过载保护整定I坛Ie=75/(1. 732*1. 14*0. 8)=47. 5 A整定值选为48 A6. 13. 3短路保护整定IQI 尸47. 5*6二285 A整定值选为960 A6. 13. 4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0035+460/2(42. 5*120)+20/(42. 5*16) 2+0. 0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 02 2 05=6255 AKl=匚

45、/匚尸6255/960=6. 51. 5符合要求6.14 ZX14支线保护6. 14. 1破碎机起动器处短路电流为XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =9517 A 破碎机电磁起动器极限分断能力4500A,但它的速断保护动作时间OO. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无选择的由馈电开 关切除。6. 14. 2过载保护整定I坛IE=11O/(1. 732*1. 14*0. 8)=

46、69. 6 A整定值选为70 A6. 14. 3短路保护整定IQI =69. 6*6=418 A整定值选为560 A6. 14. 4 灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0035+460/2(42. 5*120)+50/(42. 5*50) 2+0. 0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 05 2 05=6473 AKl=匚/匚尸6473/560二11. 51. 5符合要求6. 15 ZX15支线保护6. 15. 1采煤机组起动器处短路电流为XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2

47、+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =9517 A 采煤机组电磁起动器极限分断能力4500A,但它的速断保护动作时间(0. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无选择的由馈电开 关切除。6. 15. 2过载保护整定I坛Ie=700/(1. 732*1. 14*0. 8)=443 A整定值选为222 A6. 15. 3短路保护整定IQI 尸443*6二2659 A整定值选为1776 A6. 15. 4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+

48、(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0035+460/2(42. 5*120)+230/2(42. 5*95) 2+0.0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 23/2 2 0 5=6011 AKl=匚/匚尸 6011/(2*1776)=1. 61. 5 符合要求6. 16 ZX16支线保护6. 16. 1工作溜前电机起动器处短路电流为XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =951

49、7 A 工作溜前电机电磁起动器极限分断能力4500A,但它的速断保护动作时间(0. 2S),大于馈电开关的分断时间(I =199*6=1194 A整定值选为800 A6. 16. 4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0035+460/2(42. 5*120)+80/2(42. 5*70) 2+0. 0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 08/2 2 0 5=7098 AKl=匚/I沪 7098/(2*800)=4. 41. 5 符合要求6. 17 ZX17支线保护6. 17. 1工作溜后电机起动器处短路电流为

50、XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =9517 A 工作溜后电机电磁起动器极限分断能力4500A,但它的速断保护动作时间(0. 2S),大于馈电开关的分断时间(I =199*6=1194 A整定值选为800 A6. 17. 4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0035+460/2(42. 5*120)+80/2(42. 5*70) 2+0.

51、0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 08/2 2 0 5=7098 AKl=匚/I沪 7098/(2*800)=4. 41. 5 符合要求6.18 ZX18支线保护6. 18. 1转载机起动器处短路电流为XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =9517 A 转载机电磁起动器极限分断能力4500A,但它的速断保护动作时间OO. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无

52、选择的由馈电开 关切除。6. 18. 2过载保护整定I 坛1尸160/(1.732*1.14*0.8)二101 A整定值选为100 A6. 18. 3短路保护整定Id5I =101*6=606 A整定值选为800 A6. 18. 4灵敏度校验lF=lk/ 2 (RB+R5+R=)2+(Xb+Xs+X=)2 05=1200/2 0. 0035+460/2(42. 5*120)+50/(42. 5*50) 2+0. 0358+0. 08*0. 46/2+0. 08*0. 05 2 05=6473 AKl= Id(2)/Id= 6473/800二81. 5 符合要求6. 19 ZX19支线保护6.

53、19. 1回柱绞车起动器处短路电流为Zb=Ud%*Ue7Sb=5%*120072000000=0.036 欧姆XbO. 0358 欧姆Id=Ube/ (1.732 (Rb+RB)2+(Xb+X8)2 5 =1200/1. 7320. 0035+460/2(42. 5*120) 24- 0. 0358+0. 08*0. 46/2 2 =9517 A 回柱绞车电磁起动器极限分断能力3000A,但它的速断保护动作时间(0. 2S), 大于馈电开关的分断时间(0.2S)。对于较大的短路故障无选择的由馈电开 关切除。6. 19. 2过载保护整定I坛Ie=18. 5/(1. 732*1.14*0. 8)=11. 7 A整定值选为12 A6. 19. 3短路保护整定