化工仿真技术实习报告

1、.PAGE ：.；PAGE 10 PAGE 1实 习 报 告实 习 名 称： 化工仿真技术 学 院： 化学工程学院 专 业： 化学工程与工艺 班 级： 姓 名： 学 号 指 导 教 师： 日 期： 2114/4/4 PAGE 11目 录 TOC o 1-3 u 一、实习目的 PAGEREF _Toc324763580 h 2二、实习内容 PAGEREF _Toc324763581 h 3第1章 离心泵及其液位 PAGEREF _Toc324763582 h 31、工艺流程简介 PAGEREF _Toc324763583 h 32、工艺流程图 PAGEREF _Toc324763584 h 33

2、、开车操作 PAGEREF _Toc324763585 h 34、 正常停车操作 PAGEREF _Toc324763586 h 45、事故设定及处置 PAGEREF _Toc324763587 h 4第2章 热交换器 PAGEREF _Toc324763588 h 71、工艺流程简介 PAGEREF _Toc324763589 h 72、工艺流程图 PAGEREF _Toc324763590 h 73、开车操作 PAGEREF _Toc324763591 h 74、 正常停车操作 PAGEREF _Toc324763592 h 85、事故设定及处置 PAGEREF _Toc324763593

3、 h 8第3章 精馏系统 PAGEREF _Toc324763594 h 111、工艺流程简介 PAGEREF _Toc324763595 h 112、工艺流程图 PAGEREF _Toc324763596 h 123、开车操作 PAGEREF _Toc324763597 h 124、 正常停车操作 PAGEREF _Toc324763598 h 145、事故设定及处置 PAGEREF _Toc324763599 h 14第4章 吸收系统 PAGEREF _Toc324763600 h 171、工艺流程简介 PAGEREF _Toc324763601 h 172、工艺流程图 PAGEREF _

4、Toc324763602 h 173、开车操作 PAGEREF _Toc324763603 h 174、 正常停车操作 PAGEREF _Toc324763604 h 195、事故设定及处置 PAGEREF _Toc324763605 h 19第5章 间歇反响211、工艺流程简介212、工艺流程图223、开车操作224、事故设定及处置26三、实习领会28一、实习目的1了解和掌握化工专业知识在实践消费中的运用方法，将所学专业知识与消费实际相结合。2经过亲身动手反复进展操作，掌握实践消费中的多项操作技艺，提高动手才干。3掌握化工仿真模拟训练的各安装的消费工艺流程和反响原理。4在仿真模拟训练中培育严

5、谨、仔细、务虚的任务作风。5在仿真模拟训练中总结消费操作的阅历，汲取失败的教训，为以后走上消费岗位打下根底。6.加深对工厂详细化工设备、化工操作的感性认识，进一步了解所学专业的性质，以便今后更好的学习专业根底课及专业课。7.搜集各项技术资料和消费数据，培育实际联络实践的习惯。二、实习内容第1章 离心泵及其液位1、工艺流程简介离心泵系统由一个贮水槽、一台主离心泵 、一台备用离心泵、管线、调理器及阀门等组成。上游水源经管线由调理阀V1控制进入贮水槽。上游水流量经过孔板流量计FI检测。水槽液由调理器LIC控制，LIC的输出信号衔接至V1。离心泵的入口管线衔接至水槽下部。管线上设有手操阀V2及旁路备用

6、手操阀V2B、离心泵入口压力表PI1。离心泵设有高点排气阀V5、低点排液阀V7及高低点连通管线上的连通阀V6。主离心泵电机开关是PK1，备用离心泵电机开关是PK2。离心泵电机功率N、总扬程H及效率M分别有数字显示。离心泵出口管线设有出口压力表PI2、止逆阀、出口阀V3、出口流量检测仪表、出口流量调理器FIC及调理阀V4。2、工艺流程图3、开车操作 检查各开关、手动阀门能否处于封锁形状。 将液位调理器LIC置手动，调理器输出为零。 将液位调理器FIC置手动，调理器输出为零。 进展离心泵充水和排气操作。开离心泵入口阀V2，开离心泵排气阀V5，直至排气口出现蓝色点，表示排气完成，关阀门V5。 为了防

7、止离心泵开动后贮水槽液位下降至零，手动操作LIC的输出使液位上升到50%时投自动。或先将LIC投自动，待离心泵启动后再将LIC给定值提升至50%。 在泵出口阀V3封锁的前提下，开离心泵电机开关PK1，低负荷起动电动机。 开离心泵出口阀V3，由于FIC的输出为零，离心泵输出流量为零。 手动调整FIC的输出，使流量逐渐上升至6 kg/s且稳定不变时投自动。 当贮水槽入口流量FI与离心泵出口流量FIC到达动态平衡时，离心泵开车到达正常工况。此时各检测点指示值如下： FIC 6.0 kg/s FI 6.0 kg/s PI1 0.15 MPa PI2 0.44 MPa LIC 50.0 % H 29.4

8、 m M 62.6 % N 2.76 kW4、 正常停车操作 首先封锁离心泵出口阀V3。 将LIC置手动，将输出逐渐降为零。 关PK1停电机。 关离心泵进口阀V2。 开离心泵低点排液阀V7及高点排气阀V5，直到蓝色点消逝，阐明泵体中的水排干。最 后关V7。5、事故设定及处置离心泵入口阀门堵塞 F2 事故景象：离心泵保送流量降为零。离心泵功率降低。流量超下限报警。排除方法：首先封锁出口阀V3，再开旁路备用阀V2B，最后开V3阀恢复正常运转。合格规范：根据事故景象能迅速作出合理判别。能及时关泵并翻开阀门V2B，没有出现贮水槽液位超上限报警，并且操作步骤的顺序正确为合格。电机缺点 F3 事故景象：电

9、机忽然停转。离心泵流量、功率、扬程和出口压力均降为零。贮 水槽液位上升。 排除方法：立刻启动备用泵。步骤是首先封锁离心泵出口阀V3，再开备用电机开关PK2，最后开泵出口阀V3。 合格规范：判别准确。开备用泵的操作步骤正确，没有出现贮水槽液位超上限 报警，为合格。离心泵“气缚缺点 F4 事故景象：离心泵几乎送不出流量，检测数据动摇，流量下限报警。 排除方法：及时封锁出口阀V3。关电机开关PK1。翻开高点排气阀V5，直至蓝色点出现后，关阀门V5。然后按开车规程开车。 合格规范：根据事故景象能迅速作出合理判别。能及时停泵，翻开阀门V5排气，并使离心泵恢复正常运转为合格。离心泵叶轮松脱 F5 事故景象

10、：离心泵流量、扬程和出口压力降为零，功率下降，贮水槽液位上升。 排除方法：与电机缺点一样，启动备用泵。 合格规范：判别正确。合格规范与电机缺点一样。 FIC流量调理器缺点 F6 事故景象：FIC输出值大范围动摇，导致各检丈量动摇。 排除方法：迅速将FIC调理器切换为手动，经过手动调整使过程恢复正常。 合格规范：判别正确。手动调整平稳，并且较快到达正常工况。 离心泵特性曲线H-Q曲线：压头普通随流量的增大而减小，在流量极小时能够会先添加在随流量的增大而减小。N-Q曲线：随流量的增大而增大，当Q=0时Nmin=0.88kw。-Q曲线：当Q=0时，=0；随着流量增大，泵的效率随之而上升并到达一最大值

11、；随后再随流量的增大效率变降低。数据处置思索题9为什么离心泵开车前必需冲液、排气?否那么会出现什么后果?答 防止泵发生“气缚，假设泵内有气体存在，由于空气密度很低，旋转后产生的离心力小，因此叶轮中心区所构成的低压缺乏以将液体吸入泵内，虽启动离心泵也不能保送液体。此种景象称为气缚，表示离心泵无自吸才干，所以必需在启动前向壳内灌满液体。10为什么离心泵开动和停顿都要在出口阀封锁的条件下进展？离心泵在启动过程中为了防止大电流启动呵斥电气缺点，如空开跳闸、触头烧坏粘结等事故，因此封锁出口阀，启动电机，此时电机属于空载电流运转，大大减小了大电流冲击。关机时候封锁阀门相反是先将电流降到额定电流，防止瞬间失

12、电对其他用电设备呵斥电压 动摇 原始数据记录第2章 热交换器1、工艺流程简介本热交换器为双程列管式构造，起冷却作用，管程走冷却水冷流。含量30的磷酸钾溶液走壳程热流。 工艺要求：流量为18441 kg/h的冷却水，从20上升到30.8,将65流量为8849 kg/h的磷酸钾溶液冷却到32。管程压力0.3MPa，壳程压力0.5MPa。 流程图画面“G1中：阀门V4是高点排气阀。阀门V3和V7是低点排液阀。 P2A为冷却水泵。P2B为冷却水备用泵。阀门V5和V6分别为泵P2A和P2B的出口阀。P1A为磷酸钾溶液泵。P1B为磷酸钾溶液备用泵 。阀门V1和V2分别为泵P1A和P1B的出口阀。 FIC-

13、1 是磷酸钾溶液的流量定值控制。采用PID单回路调理。 TIC-1 是磷酸钾溶液壳程出口温度控制，控制手段为管程冷却水的用量(间接关系)。采用PID单回路调理。2、工艺流程图3、开车操作 开车前设备检验。冷却器试压，特别要检验壳程和管程能否有内漏景象，各阀门、管路、泵能否好用，大检修后盲板能否撤除，法兰衔接处能否耐压不漏，能否完成吹扫等项任务本项内容不包括在仿真软件中。 检查各开关、手动阀门能否处于封锁形状。各调理器应处于手动且输出为零。 开冷却水泵P2A开关。 开泵P2A的出口阀V5。 调理器TIC-1置手动形状，逐渐开启冷却水调理阀至50%开度。 开磷酸钾溶液泵P1A开关。 开泵P1A的出

14、口阀V1。 调理器FIC-1置手动形状，逐渐开启磷酸钾溶液调理阀至10%。 壳程高点排气。开阀V4，直到 V4阀出口显示蓝色色点，指示排气完成，关V4阀。 手动调整冷却水量。当壳程出口温度手动调理至320.5且稳定不变后打自动。 eq oac(,11) 缓慢提升负荷。逐渐手动将磷酸钾溶液的流量添加至8800 kg/h左右投自动。开车达正常工况的设计值见工艺阐明。4、 正常停车操作 将调理器 FIC-1打手动，封锁调理阀。 关泵P1A及出口阀V1。 将调理器TIC-1打手动，封锁调理阀。 关泵P2A及出口阀V5。 开低点排液阀V3及V7，等待蓝色色点消逝。排液完成。停车完成。5、事故设定及处置换

15、热效率下降 F2事故景象：事故初期壳程出口温度上升，冷却水出口温度上升。由于自控作用将冷却水流量开大，使壳程出口温度和冷却水出口温度回落。处置方法：开高点放气阀V4。等气排净后， 恢复正常。P1A泵坏 F3 事故景象：热流流量和冷却水流量同时下降至零。温度下降报警。 处置方法：启用备用泵P1B，按开车步骤重新开车。P2A泵坏 F4 事故景象: 冷却水流量下降至零。热流出口温度上升报警。 处置方法：开备用泵P2B，然后开泵出口阀V6。关泵P2A及出口阀V5。冷却器内漏 F5 事故景象：冷却水出口温度上升，导致冷却水流量添加。开排气阀V4实验无效。 处置方法：停车。 TIC-1调理器任务不正常 F

16、6 事故景象：TIC-1的丈量值指示达上限 ，输出达100% 。热流出口温度下降，无法自控。处置方法：将TIC-1打手动。经过现场温度指示，手动调整到正常。根据Q=CPW(t1-t2)=KSmtm来计算K=。以第一组数据为例：原始数据记录及处置思索题5当外壳和列管的温差较大时，常用的几种方法对热交换器进展热补偿？ 在管壳式换热器内由于管内外流体温度不同壳体和管束的温度也不同。 如两者温差很大 换热器内部将出现很大的热应力能够使管子弯曲断裂或 从管板上松脱。因此当管束和壳体温度差超越 50时应采取适当的温差补 偿措施消除或减小热应力。目前广泛运用的有固定管板式换热器、浮头式换 热器、U 形管式换

17、热器。8热交换器开车前为什么必需进展高点排气？通常换热器壳侧的介质比空气密度大，在高位设计排气口！可以排除可 以换热器内部的空气！1可以不要任务介质带空气，2换热器内部有空气 不呵斥噪音！PAGE PAGE 20第3章 精馏系统1、工艺流程简介脱丁烷塔是大型乙烯安装中的一部分。本塔未脱丙烷塔釜的烃类混合物主要有C4、C5、C6、C7等，根据其相对挥发度的不同，在精馏塔内分别为塔顶C4馏分，含少量C5馏分，塔釜主要为裂解汽油，即C5以上组分的其他馏分。因此本塔相当于二元精馏。工艺流程为：脱丙烷塔的釜液，压力为0.78MPa, 温度为65由TI-1指示，经进料手操阀V1和进料流量控制FIC-1，从

18、脱丁烷塔DA-405的第21块塔板进入全塔共有40块板。在本塔提馏段第32块塔板处设有灵敏板温度检测及塔温调理器TIC-3主调理器与塔釜加热蒸汽流量调理器FIC-3副调理器构成的串级控制。塔釜液位由LIC-1控制。塔釜液一部分经LIC-1调理阀作为产品采出，采出流量由FI-4指示，一部分经再沸器EA-405A/B的管程汽化为蒸汽前往塔底，使轻组分上升。再沸器采用低压蒸汽加热，釜温由TI-4指示。设置两台再沸器的目的是釜液能够含烯烃，容易聚合堵管。万一发生此种情况，便于切换。再沸器A的加热蒸汽FIC-3所控制的0.35MPa低压蒸汽，经过入口阀V3进入壳程，凝液由阀V4排放。再沸器B的加热蒸汽亦

19、FIC-3所控制的0.35MPa低压蒸汽，入口阀为V8，排凝阀为V9。塔釜设排放手操阀V24，当塔釜液位超高但不合格不允许采出时排放用排放液回收。塔顶和塔底分别设有取压阀V6和V7，引压至差压指示仪PDI-3，及时反映本塔的阻力降。此外塔顶设压力调理器PRC-2，塔底设压力指示仪PI-4，也能反映塔压降。塔顶的上升蒸汽出口温度由TI-2指示，经塔顶冷凝器EA-406全部冷凝成液体，冷凝液靠位差流入立式回流罐FA-405。冷凝器以冷却水为冷剂，冷却水流量由FI-6指示，受控于PRC-2的调理阀，进入EA-406的壳程，经阀V23排出。回流罐液位由LIC-2控制。其中一部分液体经阀V13进入主回流

20、泵GA405A，电机开关为G5A。泵出口阀为V12。回流泵输出的物料经过流量调理器FIC-2的控制进入塔顶。备用回流泵的入口阀为V15，出口阀为V14，泵电机开关是G5B。另一部分作为产品经入口阀V16，用主泵GA-406A送下道工序处置。主泵电机开关为G6A，出口阀为V17。顶采备用泵GA-406B的入口阀为V18，电机开关为G6B，泵出口阀为V19。顶采泵输出的物料由回流罐液位调理器LIC-2控制，以维持回流罐的液位。回流罐底设排放手操阀V25，用于当液位超高但不合格不允许采出时排放用排放液回收。手操阀VC4是C4充压阀。系统开车时塔压低会导致进料的前段时间内入口部分因进料大量闪蒸而过冷，

21、部分过冷会损坏塔设备。进料前用C4充压可防止闪蒸。2、工艺流程图3、开车操作单塔冷态开车和多塔串联冷态开车在方法上的主要区别是：单塔开车时允许在进料到达一定的塔釜液位时暂停进料，以便有充分的时间调整塔的运转形状。而多塔串联冷态开车时，各塔的进料往往是前塔的塔釜或塔顶的出料。因此进料量仅允许适当减小，但不能停顿，否那么会干扰相关的塔，导致停车。 精馏塔开车前该当完成如下主要预备任务：管线及设备试压；撤除盲板；管线及设备氮气吹扫和氮气置换；检测及控制仪表检验与校零；公用工程投用；系统排放和脱水等。本软件简化为以下至步操作。 开车前的预备任务：将各阀门封锁。各调理器置手动，且输出为零。 开“N2开关

22、，表示氮气置换合格。 开“G.Y.开关，表示公用工程具备。 开“Y.B.开关，表示仪表投用。 开C4充压阀VC4，待塔压PRC-2达0.31MPa 以上, 关VC4，防止进料闪蒸，使塔设备局 部过冷此步不完成，后续评分为零。 开冷凝器EA-406的冷却水出口阀V23。 开差压阀V6和V7。 开进料前阀V1。手动操作FIC-1的输出约20%进料量应大于100kmol/h，进料经过一段时间在提馏段各塔板流动和建立持液量的时间迟后，塔釜液位LIC-1上升。由于进料压力达0.78 MPa,温度为65，所以进塔后部分闪蒸使塔压上升。 经过手动PRC-2输出即冷却水量，控制塔顶压力在0.35MPa 左右，

23、投自动。 当塔釜液位上升达60%左右，暂停进料。开再沸器EA-405A的加热蒸汽入口阀V3和出口阀V4。 手动开加热蒸汽量FIC-3的输出约20%，使塔釜物料温度上升直到沸腾。塔釜温度低于约108的阶段为潜热段，此时塔顶温度上升较慢，回流罐液位也无明显上升。 留意当塔釜温度高于108后，塔顶温度及回流罐液位明显上升。阐明塔釜物料开场沸腾。为了防止回流罐抽空，当回流罐液位上升至10%左右，开GA405A泵的入口阀V13，启动泵G5AGA405A，然后开泵出口阀V12。手动FIC-2的输出大于50%,进展全回流。回流量应大于300 kmol/h。 调整塔温进展分别质量控制。此时塔灵敏板温度TIC-

24、3大约为6972左右。缓慢调整塔釜加热量FIC-3，以每分钟0.5提升TIC-3直到78实践需数小时。缓慢提升温度的目的是使物料在各塔板上充分进展汽液平衡，将轻组分向塔顶升华，将重组分向塔釜沉降。当TIC-3的给定值升至78时，将灵敏板温度控制TIC-3投自动主调理器，将FIC-3投自动副调理器，然后两调理器投串级。同时察看塔顶C5 含量AI-1和塔底C4含量AI-2，该当趋于合格。同时留意确保塔釜液位LIC-1和回流罐液位 LIC-2不超限(当塔顶AI-1不合格且LIC-2大于80%,应及时开阀门V25排放。同理，当塔釜AI-2不合格且LIC-1大于80%,应及时开阀门V24排放。 此刻塔顶

25、及塔釜液位通常尚未到达50%，重开进料前阀V1，手动操作FIC-1的输出。 可逐渐提升进料量，由于塔压及塔温都处于自动控制形状，塔釜加热量和塔顶冷却量会随进料添加而自动跟踪提升。最终进料流量到达370 kmol/h时将 FIC-1投自动。 手动FIC-2的输出将回流量提升至350 kmol/h左右，投自动。 塔顶采出：提升进料量的同时,应监视回流罐液位。当塔顶C5含量AI-1低于0.5% 且 LIC-2到达50%左右时,先开V16阀，开泵G6AGA406A，再开泵出口阀V17。手动调理LIC-2的输出，当液位调至50%时投自动。 塔底采出：提升进料量的同时,应监视塔釜液位。当塔底C4含量AI-

26、2低于1.5% 且LIC-2到达50%左右时,手动调理LIC-1的输出，当液位调至50%时投自动。 将塔顶压力调理器PRC-2和PIC-1投超驰用投串级替代。 微调各调理器给定值，使精馏塔到达设计工况： FIC-1 370 kmol/h FIC-2 350 kmol/h LIC-1 50 % LIC-2 50 % TIC-3 78 PRC-2 0.35 MPa AI-1 0.5 % AI-2 1.5 %4、 正常停车操作停车前形状及预备同正常工况。 将塔压控制在0.35MPa,并坚持自动。 手动FIC-1,关进料前阀V1。 将TIC-3与FIC-3串级解列。手动减小FIC-3的输出 (约关至2

27、5%), 同时加大塔顶和塔釜采出。 当釜液降至5%,停顿塔采出。 当回流罐液位降至20%时, 停回流, 停再沸器加热, 停塔顶采出。 关GA-405A出口阀, 停GA-405A,关入口阀; 关GA-406A出口阀, 停GA-406,关入口阀。 将回流罐液体从底部泄出, 将釜液泄出。 手动开大PIC-1输出泄压, 手动关PRC-2。 关再沸器入、出口阀，关冷却水出口阀，关压差阀。 待压力泄压至0.0, 停车终了。4. 紧急停车 停前形状及预备同正常工况。 关FIC-1,关进料前阀。 立刻手动开大FIC-2, 使回流量增至415 kmol/h左右。 立刻手动减小FIC-3, 使蒸气流量减至约222

28、 kmol/h。 假设两个液位不超上限, 立刻封锁塔顶、塔釜采出。 用蒸气量 (FIC-3) 和回流量 (FIC-2) 维持全回流操作, 并维持两个液位不超限。 终了。5、事故设定及处置停冷却水 F2 事故景象：冷却水流量为0.0 kmol/h (FI-6)。塔压升高。塔顶温度上升。 处置方法：放火炬保压。停进料。关加热蒸气量。关塔顶采出。釜液排出。 在此根底上进展完全停车操作。 合格规范：尽快关进料，并在一定时间内完成停车操作。 停加热蒸汽 F3 事故景象：水蒸汽断,即加蒸汽流量为0.0 kmol/h (FIC-3的输入)。塔釜温度降低(TI-4)。 灵敏板温度降低(TIC-3)。塔釜产品不

29、合格。塔顶产品不合格。压差、温差减小。 处置方法：关进料。停塔顶采出。压力高时放火炬。釜液排出。在此根底上进展完全停车。 合格规范：尽快关进料,并在一定的时间内完成停车操作。无进料 F4事故景象：进料量为0.0 kmol/h (FIC-2的输入)。 处置方法：紧急停车。 合格规范：紧急停车过程操作正确。 停电(停动力电) F5事故景象：由于GA-405A/B、GA-406A/B停转。 回流量为0.0 (FIC-2)。塔顶采出量为0.0 (FI-5)。处置方法：关进料阀。停塔顶采出。排放火炬维持塔压及回流罐液位。在以上根底上进展停车操作。合格规范：尽快停进料、停车。无回流量 F6 事故景象：回流

30、量逐渐降为0.0 (FIC-2),回流泵坏。 处置方法：开备用泵GA-405B及相关阀门。关泵GA-405A及相关阀门。 合格规范：尽快按规程开启备用泵GA-405B。操作顺序正确,系统恢复正常。 思索题6本精馏塔进料前用C4将塔升压有何作用？答 防止闪蒸18假设塔釜加热量超高会导致什么景象?答 塔釜蒸干原始数据记录第4章 吸收系统1、工艺流程简介前一工序的生成气富气，其中的C4部分从板式吸收塔Da-302底部经手操阀V1进入，与自上而下的吸收油接触，将生成气中的C4组分吸收下来。未被吸收的不凝气由塔顶排出，尾气经压力调理器PIC-308调理阀排至放空总管进入大气。冷却盐水经手操阀V26进入E

31、A-306的管程，经过手操阀V27排出。 C6油经过手操阀V6进入吸收油储罐Fa-311，经罐底出口阀V7和V8至泵G2A，有出口阀V9排出，经过吸收油流量调理器的调理阀打入塔顶，与自下而上的生成气接触，吸收其中的C4组分成为富油，从吸收塔底排出。盐水有入口阀V24进入EA-312管程出口由手操阀V25排出。随着消费的进展，吸收油由于部分损耗导致液位下降。要定期用V22排放尾气分别罐内的液体，用V6补充新颖C6油入储罐2、工艺流程图3、开车操作开车前的预备任务将各调理器置手动，且输出为零。将各手操器和开关封锁。开“GYG、“YBT、“N2S、“N2H。建立吸收塔和解吸塔系统C6又冷循环和热循环

32、开V6，向FA-311引入贫油，LI-311上升。当LI-311上升置50%之前，先全开V7、V8，启动泵G2A，然后开V9、V12、V13。当LI-311上升置55%左右，手动开FRC-311的输出为20%，当塔内持液量建立后，吸收塔液位LIC-310上升。留意调整V6阀，保证LI-311不超限。当LIC-310到达50%之前，全开V14、V15、V16和V17。当LIC-310接近50%时，手动开FIC-310，C6油进入解吸塔，LIC-312上升。当LIC-310到达50%时将LIC-310和FIC-310同时投入自动和串级。当LIC-312达50%之前，全开V18、V19、V20、V2

33、1、V24和V25。当LIC-312达50%时投自动。此时已建立C6油的循环。氮气的升压 开氮气充气阀VN2，将DA-302压力提高到1.0MPa以上，关VN2。接纳富气 确认热循环已建立，氮充压已完成，可开场进富气。逐渐开V1，同时开V2；约10%20%左右。开V4、V5，当PIC-308压力升至1.2MPa左右时投自动。随压力上升，逐渐开大V1、V2，使FI-308到达2000kg/h左右。进富气到达一定负荷后，开V26和V27，调整两阀使TI-308在5以下，以便在FA-304中分别C6油。手动开TIC-312的输出 使温度降低至5左右，投自动。投自动和比值调理 设“AKB为53.5%左

34、右，将FRC-311投自动和比值调理以串级表示。提升进富气负荷 逐渐开大V1和V2，待吸收塔顶温TI-309下降置7.0左右，是进气流量渐渐提高到5000kg/h左右。将系统调整到正常工况 设计值范围如下：FI-308 5000kg/h FRC-311 13300kg/hPIC-308 1.20MPa TI-308 5.0TIC-312 5.0 LIC-310 50%LIC-312 50% LI-309 50%LI-311 50% AI-301 0.6%AI-302 0.8%，不合格。周期性呈现塔压差变大，超越0.05MPa，塔顶温度上升。事故缘由 汽，液相流量过大。处置方法 断开FRC-31

35、1的比值调理。手动关小V1，调理进气流量FI-308为5100kg/h以下。手动或自动关小FRC-311输出，是FRC-311小于13400kg/h。合格规范 使系统回到正常运转合格形状。G2A泵坏事故景象 FRC-311流量降到0.0，且报警：塔顶C4上升，顶温上升；塔釜液位下降。处置方法 关V9，停G2A泵，关V8。开V10，开启G2B泵，开V11。由FRC-311手动调其流量到正常值，在投入自动及比值调理。合格规范 及时处置并回复到正常运转工况。思索题8冷却器EA-306和分别FA-304起何作用？答用冷却水冷却使之分别的作用9为什么进富气前将吸收塔升压？有何作用？答稳定富气进塔的流量，

36、提高开车阶段的吸收效率.原始数据记录PAGE PAGE 28第5章 间歇反响1、工艺流程简介间歇反响过程在精细化工、制药、催化剂制备、染料中间体等行业运用广泛。本间歇反响的物料特性差别大；多硫化钠需求经过反响制备；反响属放热过程，由于二硫化碳的饱和蒸汽压随温度上升而迅猛上升，冷却操作不当会发生猛烈爆炸；反响过程中有主副反响的竞争，必需设法抑制副反响，然而主反响的活化能较高，又期望较高的反响温度。如此多种要素交错在一同，使本间歇反响具有典型代表意义。 在表达工艺过程之前必需阐明，选择某公司有机厂的硫化促进剂间歇反响岗位为参照，目的在于使本仿真培训软件更具有工业背景，但并不拘泥于该流程的全部真实情

37、况。为了使软件通用性更强，对某些细节作了适当的变通处置和简化。 有机厂缩合反响的产物是橡胶硫化促进剂DM的中间产品。它本身也是一种硫化促进剂，称为M，但活性不如DM。 DM是各种橡胶制品的硫化促进剂，它能大大加快橡胶硫化的速度。硫化作用能使橡胶的高分子构造变成网状，从而使橡胶的抗拉断力、抗氧化性、耐磨性等加强。它和促进剂D合用适用于棕色橡胶的硫化，与促进剂M合用适用于淡色橡胶硫化。 本间歇反响岗位包括了备料工序和缩合工序。根本原料为四种：硫化钠Na2S 、硫磺S、邻硝基氯苯C6H4ClNO2及二硫化碳CS2。 备料工序包括多硫化钠制备与沉淀，二硫化碳计量，邻氯苯计量。1多硫化钠制备反响此反响是

38、将硫磺S、硫化钠Na2S 和水混合，以蒸汽加热、搅拌，在常压开口容器中反响，得到多硫化钠溶液。反响时有副反响发生,此副反响在加热接近沸腾时才会有显著的反响速度。因此，多硫化钠制备温度不得超越85。多硫化钠的含硫量以指数n表示。实验阐明，硫指数较高时，促进剂的缩合反响产率提高。但当n添加至4时，产率趋于定值。此外，当硫指数过高时，缩合反响中析出游离硫的量添加，容易在蛇管和夹套传热面上结晶而影响传热，使反响过程中压力难于控制。所以硫指数应取适中值。2二硫化碳计量二硫化碳易燃易爆，不溶于水，密度大于水。因此，可以采用水封隔绝空气保证平安。同时还能利用水压将储罐中的二硫化碳压至高位槽。高位槽具有夹套水

39、冷系统。3邻硝基氯苯计量邻硝基氯苯熔点为31.5，不溶于水，常温下呈固体形状。为了便于管道保送和计量，必需将其熔化，并保管于具有夹套蒸汽加热的储罐中。计量时，利用紧缩空气将液态邻硝基氯苯压至高位槽，高位槽也具有夹套保温系统。4缩合反响工序 缩合工序历经下料、加热升温、冷却控制、保温、出料及反响釜清洗阶段。 邻硝基氯苯、多硫化钠和二硫化碳在反响釜中经夹套蒸汽参与适度的热量后，将发生复杂的化学反响，产生促进剂M的钠盐及其副产物。缩合反响不是一步合成，实际证明还伴有副反响发生。缩合收率的大小与这个副反响有亲密关系。当硫指数较低时，反响是向副反响方向进展。主反响的活化能高于副反响，因此提高反响温度有利

40、于主反响的进展。但在本反响中假设升温过快、过高，将能够呵斥不可遏制的爆炸而产生危险事故。保温阶段之目的是尽能够多地获得所期望的产物。为了最大限制地减少副产物的生成，必需坚持较高的反响釜温度。操作员应经常留意釜内压力和温度，当温度压力有所下降时，应向夹套内通入适当蒸汽以坚持原有的釜温、釜压。缩合反响历经保温阶段后，接着利用蒸汽压力将缩合釜内的料液压入下道工序。出料终了，用蒸汽吹洗反响釜，为下一批作业做好预备。本间歇反响岗位操作即告完成。2、工艺流程图3、开车操作1.预备任务检查各开关、手动阀门能否封锁。2多硫化钠制备 翻开硫化碱阀HV-1，向多硫化钠制备反响器R1注入硫化碱，使液位H-1升至0.

41、4m，封锁阀HV-1. 翻开熔融硫阀HV-2，向多硫化钠制备反响器R1注入硫磺，液位H-1升至0.8m,封锁HV-2。 翻开水阀HV-3，使多硫化钠制备反响器R1液位H-1升至1.2m，封锁HV-3。 开启多硫化钠制备反响器搅拌电机M1开关M01。 翻开多硫化钠制备反响器R1蒸汽加热阀HV-4，使温度T1上升至8184升温需求一定时间，可利用此时间差完成其他操作。坚持搅拌5分钟实践为3小时。留意当反响温度T1超越85时将使副反响加强，此种情况会报警扣分。 开启多硫化钠保送泵M3的电机开关M03，将多硫化钠料液全部打入沉淀槽F1，静置5分钟实践为4小时备用。3邻硝基氯苯计量备料 检查并确认通大气

42、泄压阀V6能否封锁。 检查并确认邻硝基氯苯计量槽F4下料阀V12能否封锁。 翻开上料阀HV-7。开启并调整紧缩空气进气阀HV-5。察看邻硝基氯苯计量槽F4液位H-5逐渐升，邻硝基氯苯储罐液位H-4略有下降，直至计量槽液位H-5到达1.2m。由于计量槽装有溢流管，液位一旦到达此高度将不再上升。但假设不及时封锁HV-7，那么储罐液位H-4会继续下降。留意储罐液位下降过多，将被以为操作失误而扣分。 压料终了，封锁HV-7及HV-5。翻开泄压阀V6。假设忘记翻开V6，会被以为操作失误而扣分。4二硫化碳计量备料 检查并确认通水池的泄压阀V8能否封锁。 检查并确认二硫化碳计量槽F5下料阀V14能否封锁。

43、翻开上料阀HV-10。 开启并调整自来水阀HV-9，使二硫化碳计量槽F5液位H-7上升。此时二硫化碳储罐液位H-6略有下降。直至计量槽液位H-7到达1.4m。由于计量槽装有溢流管，液位将不再上升。但假设不及时封锁HV-10，那么储罐液位H-6会继续下降，此种情况会被以为操作失误而扣分。 压料终了，封锁阀门HV-10及HV-9。翻开泄压阀V8。假设忘记翻开V8会被以为操作失误而扣分。5向缩合反响釜参与三种物料 检查并确认反响釜R2放空阀HV-21能否开启，否那么会引起计量槽下料不畅。 检查并确认反响釜R2进料阀V15能否翻开。 翻开管道冷却水阀V13约5秒，使下料管冷却后封锁V13。 翻开二硫化

44、碳计量槽F5下料阀V14，察看计量槽液位因高位势差下降，直至液位下降至0.0m，即封锁V14。 再次开启冷却水阀V13约5秒， 将管道中剩余的二硫化碳冲洗入反响釜，关V13。 开启管路蒸汽加热阀V11约5秒，使下料管预热，封锁V11。 翻开邻硝基氯苯计量槽F4下料阀V12，察看液位指示仪，当液位H-5下降至0.0m，即关V12。 再次开启管路蒸汽加热阀V11约5秒。将管道中剩余的邻硝基氯苯冲洗干净，即封锁V11。封锁阀V15，全关反响釜R2放空阀HV-21。 检查并确认反响釜R2进料阀V16能否开启。 启动多硫化钠保送泵M4电机开关M04，将沉淀槽F1静置后的料液打入反响釜R2。留意反响釜的最

45、终液位H-3大于2.41 m 时，必需及时关泵，否那么反响釜液位H-3会继续上升，当大于2.7 m 时,将引起液位超限报警扣分。 eq oac(,11)当反响釜的最终液位H-3小于2.4 m 时，必需补加多硫化钠，直至合格。否那么软件设定不反响。6缩合反响操作本部分难度较大，可以训练学员分析才干、决策才干和应变才干。需经过多次反响操作，并根据亲身体验到的间歇反响过程动力学特性，总结出最正确操作方法。 仔细且迅速检查并确认：放空阀HV-21，进料阀V15、V16，出料阀V20能否封锁。 开启反响釜R2搅拌电机M02，察看釜内温度T曾经略有上升。 适当翻开夹套蒸汽加热阀HV-17，察看反响釜内温度

46、T逐渐上升。留意加热量的调理应使温度上升速度适中。加热速率过猛会使反响后续的猛烈阶段失控而产生超压事故。加热速率过慢会使反响停留在低温压，副反响会加强，影响主产物产率。反响釜温度和压力是确保反响平安的关键参数，所以必需根据温度和压力的变化来控制反响的速率。 当温度T上升至45左右应停顿加热，封锁夹套蒸汽加热阀HV-17。反响此时已被深度诱发，并逐渐靠本身反响的放热效应不断加快反响速度。 操作学员应根据详细情况，主要是根据反响釜温度T上升的速率，在0.10 0.20 /s 以内，当反响釜温度T上升至65左右(釜压0.18MPa左右)，延续小量开启夹套冷却水阀门HV-18及蛇管冷却水阀门HV-19

47、,控制反响釜的温度和压力上升速度，提早预防系统超压。在此特别需求指出的是：开启HV-18和HV-19的同时,该当察看夹套冷却水出口温度T2和蛇管冷却水出口温度T3不得低于60。假设低于60，反响物产物中的硫磺副产物之一将会在夹套内壁和蛇管传热面上结晶，增大热阻,影响传热，因此大大减低冷却控制造用。特别是当反响釜温度还缺乏够高时更易发生此种景象。反响釜温度大约在90(釜压0.34MPa左右)以下副反响速率大于主反响速率, 反响釜温度大约在90以上主反响速率大于副反响速率。 反响估计在95110或釜压0.410.55 MPa进入猛烈难控的阶段。学员应充分集中精神并加强对HV-18和HV-19的调理

48、。这一阶段学员既要大胆升压，又要谨慎小心防止超压。为使主反响充分进展，并尽量减弱副反响，应使反响温度维持在121或压力维持在0.69 MPa左右。但压力维持过高，一旦超越0.8 MPa(反响温度超越128),将会报警扣分。 假设反响釜压力P上升过快，已将HV-18和HV-19开到最大，仍压制不住压力的上升，可迅速翻开高压水阀门V25及高压水泵电机开关M05，进展强迫冷却。 假设开启高压水泵后仍无法压制反响，当压力继续上升至0.83 MPa(反响温度超越130)以上时，应立刻封锁反响釜R2搅拌电机M2。此时物料会因密度不同而分层，反响速度会减缓，假设强迫冷却及停顿搅拌奏效，一旦压力出现下降趋势，

49、应封锁V25及高压水泵开关M05，同时开启反响釜搅拌电机开关M02。 假设操作不按规程进展，特别是前期加热速率过猛，加热时间过长，冷却又不及时，反响能够进入无法控制的形状。即使采取了第、第项措施还控制不住反响压力，当压力超越1.20 MPa 已属危险超压形状，将会再次报警扣分。此时应迅速翻开放空阀HV-21，强行泄放反响釜压力。由于翻开放空阀会使部分二硫化碳蒸汽散失当然也污染大气，所以压力一旦有所下降，应立刻封锁HV-21，假设封锁阀HV-21压力仍上升，可反复数次。需求指出，二硫化碳的散失会直接影响主产物产率。 假设第、三种应急措施都不能见效，反响器压力超越1.60 MPa，将被认定为反响器爆炸事故。此时紧急事故报警闪光，仿真软件处于冻结形状。成果为零分。7、反响保温阶段假设控制适宜，反响历经猛烈阶段之后，压力P、温度T会迅速下降。此时应逐渐关小冷 却水阀HV-18和