气流干燥器设计说明书

1、第一章气流干燥的设计原则错误!未定义书签。干燥的目的及各种不同干燥方式错误!未定义书签气流干燥过程及适用范围错误!未定义书签气流干燥过程错误!未定义书签气流干燥器适用对象错误!未定义书签对流干燥流程、设备和某些操作条件的确定错误!未定义书签干燥流程的主体设备错误!未定义书签干燥对象氯酸钠的特性错误!未定义书签第二章气流干燥器的设计基础错误!未定义书签颗粒在气流干燥管中的运动错误!未定义书签加速运动与等速运动及其特征错误!未定义书签球形颗粒在气流中的运动速度错误!未定义书签颗粒在气流干燥器中的对流传热系数错误!未定义书签颗粒在气流干燥器中的对流传热速率错误!未定义书签加速运动阶段错误!未定义书签

2、等速运动阶段错误!未定义书签第三章气流干燥器的设计计算错误!未定义书签物料、热量衡算错误!未定义书签设计条件错误!未定义书签干燥器的物料衡算错误!未定义书签干燥器的热量衡算错误!未定义书签气流干燥管直径和高度的计算错误!未定义书签干燥管管径的计算错误!未定义书签干燥管高度计算错误!未定义书签气流干燥管的压降错误!未定义书签气固相与干燥管壁的摩擦损失错误!未定义书签克服位能提高所需压降错误!未定义书签颗粒加速所引起的压降损失错误!未定义书签局部阻力损失错误!未定义书签辅助设备的选型错误!未定义书签风机错误!未定义书签预热器错误!未定义书签及壁厚的核算错误!未定义书签第四章后记错误!未定义书签设计

3、心得体会错误!未定义书签符号说明错误!未定义书签附录错误!未定义书签参考文献错误!未定义书签。第一章气流干燥的设计原则气流装置的设计内容包括干燥介质的选择，流程的确定，搜集和整理有关数据，干燥过程的物料和能量的衡算，干燥管结构类型和主要工艺尺寸的确定，干燥条件的确定以及主要辅助设备类型选型及设计，绘制表明物料流向、流量、组成、主要控制点和各设备之间相互个关系的工艺流程图和干燥装置主要设备总装置图等。干燥的目的及各种不同干燥方式干燥的目的主要是便于物料的储藏、运输和加工，通过干燥使产品或半成品达到要求的含湿标准。将湿物料中的湿分（常见的为水分）除去的方法很多，如压榨、过滤、离心、冷冻及利用干燥剂

4、等等。但综合除湿程度、操作的可靠性、经济性和处理能力，干燥是工业生产中应用最普遍的除湿方法。就干燥而言，根据传递方式的不同可分为传导干燥、对流干燥、辐射干燥和介电加热干气流干燥过程及适用范气流干燥过程气流干燥装置是连续常压干燥器的一种。颗粒状或粉末状湿物料通过带式供料器从干燥器底部进入，同时高温干燥介质也从干燥器底部进入，并达到一定的流速将湿物料分散和悬浮于气流中，在物料和热介质气流一并沿干燥管向上流动的同时,发生高效的传质传热，达到快速干燥的目的。适当的安装风机在系统中的位置，气流干燥器可以在正压下操作，对于有毒或粉尘污染可能较大的情况，采用真空操作，产品不宜泄露,有利于保持生产环境；同时也

5、有利于降低水分汽化温度，保护热敏性物料。但此时风机处于抽气工作状态,所抽的气体温度较高，并可能含有一些颗粒和粉尘，因此对风机要求较高，同时耗能增加。1.2.2气流干燥器适用对象1.2.2.1物料形态气流干燥技术主要适用颗粒状、粉末状、湿物料。颗粒的粒径一般在20mm以下。对于块状、或膏状湿物料，一般在干燥器底部串联一粉碎机，湿物料和高温介质可以直接通过粉碎机内部，使膏状物料边干燥边粉碎，然后再进入气流干燥管进行干燥，以解决膏糊状物料难以连续干燥的问题。1.2.2.2物料中湿分存在状态气流干燥器内高温热气流以高速在干燥管内流动，停留时间非常有限，因此，一般只适用于物料非结合水进行表面蒸发的恒速干

6、燥过程。实践表明，这些状态水分存在下，颗粒状物料均可在气流干燥管中进行干燥最终获得含水率为%的产品。对于湿分在物料内作扩散迁移的湿物料，则完全不适用于气流干燥过程。1.2.2.3对干燥产品有无其它附加要求气流干燥器中的高速气流使颗粒之间、颗粒与器壁之间的激烈碰撞和摩擦，物料很容易粉碎和磨损，更难以保存完好的结晶形状和结晶光泽，因此，对干燥产品有上述要求的情况下，不适于气流干燥方法。1.2.2.4其它不适用情况有些物料极易粘附在管壁上，如钛白粉、粗制葡萄糖等不宜采用气流干燥方法；另外，物料粒度太细或物料本身有毒，由于气固相分离较难，一般也不宜采用气流干燥方法。对流干燥流程、设备和某些操作条件的确

7、定典型对流干燥流程，由风机送来的空气经预热器加热至适当温度后进入干燥器；在干燥器内，气流与湿物料直接接触；沿空气行程，气流的温度降低，湿含量增加，废弃自干燥器的另一端排出。若为间歇操作，湿物料分批投入干燥器内，待干燥至指定的含湿要求后一次取出；若为连续过程，湿物料被连续的加入，干燥产品也连续放出。干燥器内，物料与气流的方向可为并流、逆流或其它形式。1.3.1干燥流程的主体设备干燥过程的主体设备为干燥器。根据被干燥物料的性质、干燥程度的要求、生产能力的大小不同，所采用的干燥器的型式也是多种多样的。由于固体物料干燥的机理复杂，至今仍未找到阐明干燥过程机理的合适理论。在能达到预期干燥目的前提下，选用

8、干燥器主要还是根据操作费用、投资多少、安全因素及操作是否方便等因素决定，而无法进行严密的实际计算干燥对象氯酸钠的特性危险性类别：强氧化剂健康危害：本品粉尘对呼吸道、眼及皮肤有刺激性。口服急性中毒，表现为高铁血红蛋白血症，胃肠炎，肝肾损伤，甚至发生窒。燃爆危险：本品助燃，具刺激性。吸入：迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。食入：饮足量温水，催吐。就医。工程控制：生产过程密闭，加强通风。提供安全淋浴和洗眼设备。系统防护：可能接触其粉尘时，建议佩戴自吸过滤式防尘口罩。眼睛防护：戴化学安全防护眼镜。身体防护：穿聚乙烯防毒服。其他防护：工作现

9、场禁止吸烟、进食和饮水。工作完毕，淋浴更衣。保持良好的卫生习惯。干燥器设计应基于氯酸钠的上述性质，考虑干燥器的密封性和耐腐蚀性。第二章气流干燥器的设计基础气流干燥器的设计计算实质就是悬浮态气、固相间的相互运动分析及其传热传质的计算与运用过程。对于单个颗粒的运动已有数值求解和各种分析法可供参考。颗粒在气流干燥管中的运动加速运动与等速运动及其特征颗粒从干燥管底部进入时，其上升的速度u为零，而气流的运动速度p为u，此时气固相间的相对运动速度u二u-u为最大。此后，颗粒在上grgp升气流对其产生的曳力的作用下，上升速度u不断增大，而气、固相间的p相对速度u不断减小。当u等于颗粒的沉降速度u时，颗粒的加

10、速度为rrt零，此后将以恒定的速度继续上升。可见颗粒在干燥管中分为加速阶段和恒速阶段。单位体积干燥管中颗粒密集度低，单位体积干燥管的传热传质面积小，这些多重因素使得等速段的传热传质速率小，干燥效率低。球形颗粒在气流中的运动速度单个球形颗粒在气流中运动受到三个力的作用：颗粒的重力Fg，Fg=d3pg；气流对颗粒的浮力F，F=nd3pg；气流对颗粒的曳6ppbb6p力或阻力F=厘巴2。当这三个力达到平衡时，气固相间相对速度u等于D2r颗粒的沉降速度u，颗粒呈等速运动。由此得到tdu=可=pppgpu2=ou=utr4dprp3pg式中，d一颗粒直径，mpg一重力加速度，m/s2P,p一气体、颗粒的

11、密度，kg/m3p颗粒在气流干燥器中的对流传热系数在气流干燥过程中，由于干燥介质为空气，所以，单个球形颗粒与气流间的对流传热系数的关联式可以直接写成1Nu=2.0+0.54Re2单位体积中颗粒的有效传质面积为Gd2a=sp3600d3puvpp工d2p4式中，d一颗粒直径，m；pD一干燥管直径，m；G一颗粒的绝干质量流量，kg/h；u一颗粒的运动速度，m/s;pP一颗粒的密度，kg/m3p颗粒在气流干燥器中的对流传热速率2.3.1加速运动阶段在加速运动阶段，由于颗粒的运动速度u不断变化，所以对流传热系p数h和单位有效传热面积a也是不断变化的。因此颗粒与气流之间的传热量须采用微积分方法进行计算n

12、dQ=haD2dZAt5-154m若雷诺数在Re0=88-5和Ret=0.9之间1.14Re0-56九dQ=dp6Gn3600dpD2upp4pD2AtudT45-16mp经处理得4d2PdRedT=-p+3ygRe2(gRe2)2ArdRe5-17式中，Ar=4gdpPPp3y2为阿基米德数，纲量为1。当Re=9之间，处于过渡区，根据曳力系数与雷诺数间的关系得1()Ar1Q=AxRe0.06Re0.06+0.6.0t144Re1.44t1Rei-4405-18其中A=24叫1加入3x3600卩5-19当Re在4001之间，把上式整理得)Q=AAxRe0-05Re0.05厶Ar110.5t01

13、55Re1.55t1Re1.5505-205-21其中A=24GAtmZ3x3600gy式5-20是Re在4001之间，气流干燥器加速段内颗粒与气体之间传热速率估算公式。2.3.2等速运动阶段等速段内颗粒与气流之间的传热速率，不需要进行积分计算，可直接用公式nQ=haD2ZAt5-204m第三章气流干燥器的设计计算流程简图设计条件干燥产品量：660kg/h物料进口湿含量：2%（湿基）物料出口湿含量：%（湿基）临界湿含量：1%（湿基）空气进预热器温度：15oC空气进预热器相对湿度：35%空气进干燥器温度：145oC颗粒平均粒径：物料进口温度：15oC自己查得的数据当地大气压氯酸钠的比热容：（kg

14、oC）3.1.2干燥器的物料衡算X=i=0.0204TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 1Q1QX=2=0.0003iQ2水分蒸发量W=Gx(1Q)x(XX)=13.262kg/h22i2空气湿度H=H=0.622X0Ps=0.622x0.35X1.82=0.004210pp89.590.35xl.820sG=Gx(1Q)=660 x(10.02)=659.802kg/h22则：W=Gx(XX)=Lx(HH)1221得L=13.262(1)H0.004223.1.3干燥器的热量衡算I=(1.01+1.88xH)xt+2

15、490 xH0000=(1.01+1.88x0.0042)x15+2490 x0.0042=25.7264kJ/molI=(1.01+1.88xH)xt+2490 xH1111=(1.01+1.88x0.0042)x145+2490 x0.0042=158.0529kJ/mol=(1.01+1.88xH)xt+2490 xH222I=(c+cX)0=(0.937+4.187x0.0204)x15=15.3362kJ/kgsw11I=(c+cX)0=(0.937+4.187x0.0003)0=0.93840sw2222查空气湿焓图的入口气体(145oC,H1=)的绝热饱和温度为34oC因为tP，

16、取出口气体温度比绝热饱和温度高42oCw1w2即t=75C,代入公式2tXt2tw2r(X22X*)c(ts2tw2)(X2Xcr(XX*)c(tt)2cs2w2w2得0=65.1oC（其中X*很小可忽略,2t=34oC时，r=2412kJ/kg)w22则I=0.9384x65.1=61.1kJ/kg2I=(1.01+1.88xH)x75+2490 xH=75.75+2631H热量衡算方程为2222LI+GI+Q=LI+GI+Q其中11D22LQ=0(干燥管没有热源)，Q取总热量的10%,所以上式可写为DLLI+GI=LI+GI+0.1x(LI+GI)112211LI0.1xLILI=GIGI

17、+0.1xGI1122110.9LILI=GI0.9xGI带入已知，得1221L=31206.9323(2),联立得66.52631H2H=0.0154，L=1186.1kg/h2用e=65.1oC，H=0.0154，查t=33oC22w20t=32.1。C满足干燥要求。2w2气流干燥管直径和高度的计算干燥管管径的计算干燥介质平均温度(145+75)/2=110oC,平均湿度H=(0.0042+0.0154)/2=0.0091t=110oC，H=0.0091时空气的物性：u=(0.772+1.244x0.0091)x273+110 x113=1.2426h27389.591+0.00911.2

18、426=0.812kg/m3,卩g=2.23x105Pa假设Re在艾伦区，即2Re500px6x104=5.02m/sp_4x24902x9.812V225x0.812x2.23x105验证：Re=0.812x6x104x5.0204=109.7,合适2.23x105取u=15m/sg4xLxu4x1186x1.2326干燥官直径D=h一=186.4mm3600 x3.14xu3600 x3.14x15g干燥管高度计算颗粒加速段(按除去水分的1/2计算)X:0.0204f0.01005范围由于X=0.0101M.01005,即假设把恒速段归入加速段c设气体在此段结束时的温度为t,热量衡算得Q=

19、LxCxAt=1186x1.03x(145t)=30539ig=GxCxAt+Gx(r/+1.88(t15)x(XX)ppw01=659.802x0.937x(3515)+659.802x(2414+1.88(t15)x0.01035解得t=120C,此时H=0.0042+659.802x0.01035=0.011186干燥介质平均温度(145+120)/2=132.5oC,平均湿度H=(0.0042+0.01)/2=0.0071t=132.5oC，H=0.0071时空气的物性：u=(0.772+1.244x0.0071)x273+132.5x113=1.311h27389.591+0.007

20、11.311=0.768kg/m3,卩g=2.3x105Pas,平均气速ug1186=xun3600 xxD24=15.9m/sdP(uu)6x104x0.768(15.90)Re=pgp=318.6Pg46xGxAtx1.14入46x659.802x105.9x1.14x0.0322A=xmg=x31000p3g=919334,(At=(145巳/号35)=105.9,九=0.0322W/(mC)(110C)m14515g2.3x1051000 x2.3x105i4515、lnW15)4gd3PP4x9.81x(6x104)3x2490 x0.7683x(2.3x105)2Ar=p-mg=1

21、19083|!2gQi=AxRe0.06.0Re0.06t)Ar1+144Re1.44Re1.4401Q=30539=919334x1Ix318.6o.o6Re0.060.6)119081+x144Re1.44318.61.44试差得Re=283.5u14d2p5Reo.5H=pm13卩Aru1gg_-1Reo.5200Re21Re2gReo.55dppgAru11oodpRepgRe0.5+1ReH1=0.11m降速干燥段（颗粒等速运动段）Qn=1186x1.o3x(12。z97(12o15)(7565.1)Atmln(12Ul)7565.1u=uu=155.o2=9.98m/spgt单位体

22、积干燥管有效传热面积为6Ga=n36oodpD2upp4p6x659.8o236oox6x1o4x249ox314xo.1862x9.984=2.72m2/m3传热系数h=宁=o.o31X(2+o：54X1o9.7o-5)=472W伽2p6x1o4oC)h=472x2.72=943.8W/(m3oC)=1.284kW/(m3oC)a4x5497136oox1.284x3.14xo.1862x4o.27=1o.9m所以Z=+=气流干燥管的压降3.3.1气固相与干燥管壁的摩擦损失Ap=u2pdZ12gD0gGsp=p+pgm=0.812+659.80236003：x0.1862xl54=0.812

23、+0.450=1.262kg/m3dupRe=g0.0006x15x1.2622.13x105=5652000故-=64/Re=0.113因为H1vH2-0.113Ap=-!Lu2pdZ=X152X1.262X11.01=97Pa12gD0gGs2x9.81x0.1863.3.2克服位能提高所需压降Ap=Zp=11.01x1.262=14Pa2Gs3.3.3颗粒加速所引起的压降损失Gu2u2659.80215.92Ap=p1p2p=x3L22118623.3.4局部阻力损失取Ap=1200Pa4所以Ap=92+14+19+1200=1325Pa12.80422x0.768=19Pa辅助设备的选

24、型风机入口气体状态为15oC,故122273+1589.590797/p=1.22xx=0.797kg/m3273+110101.31.2H=H=1325x=1995Patt0.7970.797Q=1186/0.812=1460m3/h所以风机选择风压为2100Pa,风量为1500m3/h的风机。HQ2100 x1500N=一t=1.03kW1000n1000 x0.85x3600预热器选择电加热器1186kg/h的空气由15加热到145需要热功率(II)x1186=(158.0525.73)x1186=43.6kW1036003600所以加热器功率选45kW及壁厚的核算气流干燥管常用的材料有碳钢、普通低合金钢、耐酸不锈钢和铝等碳钢是其最常用的材料。直缝卷制电焊钢管，公称直径200外径195mm壁厚9mm气流干燥管壁厚的核算设s=9mmpDs=屮+c2ot申ppD+(sc)Ot=而：2(sc)其中p=89