秦冶重工炉顶装料设备介绍

1、自主知识产权智能化无料钟炉顶设备秦皇岛秦冶重工2021年09月20日目录QWZ无料钟炉顶设备引见各种方式无料钟炉顶优缺陷设计手段制造安装运用实例QWZ型无料钟炉顶典型用户及业绩技术支持及售后效力无料钟炉顶成套工程设计QWZ型无钟炉顶引见 QWZ型并罐式无料钟炉顶QWZ-B QWZ型串罐式无料钟炉顶QWZ-CQWZ型无料钟炉顶装料设备 QWZ型三罐式无料钟炉顶QWZ-SQWZ型高炉无料钟的系列化规格 规格型号 顺应高炉1、QWZ450B/C 300750m32、QWZ500B/C 7501000m3 3、QWZ600B/C 10002200m3 4、QWZ650B/C 22003200m3 5、

2、QWZ700B/C/S 32004500m36、QWZ800B/C/S 45006000m3 QWZ-B型并罐式无料钟炉顶构造1.旋转布料溜槽2. 布料器3.波纹补偿器4.使料流对中的中间排料漏斗5.装有下密封阀和料流调理阀的下部阀箱6.料罐(2个)7.上密封阀(2个)8.挪动式或带有翻板安装的受料斗受料罐翻板阀上密封阀料罐布料器溜槽料流调理阀下密阀箱波纹管导料溜槽上部溜槽安装布料器布料溜槽上密封阀料罐下密阀箱波纹管料流调理阀炉顶钢圈QWZ-C型串罐式无料钟炉顶构造QWZ-C-型QWZ-C-型QWZ-C-型受料斗挡料阀上密封阀料罐布料器炉顶钢圈下密封阀波纹管溜槽料流调理阀QWZ-C-型QWZ-

3、C-型串罐式无料钟炉顶构造1.旋转布料溜槽2.液压传动布料器3.波纹补偿器4.下密封阀5.菱形料流调理阀6.料罐7.上密封阀8.瓜皮式挡料阀9.固定受料斗QWZ-C-型串罐式无料钟炉顶构造1.旋转布料溜槽2.液压传动布料器3.波纹补偿器4.下部阀箱(装有下密封阀和料流调理阀)5.料罐(装有上密封阀)6.瓜皮式挡料阀7.固定受料斗序号规格型号QWZ450QWZ500QWZ600QWZ650QWZ700QWZ8001中心喉管（mm）4505006006507008002设计压力（MPa）0.20.250.33工作温度（）正常150250异常600，一年小于20次，每次不超过一小时最高900，一年小

4、于5次，每次不超过10分钟4溜槽旋转速度变频调速：210 rpm 正常转速：89 rpm5溜槽倾动速度范围：06/s 常用：4/s6氮气消耗（NM3/h）3005006008007冷却水消耗（T/h）485106128158过料能力(m3/s)0.40.60.81.11.52.0序号规格型号WZ450WZ500WZ600WZ650WZ700WZ8001中心喉管通径（mm）4505006006507008002下密封阀通径（mm）5506507008009009003料流调节阀通径（mm）5506006507007508004固定料罐有效容积(m3)13202030305050707090901

5、205受料罐有效容积(m3)13202030305050707090901206上密封阀通径（mm）7008009001000120014007挡料阀通径（mm）600700800900100012008溜槽长度（mm）16002200220028002800350035004000420045005000性能特点角传动采用变频驱动， 011rpm,正常转速8.8rpm。角检测采用单圈绝对值编码器。分辨率不低于4096线。角摆动范围0 55 ，倾动速度最大达 6，倾角误差为0.1。溜槽检修改换角度30 45。角检测采用单圈绝对值编码器。分辨率不低于4096线。旋转与直线运动合成技术，可实现环形

6、、螺旋、扇形、定点和中心加焦等全功能布料。构造简单，缺点率低，内部空间大，易于检查和维修。角传动只需一对开式齿轮,且远离高温区，能顺应炉顶高温环境。角传动采用油缸驱动,速度可调，定位精度高，布料准确。溜槽检测属于末端检测，检测角度真实可靠。布料器采用开式水冷、氮气密封，冷却和密封效果好。特点：水由上水箱底部进水，产生涡流，由导管流出，无飞溅景象。上部水箱设在中心喉管上，对喉管直接冷却。上下水箱设导流管，防止了气水交融。水冷构造迷宫式密封构造特点：多道减压环缝，增大阻力搭接式构造四段式装配构造节省氮气用量具有可维护性氮封构造构造特点：1、采用滚轮构造，托圈上下运动时为滚动摩擦，摩擦力小。2、滚轮

7、与导轨的配合间隙不是完全靠高精度加工保证，是靠偏心调整臂调理偏心保证的，这种构造便于装配和后期检修调整。偏心滚轮构造万向框架构造特点：1、两侧耳轴曲柄受力均匀；2、消除加工和装配误差使溜槽托架产生的扭矩；3、吸收溜槽托架受热变形而产生的内应力。省力构造特点： 溜槽摆动传动中，曲柄与溜槽设计为钝角构造，这是溜槽摆动过程中做到最省力。溜槽卡挂构造特点： 采用45度弧形挂钩构造，拆装溜槽方便，溜槽到达0度不至零落。角检测构造特点： 采用曲柄滑块机构，检测曲柄同主驱动曲柄等长，这就使得检测与溜槽摆动同步，检测角度一一对应。布料器箱体导轨的垂直度直接影响着托圈导轮与导轨的调整间隙，导轨垂直精度高，那么托

8、圈在整个行程范围内，导轮与导轨的间隙就很均匀，托圈摆动量就小，对溜槽的角度影响就非常小。设计中采用平面导轨，导轨与箱体的衔接采用装配式构造。优点：导轨可单独加工，可以上平面磨床磨削，提高加工精度。导轨可以采用中碳合金钢制造，可对导轨进展热处置。导轨在布料器服役周期内，可进展改换。构造表示图：箱体导轨构造托圈锁紧构造如以下图：构造特点：在箱体3个相互120度的位置设置固定销孔板，托圈相应位置设置随托圈上下挪动的销孔板，托圈需求在不同位置停车时，在相应位置插销子即可。托圈锁紧销孔托圈锁紧构造PW型布料器原理图秦冶布料器原理图设备名称比较内容秦冶布料器PW布料器秦冶布料器优势说明布料器溜槽摆动传动油

9、缸驱动溜槽摆动行星差速齿轮传动溜槽水平传动一对齿轮传动行星差速齿轮传动一对齿轮，传动简单可靠溜槽摆动速度06/S16/S速度可调，工艺能更好满足溜槽摆动范围052752可实现真正的中心加焦溜槽摆动检测末端检测同步检测始端检测，相当于钟表的指针，即使溜槽有了偏差，角度依然不变布料器溜槽摆动检测采用对等曲柄，检测真实可靠布料器密封小环缝间隙氮气密封水冷底盘与溜槽同时旋转，大环缝间隙密封密封效果好，氮气耗量小布料器冷却开环式冷却闭环冷却 冷却水道不需要定期酸洗抗高温性能可在500下长期工作对温度敏感，高温后齿轮会涨死，出现转不动现象能满足炉顶高温要求构造：由耐热钢基体、耐磨衬板、压板及衔接件组成；特

10、点：装配式溜槽，可改换衬板。衬板采用组合式硬质合金镶嵌技术，耐冲击，抗磨损。溜槽与主体的衔接采用卡挂式构造，检修改换操作简便快捷。运用寿命确保1218个月。作用：挡住受料斗里的炉料，按要求启闭，延续的将受料斗里的炉料装入料罐；构造：由箱体、瓜皮状阀板、阀芯、阀板驱动机构组成。特点：采用瓜皮状对开阀板，自定位，空间小，优于柱状阀板。 液压同步四连杆驱动，两侧布置，构造合理。作用：调理排料速度或者排料时间，起着控制、坚持料罐内炉料向炉内的布料趋于均匀合理的作用；构造：由箱体、球形阀板、阀芯、阀板驱动机构组成。特点：采用两片大小不等球形阀板叠加而成，空间小，优于柱状阀板。 液压同步四连杆驱动，两侧布

11、置，构造合理。 漏料口一直为菱形开口，绝对中心卸料。作用：在料罐向高炉内装料时，用于对料罐进展煤气密封，以保证高炉正常消费构造方式：单动作翻板阀双动作摆动旋转阀双动作摆动旋转阀单动作翻板阀作用：起储存炉料，并配合上下密封阀的操作，实现布料功能；组成：上部的上密封阀、焊接钢构造壳体、检修人孔和可改换的耐磨衬板；参数：有效容积8120立方米装有摆动旋转密封阀的料罐装有翻板式上密封阀的料罐 作用:承接高炉上料主皮带或料车送来的炉料；构造方式：方形受料口的受料斗圆形受料口的受料斗参数：有效容积8120立方米。改换溜槽公用工具利用溜槽改换安装在炉外将溜槽装入溜槽托架。作用：在向料罐装料时，起密封炉顶煤气

12、的作用，保证高炉正常操作；构造方式：单动作翻板阀双动作摆动旋转阀双动作摆动旋转阀单动作翻板阀各种方式的无料钟炉顶优缺陷并罐无料钟炉顶的优缺陷优点:布料理想，调剂灵敏；设备总高度较低； 密封性好，能接受高压操作 ；两个料罐交替任务 。缺陷：中心喉管磨损较快；存在并罐效应。由于料罐中心线和高炉中心线有较大的间距，会在布料时产生料流偏析景象，称之为并罐效应。 炉顶构造所需空间大，设备重。串罐无料钟炉顶的优缺陷优点：投资较低；在炉顶构造中所需空间小；设备高度与并罐式炉顶根本一致；中心排料极大的保证了炉料在炉内分布的对称性，减小了炉料偏析。缺陷：料罐排料口距溜槽落点高度增大，旋转溜槽所受炉料的冲击增大。

13、秦冶无料钟炉顶的优点1、布料器构造简单，内部空间大，角和角各有各的传动，出现缺点易于检查和维修。2、角传动仅一对开式齿轮，且离高温区较远，不会因布料器短时断水高温而齿轮和轴承涨死,可抗御炉顶高温。3、角传动靠油缸或伺服电机驱动，传动速度可调， 角摆动速度最大达6。这样在布料时就减少了一环到另一环的时间，也就减少了布料时的螺旋段，更好的满足布料工艺。4、角检测安装经过一根和角传动安装等长的曲柄随托圈上下摆动，其摆动角度与传动安装曲柄完全一样，而传动曲柄摆动的角度就是溜槽的摆动角度，故检测真实可靠。也就是溜槽检测属于末端检测，而非始端检测。5、布料器采用了开式水冷系统和氮气密封系统，两者互不干扰，

14、冷却和密封效果好。6、布料器排水系统采用了U形管水封系统。7、布料器内部不能自动光滑的部位采用了高温自光滑轴承，检修光阴滑。8、在小于1000立方米以下的高炉，料流调理阀采用了滚筒给料机式节流阀，抑制了堵料景象。构造设计简单，机构精巧，密封可靠，耐磨资料运用寿命长。成套设备检测与控制精度高，可完全实现自动化控制。设备抗高温性良好，工艺性能优良，可实现各种方式的布料。成套设备检修和维护方便，可大大降低工人劳动强度。安装设备支撑在炉顶大框架上，载荷分布合理。成套设备拥有自主知识产权和技术窍门，性价比高。秦冶炉顶优势总结设计手段手工相关计算动态仿真分析实验、仿真、计算三者相结合相关计算几何尺寸计算；

15、溜槽程度传动的力矩计算;溜槽倾动传动的力矩计算;上回转支承寿命的计算;中心喉管直径的计算;曲柄耳轴强度计算;布料器液压缸动摇载荷计算模型布料器数值仿真分析计算结果布料器液压缸动摇载荷动画布料器整体位挪动画布料器Mises应力分布MPa0位置90位置180位置270位置0位置90位置180位置270位置布料器总体位移分布mm顶板Mises应力分布MPa万向框架位移分布mm万向框架Mises应力分布MPa托架变形云图托架等效应力云图耳轴及花键等效应力云图耳轴及花键变形图曲柄尾轮变形云图曲柄尾轮等效应力云图结论三个液压缸载荷成正弦曲线动摇，相位差约120单个液压缸上接受的最大载荷到达8t设计中采用1

16、00 缸径的油缸适宜。布料器顶板加强筋上应力值偏大，最大应力接近100MPa；下回转支承内圈筋板处存在应力集中，应适当添加筋板厚度；不思索接触时，万向框架上等效应力分布不对称，最大应力出如今与下回转支承内圈衔接的孔附近，该处的强度满足要求；经过分析得出：布料器的构造设计和资料选择均满足要求，布料器是平安可靠的。实验数据与计算相结合：耳轴磨损过程计算本分析以5700高炉布料器耳轴构造为对象，重点分析干摩擦条件下的磨损情况，在满足运用精度耳轴总磨损量小于2.0mm条件下，计算耳轴及耳轴套筒的运用寿命。并在分析结果根底上提出构造改良的建议及措施。详细任务思绪分四步：三维有限元建模分析耳轴与耳轴套筒的

17、载荷形状，主要研讨不同溜槽摆角、物料量、磨损量条件下耳轴与耳轴套筒之间的接触应力分布形状，从而获得不同磨损量条件下耳轴及耳轴套筒典型位置点一个任务周期内的压力变化情况；经过资料实验获得不同压力、不同温度条件下资料的磨损速度清华大学任务；结合(1)、(2)研讨成果计算耳轴的实践磨损情况，并进展寿命评价；假设构造运用寿命不能到达运用要求，提出构造优化、选材建议并重新评价。1.研讨思绪2.耳轴压力分布有限元仿真分析2.耳轴压力分布有限元仿真分析有限元模型如右图所示，计算耳轴磨损部分的模型和原来模型的区别就是不再建立框架部分的模型，并且简化了耳轴花键部分的模型。2.耳轴压力分布有限元仿真分析有限元模型

18、在计算耳轴磨损过程中，分别计算了545区间内的10个角度计算耳轴和旋转套筒之间的接触应力，在溜槽从455运动过程中，溜槽内存有物料，所以有物料载荷，当溜槽从545运动过程中，溜槽内没有物料，溜槽是空载，并且在每个角度下，溜槽内物料的多少不同，载荷也不同，现以45溜槽摆角下的载荷边境条件加以阐明，如以下图所示。2.耳轴压力分布有限元仿真分析无磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果带载时各个倾角下的接触应力在5倾角时，最大应力出如今接触面的内侧，随着倾角的添加，最大应力点往中间挪动，在45倾角时，最大应力出如今接触面的外侧。接触应力在接触面底部轴线的方向上分布不均，在2025范围内，沿轴线方向

19、的压力较为平均。最大的接触应力出如今45倾角时，此时接触应力最大值为35.4MPa。2.耳轴压力分布有限元仿真分析无磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果带载时各个倾角下的接触应力2.耳轴压力分布有限元仿真分析无磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果空载时各个倾角下的接触应力在5倾角时，最大应力出如今接触面的内侧，随着倾角的添加，最大应力点往中间挪动，在45倾角时，最大应力出如今接触面的外侧。接触应力在接触面底部轴线的方向上分布不均，在2025范围内，沿轴线方向的压力较为平均。最大的接触应力出如今45倾角时，此时接触应力最大值为30.7MPa。2.耳轴压力分布有限元仿真分析无磨损、不同

20、摆动角度下的接触应力仿真分析结果空载时各个倾角下的接触应力在有限元仿真模型中，为了对接触面的磨损量进展模拟，可以经过改动接触面的刚度，得到不同的磨损量，得到接触面之间的压力，不同的刚度系数可以得到不同的磨损量。如图下所示，其中h为耳轴和旋转套筒两者总共的磨损量。2.耳轴压力分布有限元仿真分析有磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果不同磨损量在模型计算的实现接触面不同磨损量时，旋转套筒上轴向典型点的接触应力随着角度的变化而变化，以某个磨损量0.062mm为例，如右图所示。其中，轴向典型点在接触面上的位置如左图所示。2.耳轴压力分布有限元仿真分析有磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果旋转

21、套筒的接触应力仿真分析结果接触面不同磨损量时，旋转套筒上周向典型点的接触应力随着角度的变化而变化，以某个磨损量0.062mm为例，如右图所示。其中，周向典型点在接触面上的位置如左图所示。2.耳轴压力分布有限元仿真分析有磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果旋转套筒的接触应力仿真分析结果可以看出在不同角度下不同磨损量时249596典型点属于较危险的点，重点分析其磨损量和接触压力的关系，如左图所示，为对应不同的磨损量，该点的一个周期内的峰值接触压力和平均接触应力大小。平均接触压力的拟合方程为： ，该表达式能根本表现平均接触应力随磨损量变化的关系。2.耳轴压力分布有限元仿真分析有磨损、不同摆动角

22、度下的接触应力仿真分析结果旋转套筒的接触应力仿真分析结果不同磨损量时，耳轴上典型点的接触应力随着角度的变化如右图所示磨损量0.0567mm为。由于耳轴不断绕轴线转动，所以圆周方向的典型点应力值只需某个时辰应力值较大，所以在此仅分析耳轴接触面周向典型点的应力。轴向典型点在接触面上的位置如左所示。2.耳轴压力分布有限元仿真分析有磨损、不同摆动角度下的接触应力仿真分析结果耳轴的接触应力仿真分析结果Archard用受压屈服极限和滑动位移来表达金属的磨损体积。两名义平滑的外表的接触发生在较高的为微凸体上，由于部分集中应力的作用，在接触处发生塑性变形。设微凸体为一对半径都为a的半球体，那么该微凸体接受的载

23、荷为 式中， 为软资料的受压屈服极限。假设一次滑动的结果迁移的磨屑为半球形，当滑动位移为2a时的磨损体积为 因此，Archard公式为：式中 为磨损系数，它表示一对微凸体相互摩擦产生一个磨粒的概率。但实践上这个系数包含了除载荷、滑动间隔、资料的受压屈服极限之外的一切影响磨损的要素。Archard模型可以用来解释许多磨损景象，并可以用来估算磨损寿命，它是如今可供实践运用并经过实验验证的磨损计算的主要方法之一。但是它也有一些缺乏之处，它完全忽略了金属变形的物理特征；在数学推导中运用了一些假设，不尽合理；实验研讨阐明，磨损量与载荷的正比关系只适宜于一定的载荷范围。3.5700布料器耳轴磨损计算无光滑

24、磨损实际概述不思索磨损程度对接触应力的影响来计算磨损量对耳轴磨损的计算采用广泛运用的Archard模型来进展计算。其中， 为磨损体积， 为滑动间隔， 为磨损系数， 为法向载荷， 为耳轴资料的受压屈服极限。对于工程运用来说，磨损深度更具有实践运用价值。将上式的两边同时除以 ，得到Archard公式的另一种方式：式中， 为磨损深度， P为接触点处的接触压力。那么耳轴磨损的磨损深度计算公式为：按平均压力计算磨损量知耳轴轴套处的支反力为F，耳轴套尺寸为 那么有平均应力 然后再采用Archard公式，得到耳轴磨损时的磨损深度计算公式为：思索不同磨损程度接触应力不同时总的磨损量的计算方法前面有限元仿真分析

25、得到的结果是不同总磨损量情况下对应的接触压力，因此，可以采用式 得到不同阶段时期下耳轴和套筒各自的磨损量 ，最后利用总磨损量 求得一定磨损时间下耳轴和套筒各自的磨损量以及总磨损量。3.5700布料器耳轴磨损计算耳轴磨损计算方法经过查阅资料和提供的资料数据可知，耳轴资料的受压屈服极限 ，套筒资料的受压屈服极限 。经过有限元分析得到的耳轴和套筒在不同总磨损量下的接触压力如下表所示。耳轴套筒总磨损量（mm）接触压力（MPa）总磨损量（mm）接触压力（MPa）0.0114211.0840.012515.620.05677.18550.0628.3690.2484.126220.244.2890.407

26、3.532470.4423.61.52.655691.672.6932.812.475942.762.49耳轴和套筒的有限元分析处置结果3.5700布料器耳轴磨损计算计算条件阐明阶段号阶段磨损量（mm）接触压力（MPa）阶段滑动位移（m）磨损速度(mm/年)阶段磨损时间（年）总使用年限（年）总磨损量（mm）10.0064 11.0840 3.86E+020.3495 0.018 50.6056 20.0259 9.1352 1.89E+030.2880 0.090 30.1137 5.7198 1.32E+040.1803 0.630 40.1064 3.8443 1.84E+040.1212

27、 0.878 50.3532 3.3108 7.09E+040.1044 3.384 思索磨损程度对接触应力的影响时耳轴五年的最大磨损量3.5700布料器耳轴磨损计算计算结果分析阶段号阶段磨损量（mm）接触压力（MPa）阶段滑动位移（m）磨损速度(mm/年)阶段磨损时间（年）总使用年限（年）总磨损量（mm）10.0050 15.6200 3.86E+020.2694 0.018 50.3541 20.0194 12.4628 1.89E+030.2150 0.090 30.0695 6.3897 1.32E+040.1102 0.630 40.0606 4.0042 1.84E+040.069

28、1 0.878 50.1997 3.4217 7.09E+040.0590 3.384 思索磨损程度对接触应力的影响时套筒五年的最大磨损量3.5700布料器耳轴磨套损计算计算结果分析耳轴和套筒5年内的磨损量随运用时间的变化曲线如以下图所示，可以看出耳轴和套筒的磨损速率都随任务时间添加而逐渐减小。耳轴和套筒五年内的磨损量以及总磨损量3.5700布料器耳轴磨损计算计算结果分析制造安装无料钟炉顶设备制造技术 无料钟炉顶设备制造技术属于机械设备加工制造范畴,但有其特殊一面.一是保证炉顶设备长寿的耐磨件的制造;二是保证设备具有良好气密性的密封技术.此外,由于炉顶设备长期在高温、大负荷、粉尘、炉料、煤气的

29、冲刷腐蚀的恶劣工况条件下运转,因此要求设备要有相当高的可靠性.料罐、料斗用高铬铸铁耐磨衬板下出口处运用1年其他运用23年关键耐磨件高铬铸铁或硬质合金喉管衬套高铬铸铁或硬质合金溜槽衬板氟橡胶上、下密封阀密封圈(特制)支撑环V型圈光滑油环压环轴密封组件程度传动倾动传动程度检测倾动检测QBLT型布料器A.装配后，手动盘车，程度传动正反各盘一圈，倾动传动盘一个行程，无卡阻；B.电动试车，程度传动延续运转72小时，倾动传动累计运转12小时，无异常合格布料器炉顶辅助系统炉顶液压系统炉顶光滑系统炉顶水冷系统炉顶氮气密封炉顶均压系统炉顶液压系统整套液压系统由油箱系统、蓄能器组、阀台系统组成;油箱容积:1500

30、2000L;额定流量:70L/min;压力:1320MPa;油缸任务压力:812MPa;油口尺寸:M27X2M33X2;炉顶液压系统泵站原理图炉顶液压系统阀站原理图炉顶光滑系统 光滑系统采用干油集中光滑。运用每4小光阴滑一次和每24小光阴滑一次的双路光滑系统，24小光阴滑系统包括对上阀箱、均压阀、均压放散阀、炉顶放散阀2套、探尺2套的光滑。系统供油才干应满足炉顶其他设备的光滑用量。 系统配电控柜含西门子PLC控制的自控系统，仅用于干油系统，并具有远程控制和远程显示功能，自控系统采用S7-200 PLC，硬件配置留有富有量：PLC硬件按15%I/O余量、50%内存余量、10%空槽位的要求配置，所

31、选I/O模板支持热插拔。炉顶光滑系统原理图水冷系统进水口:一寸2个或4个;出水口:四寸1个或2个;进水压力:进水口标高处大于炉顶压力0.2MPa;水耗量:炉顶正常温度时:512m3/h;炉顶温度升高时,需增大水量,但最高不应超越20m3/h;水质:普通工业水;循环方式:开路循环.水冷系统原理图布料器氮气密封布料器旋转时与炉内的两条环缝采用氮气密封;气密箱内压力应大于炉顶压力25KPa;氮气耗量:300800m3/h.布料器氮气密封原理图炉顶均、排压系统一次均压用半净煤气,二次均压用氮气;一次均压阀规格:DN200-DN500,盘式阀;二次均压阀规格:DN80-DN250,液动球阀;均压放散阀规格: DN300-DN500,盘式阀;均压后,料罐内压力应等于或稍大于炉顶压力;排压后,料罐内压力应小于或等于0.008MPa;炉顶均、排压系统原理图装 料 程 序 图应 用 实 例QWZ型无料钟炉顶设备典型用户及业绩表承钢2500立方米高炉并罐炉顶天铁2800立方米高炉串罐炉顶龙钢1280高炉串罐炉顶土耳其450立方米炉顶布料器天钢2200高