施工方案-脚手架工程

1、中骏四季花城工程外脚手架施工方案福建省桃城建设工程有限公司2013 年 10 月福建省桃城建设工程有限公司外脚手架施工方案中骏四季花城工程工程概况：1、工程名称：中骏四季花城工程2、建设单位：泉州骏祥房地产开发有限公司3、设计单位：福建建科建筑设计院有限公司4、监理单位:厦门高诚信建设监理有限公司5、施工单位：福建省桃城建设工程有限公司4、建设地点：晋江市刺桐大桥收费站旁5、结构类型：框剪结构、框架结构6、工程内容：中骏四季花城工程； 工程包括地下一层为车库、人防和设备用房;14、7#10楼地下一层为车库,一层为店面、架空绿化、架空停非机动车和住宅门厅，二层为店面附属用房和住宅套房，三层及以上

2、均为住宅套房。5、6#楼地下一层为车库，一层为店面、架空绿化、架空停非机动车、变配电室和住宅门厅，二层为店面附属用房、配电室、和住宅套房,三层及以上均为住宅套房。11、12#楼地下一层为车库,一层为店面、架空绿化、架空停非机动车、 物业管理用房和住宅门厅，二层为店面附属用房、物业管理用房和住宅套房，三层及以上均为住宅套房。13#、14楼地下一层为车库,一层为开闭所、架空绿化、架空停非机动车、住宅门厅和社区管理用房等,二层及以上均为住宅套房.15楼地下一层为车库，一层为架空绿化、架空停非机动车、小区文化室和住宅门厅，二层及以上均为住宅套房.16#楼一层为店面和物业管理用房，二层为店面附属用房和物

3、业管理用房。17楼一层为店面,二层为店面附属用房.地上总建筑面积： 189846。13m2，地下室建筑面积：36293.1，标准层层高3m.其中:12楼27层,大屋面到室外地面高度82。4m3、4、9、10#楼30层，大屋面到室外地面高度91.2m5#8、11、12楼32层，大屋面到室外地面高度91.8m13、14#楼33层，大屋面到室外地面高度99.85m15#楼29层,大屋面到室外地面高度87。85m16楼2层，大屋面到室外地面高度10。90 m17楼2层，大屋面到室外地面高度8.8 m2。脚手架搭设方案施工阶段各部位采用的脚手架类型如下表所示：施工阶段架设部位架体类型搭 设 方 式外架钢

4、管横向间距 0.9m，外架钢管地下室地下室双排钢管架纵向间距 1。5m，内立杆距墙距离 0。4m，钢管步距 1。8m；外架钢管横向间距 0.9m，外架钢管主体结构施工阶段主体结构 12 层地上三层以上结构双排钢管架纵向间距 1.5m，内立杆距墙外皮距离 0.4m，钢管步距 1.8m；采用 16工字钢悬挑，六层（6 3=18m）悬挑一次；外架钢管横向间型钢悬挑脚手架距 0。9m，外架钢管纵向间距 1。5m，内立杆距墙外皮距离 0.3m，钢管步距 1.8m；室 内装修阶段多排钢管架钢管的纵、横向间距不大于 1。5m外 架型钢悬挑脚手架利用主体阶段搭设的外架脚手架施工准备2.2。1 技术准备2.2。

5、1.1 根据施工组织设计总体布署，本工程地下室施工阶段采用双排单立柱落地钢管架，地上施工阶段采用型钢悬挑脚手架，既作为结构施工期间的安全防护，同时又作为装修用脚手架。2。2.1。2 脚手架施工期间同时搭设之字形马道,作为结构施工期间的人行通道.2。2.1.3 首层指定位置设置安全通道，并按标准搭设防护棚，其余部位全部封闭,严禁人员出入。2.2。1。3 脚手架搭设的过程中应将施工电梯的安装位置留置出来，预留安装宽度为 3m，及两根纵立杆间距，此处的纵向横杆单独设置，剪刀撑在此绕开. 便于安装井架时对对脚手架好做调整.2.2.2 材料准备2.2.2。1 钢管：采用外径 48.3mm，壁厚 3。6m

6、m 的焊接钢管，长度 2.56m， 其质量符合现行国家标准的规定，外径及壁厚允许最大偏差为0。5mm，长管弯曲20mm，短管弯曲10mm。严重锈蚀、弯曲、压扁、裂纹者均不得使用。统一刷成红色,防护栏杆刷成红黑相间色，钢管上严禁打孔。2.2。2.2 扣件：严禁使用有脆裂、变形、滑丝的扣件，扣件的附件，如T 型螺栓、螺母、垫圈等应符合行业技术标准和有关规范的规定.在使用时扣件螺栓要拧紧，扭力矩 4050Nm，最大不得超过 65Nm.2.2。2.3 脚手架板：选用竹笆片脚手架，宽度 800，厚 6，长度 1 米，板两端用直径 4mm 的镀锌钢丝绑扎两道，不得使用弯形严重腐朽、厚度不足的脚手板。2.2

7、。2.4 安全网：密目安全网和普通安全网要求有出厂合格证、泉州市安监站的准用证，不是泉州市安监站指定生产的严禁使用。2。5 连墙件：连墙件的材质应符合国家标准碳素结构钢中Q235A 级钢的规定.2。3 落地式脚手架设计2。3。1 地下室、主体结构二层外架设计。1.1 脚手架的选型本工程地下室、主体结构地上一至二层外架采用双排钢管脚手架，采用48.33.6 钢管搭设,立杆采用单立杆，搭设尺寸为：立杆纵距 1500mm,横距 900mm， 水平杆步距 1800，脚手架立杆离墙面 300mm，外架与结构的拉接按照二步三跨一个拉结点，小横杆与楼层内的柱子、墙体进行刚性连接.地下室外脚手架搭设剖面示意图

8、如下: 主体脚手架搭设剖面及基础示意图如下:2.3.1.2 脚手架搭设的方法2.3。1。2。1 脚手架搭设的工艺流程：在地面基础上垫设木板逐根树立杆并与第一排纵向水平杆扣紧安装第一排横向水平杆并与立杆扣紧安装第二步纵向水平杆与各立杆扣紧安第二步横向水平杆安装第三步纵向水平杆 安装第三步横向水平杆安装第四步纵向水平杆和横向水平杆安装拉结杆 接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂安全网2。3。1。2。2 定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出离墙距离， 并做好标记.用钢卷尺拉直，分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确的放在定位线上，垫板采用 50mm 厚脚手板必须铺放平稳，不得悬空.2。3

9、。1.2.3 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，相互看齐后,立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排,后立内排。2。3。1.2。4 应按定位依次将纵、横向杆与立杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定,并按此要求继续向上搭设. 2.3.1。2。5 在设置第一排连墙件前，“”字形脚手架应设置必要数量的抛撑;以确保构架稳定和架上作业人员的安全。周边脚手架，亦应适量设置抛撑.2.3。1。2。6 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不

10、得大于 4m。当作业层高出其下连墙件 3 步或 4m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。2。4 地上三层至结构封顶悬挑脚手架设计2。4.1 高层楼房外脚手架选型由第三层底板开始采用悬挑式钢管脚手架，每 6 层(36=18m）一挑。2。4.2 悬挑架设计悬挑钢梁采用 16#工字钢，通过预埋锚固的三个18 的钢筋环与结构楼板固定, 工字钢沿结构四周布置，间距 1500mm，工字钢悬挑外挑与内锚长度达到 1。5 倍,长度为 1500mm、锚固长度为 2500mm，在工字钢上搭设双排、单立杆扣件式钢管脚手架,立杆横向间距（排距)900mm、纵向间距 1500mm,大横杆间距 1800

11、mm、小横杆间距 750mm，架体距结构墙边 150mm.工字钢上间距 900mm 焊一根长 100mm 25 的定位钢筋，以防止钢管产生滑移。悬挑脚手架搭设时，采用16 钢丝绳斜拉进行卸载。其上部脚手架构造同落地式脚手架。2。4.2.1 悬挑脚手架布置示意图如下图所示:高层楼房悬挑脚手架布置示意图2。4.2。2 外架搭设剖面图如下图所示：外架搭设剖面图2.4.2.3 楼层悬挑钢梁脚手架搭设示意图如下：卸料平台的设计各栋楼卸料平台主梁用18a 号的槽钢，次梁用16a 号的槽钢，限重为 0.75 吨，防护栏用48。33.6 的钢管。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并用多层板封闭维护。平台

12、没测设两根钢丝绳，每根钢丝绳设夹具四个，正反相间卡住钢丝绳接头。平台底面铺设 5cm 厚脚手板，满铺、铺牢,两端设 8 号镀锌铁丝捆紧，吊环采用直径 20mm 的光圆钢筋与卸料平台的主梁槽钢连接。卸料平台详见下图：悬挑卸料平台的操作流程：卸料平台加工制作预埋锚环承载试验2。6 脚手架的构造要求及技术措施卸料平台联合验收吊装2。6。1 立杆安装使用。1。1 本工程立杆采用单根钢管。2。6。1.2 立杆采用对接扣件对接，对接搭设应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置,相邻两个立杆接头不应设在同步同跨内，相邻两个立杆接头在高度方向错开的距离不应大于 500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步

13、距的 1/3,端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于 100mm。2.6。1.3 每根立杆下均应设置 50mm 厚的通长垫木作为基础。2。6.1.4 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮 200mm 高的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。2.6.2 大横杆2.6。2.1 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。2。6。2.2 纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接.对接、搭接应符合以下要求：a、对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中.

14、b、搭接接头长度不应小于 1m，并应等距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于 100mm.c、纵向水平杆的长度一般不宜小于 3 跨，并不小于 6m。2.6。3 小横杆2。6。3。1 每一立杆与大横杆相交处(即主节点），都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件紧在大横杆上，该杆轴线偏离不大于 15cm。小横杆间距与立杆柱距相同，操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要按 500mm 间距设置.2.6。3.2 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 10cm,伸出里排大横杆距结构外边缘 15cm，且长度不大于 44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置。施工时必须将小横

15、杆的两端固定拧紧,不能只固定一端.2。6.4 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm 处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向地杆下方的立柱上。2。6。5 剪刀撑2.6.5。1 外挑架剪刀撑在外立面满设,内落地式脚手架除在两端设置外在中间每隔 12m 设置一道。2。6.5。2 剪刀撑因连系 57 根立杆，剪刀撑斜杆与地面夹角为 4560 度。斜杆相交点处于同一直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆口在立柱上， 另一根斜杆口在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加 2 至 4 个扣节点。所有固定点距柱节点距离不大于 15cm。最下部的斜杆与立

16、杆的节点距地面的高度控制在 30cm 内.2.6.5.3 剪刀撑的接头采用搭接，用旋转扣件与立杆和横杆扣紧，搭接长度不应小于 1m，且采用 3 个以上旋转扣件将搭接处拧紧。2。6。5。4 剪刀撑搭设示意图如下：2。6.6 脚手板、安全网2。6.6.1 选用铁脚板,宽度 800-850mm，厚 50mm，长度不少于 1 米.在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层.首层满铺一层脚手板，以上每隔四层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。2。6.6.2 脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端 8cm 处用直径 1。2mm 的镀锌铁丝箍绕 23 圈固定。当脚手板长度小于 2

17、m 时,可采用两根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。2。6.6。3 脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设，接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离为 1315cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空档现象.搭接构造如下图:2.6。6。4 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网.密目网采用 1。86。0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台 1。2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网.在架内高度 3。6m 处设首层平网，往上层层设隔层平网，施工层应设随层网。2。6.7 连墙杆2.6.7.1 连墙杆采用钢性连接，按脚手

18、架每三步两跨设置(逢柱必设及梁跨中要求间距加设）。连墙杆采用48。33。6 的钢管，与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。2。6.7。2 在结构每一外侧洞口设一组双杆夹墙式拉杆与洞口两侧墙拉结。3 连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点。连墙杆伸出扣件的距离应大于 10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。人行马道2。6。8.1 马道每跑的高度为层高的 12；长度为高度的 2。5 倍。8.2 板头的凸棱处应用三角木填顺,每隔 30cm 设置一根防滑木条，木条规格为 2cm4cm(厚度宽度）；2。6.8。3 斜道上满铺脚手板，脚手板的支撑跨度为 0.6m,斜道每隔

19、 250300mm 设置防滑条，防滑条厚度 2030mm。2.6.8。4 斜道两测及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板.栏杆设置两道，高度分别为 0.6m 和 1.2m；2。6。8.5 马道挡脚板高度不小于 18cm，外侧用密目安全网封闭；2。7 脚手架的搭设及拆除施工工艺2。7。1 脚手架搭设施工工艺2。7。1。1 落地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、夯实材料配备定位设置通常脚手板、钢底座立杆小横杆纵向扫地杆立杆横向扫地杆大横杆(格栅)连墙杆剪刀撑铺脚手板扎防护栏杆扎安全网2。7.1.2 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出离墙距离,并做好标记.用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立

20、杆标记。垫板、底座应准确的放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。1.3 在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构等的连墙杆件可靠拉结后方可拆除.当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。2。7。1。4 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的， 再立中间的一根,相互看齐后,立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直.立杆接长时,宜先立外排，后立内排。2。7.1.5 周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设，应按定位

21、依次将纵、横向杆与立杆连接固定，然后装设第 l 步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定， 并按此要求继续向上搭设。2。7.1。6 在设置第一排连墙件前,“”字形脚手架应设置必要数量的抛撑; 以确保构架稳定和架上作业人员的安全.周边脚手架，亦应适量设置抛撑.。7 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。2。7.1.8 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于 4m。当作业层高出其下连墙件 3 步或 4m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。2.7。1.9 脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定：2。7。1.9。1 脚手板或其它铺板应铺平铺稳,

22、必要时应予绑扎固定。2。7。1。9.2 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm 之间。2。7。1.9。3 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于 200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆.铺板严禁出现端头超出支承横杆 250mm 以上未作固定的探头板。2。7.1。9。4 长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于 1.0m. 纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处; 沿板长方向每隔 1.52.0m;坡道的两端;其它可能发生滑动和翘起的部位。1.10 装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免

23、引起杆件和整架的显著变形.2.7.1.11 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm 的构架尺寸放大。确有实际困难，需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决.脚手架拆除施工工艺2。7。2。1 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、拉结点、立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）.2。7.2。2 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣件,然后拖住中间，再解端头口。所有连墙杆等必须随脚

24、手架拆除同步下降，严禁将连墙件整层或整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于 2 步,如高差大于 2 步，应增设连墙件加固。2.7.2.3 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形，拆除个标准节时，应防止失稳。2。7。2.4 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约 6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙件。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运， 以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤 ,拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下 ; 拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。脚手架的验收2.8。1 脚手架搭设的技术要求与容许偏差脚手架搭设的技术要求与容许偏差

25、如下表所示:项检查方项目技术要求容许偏差（mm）法次与工具最后验收垂直度偏差Hmax=20m Hmax=40mHmax=60m立Hmax=80m柱搭设中检查垂垂直度偏差直H/200 H/400 H/600 H/800100不同设计高度 H 时的允许偏差 4（mm)用经纬仪或 吊线和卷尺的高度（m）度H=280m760m740m720m用经纬仪或H=10H=20 H=30 H=40步距偏差间距柱距偏差排距 偏 差 一根杆的1325385020502020173450672550100750100吊线和卷尺钢板尺纵向水平杆高差两端同跨内、外纵向水平杆高差10水平仪或 水平尺双排脚手架横向水4平杆外

26、伸长度偏差外伸 500mm50钢板尺主节点处各扣件距主节点的a150mm钢板尺距离同步立柱上两个相邻对接扣500mm扣件的高差钢卷尺件立柱上的对接5安扣件主节点的h/3装距离纵向水平杆上的对接扣件距L/3钢卷尺主节点的距离扣件螺栓拧紧扭力板40-65N。m扭力距手剪力撑斜杆与地面64060角尺的倾角脚手板100a外接卷 尺7外伸长150度（mm）搭接A300卷尺2.8。2 检查标准安装完后扣件拧紧扭力矩应用扭力扳手检查 ,抽样方法应按随机均布原则进行，其抽样数目和质量判定标准,按规定执行，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。3。安全施工技术措施3。1 材质及其使用的安全技术措施3.1。1 扣件

27、的紧固程度应在 4565Nm,对接扣件的抗拉承载力为 3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。3。1。2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。3.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用.禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。3。1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、塑料混用。3。1。5 严禁将外径 48.3mm 与 51mm 的钢管混合使用。3。2 脚手架搭设的安全技术措施3.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设

28、计强度的 75以上才能施工。3。2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当接开与另一人有关的扣件时必须告诉对方， 并得到允许,以防坠落伤人。3。2。3 开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结和采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应有安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。3。2.7 脚手架的卸荷严禁私自

29、拆改。楼的出入口处搭设防护棚，顶部铺架板， 棚两侧挂密目安全网。2。9。3 脚手架上施工作业的安全技术措施3.3。1 搭设前项目部工程部对分包队伍进行安全技术交底。3。3.2 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后,经工程部验收合格后方可使用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件.3。3.3 严格控制施工荷载，脚手板不集中堆料，施工荷载不得大于 3kN, 确保较大安全储备。3。3.4 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不得超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不得超过 1 层。3。3。5 当作业层高出其下连墙件 3。6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时支

30、撑措施。3。3.6 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。3。3.7 定期检查脚手架,发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定，确保施工安全。8 搭设时需设警戒线,作好标示并设专人监护。外脚手架的防雷避电措施脚手架共设置 4 根避雷针,避雷针采用12 镀锌钢筋制作，高度不小于1m,设置在脚手架四角的立杆上。脚手架顶部周边采用12 镀锌钢筋连通向下引线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体，形成避雷网络。接地线采用不小于 404 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接处牢靠，与立杆连接时应用 2 道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并

31、保证接触面不小于 10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。3。4。3 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过 50m 设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于 10cm 并双面焊接。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于 4。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离以免发生击穿事故。4。文明施工要求4.1 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。4。2 进入施工现场的人员要爱护场内各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪

32、、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。4。3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹.4。4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体检合格后方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者,一律不得上脚手架操作.上架子作业人员上下必须走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如须拆改时,应有架子工来完成.4。7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如须作局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。4。8 不准利用脚手架调运重物；作业人员不准攀等架子上下作业面;不准推车在架子上跑动；塔吊起吊时

33、物体不能碰撞和拖动脚手架。4。9 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。4。10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎等所有架子部件.4。11 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查,发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一起拉结,不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品.使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；蹬高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。4。15 脚手架堆放场要保证整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续.4。16

34、 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐， 妥善保管。六级以上大风、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等.若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。落地式扣件钢管脚手架计算书1 。计算原则本工程外架由于搭设高度不是很高，根据结构自身特点 ,选取搭设位置最高的 15 栋塔楼外架做为最不利情况进行计算。15 栋 1 层2 层落地式脚手架计算，立杆置于顶板上，计算高度为 8m，脚手架横距 0。9m，跨距 1。5m，步距

35、1.8m，脚手板两步一铺,计算过程中不考虑钢丝绳卸荷，钢管采用 48.33.6，计算时取用 48.03。0 进行计算.7。2 计算书钢 管 脚 手 架 的 计 算 参 照 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手架 安 全 技 术 规 范 （JGJ1302011）。计算参数：钢管强度为 205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1。00。双排脚手架,搭设高度 25.0 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1。50 米，立杆的横距 0。90 米，内排架距离结构 0。30 米， 立杆的步距 1。80 米。钢管类型为 483.0，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3。60 米，水平间距 4.50

36、 米。施工活荷载为 3。0kN/m2,同时考虑 2 层施工.脚手板采用冲压钢板，荷载为 0。30kN/m2,按照铺设 2 层计算。栏杆采用木板，荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0。45kN/m2，高度变化系数 1.0000，体型系数 0。8680.地基承载力标准值 170kN/m2,基础底面扩展面积 0。250m2，地基承载力调整系数 0.40。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均

37、布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3000.900/2=0。135kN/m活荷载标准值Q=3.0000.900/2=1。350kN/m静荷载的计算值q1=1。20.038+1。20。135=0.208kN/m活荷载的计算值q2=1.41.350=1。890kN/m大横杆计算荷载组合简图（11 跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080。208+0。101。890)1。5002=0。463kN.m支座最大弯矩计

38、算公式如下： 支座最大弯矩为M2=(0.100。208+0.1171。890）1.5002=-0.544kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0。544106/4491。0=121。211N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0。038+0.135=0。173kN/m活荷载标准值q2=1。350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770。173+0.9901。350）1500。04/(1002。06105107780。0)=3。315mm大横

39、杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm,满足要求！ 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。0381.500=0。058kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.9001.500/2=0。203kN活荷载标准值Q=3.0000。9001。500/2=2.025kN荷载的计算值P=1。20。058+1.20.203+1。42.025=3。147kN小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的

40、弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=（1。20。038)0.9002/8+3。1470.900/4=0。713kN.m=0.713106/4491.0=158。710N/mm2小横杆的计算强度小于 205。0N/mm2，满足要求！挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。00。038900.004/(3842.060105107780.000）=0.015mm集中荷载标准值P=0。058+0。203+2.025=2.285kN集

41、中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2285.100900.0900。0900。0/（482.06105107780。0）=1.563mm最大挠度和V=V1+V2=1。578mm小横杆的最大挠度小于 900。0/150 与 10mm，满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5。2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8。0kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.0380。900=0。035kN脚手板的荷载标准值P2=0。3000.9001。500/2=0。203k

42、N活荷载标准值Q=3。0000。9001。500/2=2。025kN荷载的计算值R=1。20.035+1。20。203+1.42。025=3。119kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N。m 时,试验表明：单扣件在 12kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 8.0kN;双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12。0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为 0.1072 NG1 = 0.10725。000=2。681kN（2)脚

43、手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为 0。30NG2 = 0.30071。500(0.900+0.300）/2=1.890kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板， 准值为0。17NG3 = 0。1701.5007/2=0。893kN(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2);0.010 NG4 = 0。0101。50025。000=0。375kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.839kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计

44、算得到,活荷载标准值NQ = 3.00021.5000。900/2=4。050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0。450 Uz -风荷载高度变化系数，Uz = 1。000Us 风荷载体型系数：Us = 0.868经计算得到：Wk = 0。4501。0000。868 = 0.391kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1。2NG + 0。91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1。25。839+0。91。44.050=12.109kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经

45、过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.25。839+1.44.050=12。676kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 计算公式MW = 0.91。4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2）；la 立杆的纵距(m）； h -立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0。91.40.3911.5001.8001.800/10=0.239kN.m五、立杆的稳定性计算：1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N -立杆的轴心压力设计值，N=12。676kN；i 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm；k 计算长度附加系数,取 1.155;u 计算长度系数，由脚手架的

46、高度确定，u=1。500;l0 计算长度(m），由公式l0 = kuh确定,l0=1.1551.5001。800=3。118m；A 立杆净截面面积，A=4。239cm2；W -立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4.491cm3； -由长细比，为 3118/16=196； -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到 0。190; -钢管立杆受压强度计算值（N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2; 经计算得到：=12676/（0。19424）=157。760N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N

47、 -立杆的轴心压力设计值,N=12。109kN；i -计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; k -计算长度附加系数，取 1.155；u -计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500;l0 计算长度（m)，由公式l0 = kuh确定，l0=1.1551.5001。800=3。118m;A 立杆净截面面积，A=4.239cm2;W -立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4。491cm3； 由长细比，为 3118/16=196； -轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比l0/i的结果查表得到0。190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。239kN。m； 钢管立杆受压强度计算值(N

48、/mm2）;-钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=12109/(0。19424）+239000/4491=203.963N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H， 按下列计算：其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3。158kN； NQ -活荷载标准值，NQ = 4.050kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。107kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 54.495米。考虑风荷载时，当立杆采用

49、单管时，单、双排脚手架允许搭设高度 H,按下列计算:其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 3.158kN； NQ -活荷载标准值，NQ = 4。050kN；gk -每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。107kN/m；Mwk -计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。190kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 25。648米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度H=25。648 米. 七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），

50、应按照下式计算：Nlw = 1.4 wk Awwk 风荷载标准值，wk = 0.391kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.604。50 = 16.200m2;No -连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)；No = 3。000经计算得到Nlw = 8。859kN，连墙件轴向力计算值Nl = 11。859kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2 = 0。85Af其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30。00/1。60 的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac = 4

51、。24cm2；毛截面面积A = 18。10cm2;f = 205。00N/mm2.经过计算得到Nf1 = 73.865kNNf1Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf = 300.110kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！ 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk fg其中pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=39。56 (kPa)Nk -上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk = 5.84+4。05=9.89kN A 基础底面面积(m2）；A = 0.25fg 地基承载力设计值

52、（kN/m2)；fg = 68。00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0。40 fgk -地基承载力标准值;fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求！ 扣件脚手架计算满足要求！普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302012）建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91） 本工程的施工图纸一、参数信息脚手架参数双排脚手

53、架搭设高度为 18 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m,立杆的横距为0.9m,立杆的步距为1。8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 48.33。6；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。6 m,水平间距4.5 m，采用软拉硬撑连接；2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：3。000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处福建泉州，基本风压0.7 kN/m2;风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取1。35，计算立杆稳定性时取1。13，风荷载

54、体型系数s 为1。128;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）:0.1248;脚手板自重标准值（kN/m2):0。350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0。160； 安全设施与安全网自重标准值（kN/m2)：0.01；脚手板铺设层数:3 层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度 2。5 m。锚固压点压环钢筋直径（mm）:18.00； 楼板混凝土标号:C25；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为（m):3。300；悬挑水平

55、钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4m。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2012)第5.2.4条规定， 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。0397 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.9/(2+1)=0。105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=30。9/（2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20.0397+1.20.105=0.174 kN/m; 活荷载的设

56、计值: q2=1。40。9=1。26 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080.1741。52+0.101。261。52 =0。315 kNm；支座最大弯距计算公式如下：M2max = -0。10q1l2 - 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0。100.1741.520.1171.261.52=-0.368 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的

57、最大值进行强度验算： =Max（0。315106,0.368106)/5080=72.047 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.047 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max = （0。677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中:静荷载标准值: q1= P1+P2=0。0397+0。105=0.145 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.9 kN/m;最大挠度计算值为: =0.6770.12815004/(1002.06105121900)+0.9

58、900。915004/（1002.06105121900) = 2。234 mm;大横杆的最大挠度 2.234 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm 与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2012规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.03971.5 = 0。06 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。350.91。5/(2+1）=0。158 kN； 活荷载标准值:Q=30.91.5/(2+1)

59、 =1.350 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0.06+0.158)+1.4 1.35 = 2。152 kN;小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。03970.92/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = Pl/3Mpmax = 2。1520.9/3 = 0。646 kNm ; 最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。651 kNm;最大应力计算值 = M / W = 0。651106/50

60、80=128。15 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =128.15 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50。0389004/（3842。06105121900) = 0。013 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.06+0.158+1.35 = 1。568 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl（3l2 - 4l2