恶臭、噪声、风险、经济效益分析

1、废气非正常排放分析（1）开停车时排气装置开车时需用空气吹扫，吹扫气经放空管就地放空。带有臭味及污染物的气体经生物脱臭装置处理或经活性碳吸附装置后再外排。（2）事故排放事故排放要紧是指由于不可抗拒的灾难、操作严峻失误、装置严峻泄漏等因素造成的事故。在这种情况下污染物排放量大，对环境污染极为严峻，给周围人群和生态造成严峻阻碍。本装置事故排放要紧考虑当设备发生故障时污染物的排放（如：缩聚釜事故等）、碱液汲取设施出现故障时H2S污染物的排放、生物脱臭装置出现故障时臭气的排放。H2S的最大排放量为3.5kg/h，事故可在10分钟内可操纵。在生物脱臭装置后接活性碳吸附装置2套（一开一备），以防止臭气直接外

2、排。在脱水釜废气中针对硫化氢气体，经两级碱液汲取塔汲取后，使硫化氢转化为硫化钠，汲取液回收作为原料用，汲取效率达99.8%以上，处理后外排废气中硫化氢的排放速率满足恶臭污染物排放标准（GB14554-93）要求。在干燥废气中针对PPS粉尘，采纳旋风除尘器串联布袋除尘器进行收集，处理效率达96%以上。外排废气含PPS粉尘满足大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）中二级标准要求。针对在合成系统、过滤干燥系统、溶剂助剂回收系统中生成的含硫低分子有机化合物气体，该气体具有一定的臭味，外排必将严峻阻碍周围人民的工作和学习，因此，依照拟建装置臭气的排放特点及现有装置的治理措施的情况：本工艺不仅

3、在废盐渣干燥工序的有组织排放臭气，另外在合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放，均会有臭气产生，因此本评价建议采纳如下方案，即： = 1 * GB3 在盐渣干燥工序中使用耙式真空干燥机作为盐干燥设备，它不仅仅能干燥盐渣，还可从源头减少臭气的外排； = 2 * GB3 在末端建设生物脱臭装置，将盐渣干燥后的排放尾气再通过生物脱臭装置处理，以确保无臭气阻碍大气环境；关于合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放废气，采取对合成车间和溶剂回收、盐渣干燥车间进行密闭、抽风，经车间生物脱臭装置处理后排放。 = 3 * GB3 在

4、生物脱臭装置后连接活性碳吸附装置，进一步确保无臭气外排。以上措施用于该项目具有如下特点： = 1 * GB3 生物法脱臭对系统中生成的含硫低分子有机化合物气体，先经多级冷却器冷却后采纳生物法脱臭技术，将臭味气体分解为无害气体后排放。生物法脱臭技术与常用的化学法(氧化还原、汲取、中和)和物理法（吸附、脱吸）相比较有以下特点：不产生二次污染；生物法脱臭设备能源消耗少，运行费用低；生物法脱臭技术脱臭反应速度快，处理气量大，设备体积小，投资省；生物法脱臭装置运行方便，可实现全自动操纵，无人值守。但需连续操作才能保证生物的活性；生物法脱臭装置适应能力强。对不同污染物质、不同浓度的废气都能有效处理，操作弹

5、性大；生物法脱臭装置有处理大气量、高浓度的恶臭气体。而化学法和物理法对此类废气难以处理。微生物能自行生殖，不断更新换代，能爱护长久的高效率。微生物新陈代谢，生殖快，每天可更换几代甚至几十代，新的微生物具有更高的生物活性。生物填料能够长期使用，不需更换；微生物种类繁多，向乎所有的有机物和无机物都能被某一种生物降解。在一个装置里，多种微生物在相同的条件下都能正常生殖，因此，能够同时处理含有多种成份的废气。生物法脱臭技术是在适宜条件下，利用载体填料比表面积上微生物的作用脱臭，臭气(工业废气)先被填料汲取，然后被填料上的微生物氧化分解，从而完成生物除臭的过程。生物法脱臭技术工艺流程示意图见图4-7。生

6、物除臭反应器臭味气体气体分析系统排放活性碳吸附器湿度调节器排放图4-7 生物法脱臭技术工艺流程示意图经多级冷却器冷却后的含臭气体由生物除臭反应器底部进入，经生物除臭反应器里的微生物对恶臭物质的吸附、汲取后转化为无毒、无害、无味的简单物质。最后经气体分析系统检测达标后排放。在生物除臭反应器运行初期的调试时期，生物除臭反应器里的微生物还不能完全将恶臭物质去除，现在，经生物除臭反应器处理后的气体再进入活性碳吸附器，进一步将气体里的恶臭物质去除，以保证气体能达标排放。考虑到本项目建成后，废渣（要紧为废盐渣和废催化剂）的产生量较大，在废渣的存贮和运输过程中，本评价特做出如下要求： = 1 * GB3 公

7、司加强对废渣的治理，特不是对干燥前废渣的治理，防止湿渣内污染物逸散、流失，采取废渣集中堆放，专人负责等措施，有效防止废渣造成的二次污染； = 2 * GB3 湿渣在未干燥前不同意露天准放，让污染物逸散、流失，造成的二次污染，要求放置在密封容器内达一定数量后，统一干燥； = 3 * GB3 废渣堆场必须置于室内，防止被雨水淋失； = 4 * GB3 废渣堆场要做好地面防渗处理； = 5 * GB3 废盐渣与废催化剂应分不堆放； = 6 * GB3 加强与省内用盐的化工厂等联系，确保废盐渣的完全外售。4.5.4 噪声污染防治措施选用低噪声设备，对噪声值大于85dB(A)的设备，如泵等，采取减振、隔

8、振、加消声器，消声套等防治措施，使噪声符合工业企业噪声操纵设计的要求。另外，合理布局厂房，在设计中应尽量将要紧的噪声源安装在单独的隔音房内，在操作中不设固定岗位，只作巡回检查。加强劳动爱护设施，搞好厂区环境绿化，确保厂界及环境噪声达标。4.7 绿化绿化在爱护和改善环境、防止污染等方面有其专门的作用。绿化具有较好的调温、调湿、吸灰、除尘、改善小气候、净化空气、减弱噪声等功能。工厂应在建设期间同时进行绿化工程建设，同时绿化布置以不阻碍生产、不阻碍交通运输、不阻碍消防操作和采光通风为原则，综合考虑生产工艺、建筑物布置、有害气体的扩散、地下管线的布置、以及当地气候特点和土壤条件等多种因素，在道路两侧、

9、空地上、车间四周种植一定宽度的绿化带，以草坪为主进行绿化，间种少量各类乔木、灌木和绿篱等耐粉尘、降噪强、含水分较多的绿色植物，进行绿化，以形成良好的工作环境。依据上述原则，本装置进行了绿化设计，厂区绿化用地面积为1.4万m2，绿化系数达20%。本工程采取的废气治理措施有：碱液汲取装置、旋风除尘器串联布袋除尘装置、以及车间部分进行密闭、抽风、生物脱臭装置、活性碳吸附装置等。经处理后的外排废气均能达到相应的排放标准，因此，该项目的废气措施是可行的。本工程采取的废水治理措施有：脱水塔、精馏塔、生化处理装置、化粪池等。经处理后的生产废水大部分回用于生产，外排废水均能达到相应的排放标准，因此，该项目的废

10、水治理措施是可行的。本工程采取的固体废弃物治理措施有：将废盐渣收集后，统一外售；废催化剂送生产厂家集中处理；所有废渣干燥后集中室内堆放，防止逸散、流失和雨水淋失；堆放地做好地面防渗处理，有效防止二次污染的发生。另有：化粪池等处产生的污泥，由市政统一清运；活性碳吸附器换下的废活性碳渣，立即送指定的填埋场处理。因此，该项目的产生的固体废弃物可不能造成二次污染，其治理措施是可行的。本工程采取的噪声治理措施有：选用低噪声设备，对噪声值大于85dB(A)的设备，如泵等，采取减振、隔振、加消声器，消声套等防治措施，同时合理布局厂房位置和噪声设备，使营运期厂界噪声满足工业企业厂界噪声标准GB12348-90

11、中类标准的要求。因此，该项目的噪声治理措施是可行的。6.2 大气环境阻碍预测与评价6.2.1 概述6.2.1.1 评价目的和原则（1）评价目的 依照工程分析结果，阐述在正常的生产过程和辅助生产过程中，可能造成大气环境阻碍的环节，确定可能产生的大气污染物排放情况； 通过分析非正常生产及事故条件下，生产过程和辅助生产过程中，可能造成大气环境阻碍的环节，确定可能产生的大气污染物排放情况； 依照本区域大气污染物在大气中稀释扩散规律的研究，用数学模型预测对周围环境的直接阻碍和短期及长期阻碍； 通过本工程大气环境阻碍评价，为项目审批、项目的工程设计和生产过程中的大气污染防治提供部分的决策依据。（2） 评价

12、原则大气环境阻碍评价坚持以下原则： 针对性针对拟建项目的工程特征、排污特征和厂址周围地区的环境特征，合理确定评价区域、评价因子、评价范围，突出重点，抓住危害环境的要紧因素。 有用性本评价力求能为主管部门提供决策依据，为设计工作确定防治措施，为环境治理提供科学数据。 全局性针对所选工艺和大气污染物排放状况，对环境质量结合环境功能规划和环境标准评价其可行性。6.2.1.2 预测评价因子及评价范围本技改工程正常生产情况下大气环境阻碍预测评价因子为H2S和PPS粉尘。本技改工程所在地无风景名胜、文物古迹及自然爱护区等敏感点，地形为平原。因此按环境阻碍评价技术导则中关于三级评价的范围规定，大气环境阻碍预

13、测范围以项目所在地为中心，取南北轴连长共4公里，东西轴边长共4km，总面积16km2的矩形区域。6.2.2 本项目大气污染源排放情况表6-5 污染物排放源强污染物状态排放点正常情况（g/h）事故排放（g/s）H2S正常碱液汲取尾气7PPS粉尘正常干燥工序180SO2正常锅炉房120H2S事故H2S汲取系统0.972H2S无组织排放主生产装置1.1对二氯苯无组织排放主生产装置17.5 表6-6 污染物排放参数污染物点 源 参 数面 源高度(m)出口内径(m)出口温()平均高度(m)面积(m2) H2S300.440PPS粉尘200.640H2S111H2S1010对二氯苯20206.2.3 区域

14、污染气象特征分析6.2.3.1 风场变化规律区域全年主导风向NE，风频为16 %，多年平均风速1.6 m/s；静风频率较高，多年静风风频为42 %。6.2.3.2 大气稳定度大气稳定度反映某一区域大气的稀释能力，一般情况时，大气不稳定有利于废气污染物的扩散和稀释，而稳定条件则不利于废气污染物的扩散和稀释，易造成污染物的积存，并发生环境污染。大气稳定度的分类采纳Passquillz统计方法进行。全年大气稳定度以中性(D)为主，其次为稳定(E-F)和不稳定(A-C)。因此，评价区域大气扩散能力为中等。6.2.4 大气环境阻碍预测与评价6.2.4.1 预测模式依照环境阻碍评价技术导则，（HJ/T2.

15、1-2.3-93）选取相应模式。排气筒下风向任一点的地面浓度计算模式如下：a. 有风时点源模式b. 小风和静风时点源扩散模式c. 非正常排放模式有风（U101.5m/s）情况下：小风（1.5m/sU100.5m/s）和静风（U100.5m/s）情况下：d. 卫生防护距离计算公式6.2.4.2 模式计算中有关公式和参数的选用和确定（1）烟气抬升高度 污染源经排气筒排出后，由于其动力的作用和热力作用，往往先通过一个抬升时期，达到一定高度（有效源高）而后随风进行水平输送和扩散，故污染源的有效高度为H+H 。烟气抬升高度采纳制定地点大气污染物排放标准的技术方法GB-T13201-91中推举的公式进行计

16、算。排气筒有效高度He按下式计算：当QH1700kJS-1或者T200m Va=V1（200/ Z1）m式中：V1-邻近气象台Z1五年平均风速，m/s； Z1-相应气象台测风仪所在的高度，m； Z2-烟囱出口处高度，m； m-风速幂指数，A 0.07、B 0.07、C 0.10、D 0.15、E-F 0.25。主导风向历年平均风速1.6m/s。6.2.4.3 预测及评价内容（1）模拟预测方案依照厂址拟建地的气象特征、周围自然社会状况以及本工程排污特点,按评价大纲的要求,确定大气环境阻碍模拟预测方案，见表6-7。表6-7 模拟预测方案预测类不预 测 因 子正常排放事故排放面源排放H2SPPS粉尘

17、H2SH2S对二氯苯日平均浓度小时平均浓度NE静风排放10分钟卫生防护距离（2）预测评价点的选取依照本工程大气环境爱护目标选取评价点。为了叠加方便，预测评价点与大气现状监测点尽量重合，选取2#、3#、4#和5#一共4个点位。（3）预测计算讲明日平均浓度通过选取典型日气象参数进行计算。在进行大气现状监测的五天中，每一天均按评价大纲要求测定了气象参数。本预测选取5月14日在拟建厂址处的气象参数进行日平均浓度的预测，预测的贡献值与这一天的日均现状浓度叠加。典型日气象参数见表6-8。表6-8 典型日气象参数时 间温 度气 压风向风速云 量稳定度湿度(%)0722.0957.0W0.210/9D8211

18、25.3957.0C08/6D621527.8957.5W0.19/8D541927.2953.5SW0.29/8D666.2.5 预测结果及阻碍评价由于H2S的正常生产排放量太小，预测贡献值差不多全部为零，以下要紧分析PPS粉尘的预测情况。6.2.5.1 正常情况下（1）主导风向（NE）下扩散情况在此种情况下，各污染物最大落地浓度和对各评价点的贡献浓度统计见表6-9，叠加本底后各评价点的浓度见表6-10。表6-9 小时平均浓度预测贡献值(单位：mg/m3) 气象条件污染物最大落地浓度贡献值各现状监测点预测贡献值备注2#3#4#5#主导风向（NE）下H2S0.00010000PPS粉尘0.00

19、240000.0003SO20.00270000.0007静风条件下H2S0.0001000.00010PPS粉尘0.0024000.00240SO20.001000.0010表6-10 叠加本底后各评价点的预测浓度(单位：mg/m3)气象条件污染物各评价点预测浓度值备注2#3#4#5#主导风向（NE）下H2S0.0018 0.00150.00190.0028PPS粉尘0.20.23500.18500.2153SO20.08080.08190.07690.0758静风条件下H2S0.0018 0.00150.00200.0028PPS粉尘0.20.23500.18740.2150SO20.08

20、080.08190.07790.0751由表6-9和表6-10可见，在主导风向（NE）下，H2S、PPS粉尘、SO2的扩散对评价区的阻碍专门小。经计算，H2S最大落地浓度为0.0001mg/m3，占标准值的0.167%；PPS粉尘的最大落地浓度为0.0024 mg/m3，SO2的最大落地浓度为0.0027 mg/m3，占标准值的0.386%。大气敏感点开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址（4#）、拟建厂址下风向（5#）均不受H2S阻碍；开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址（4#）均不受PPS粉尘和SO2的阻碍。拟建厂址下风向（5#）PPS粉尘的预测贡献值为0.0003mg/m3

21、，叠加本底后为0.2153mg/m3；SO2的预测贡献值为0.0007mg/m3，叠加本底后为0.0758mg/m3，其贡献值占标准值的0.14%，阻碍特不小。6.2.5.2 不利气象条件下（1）静风条件下扩散情况在此种情况下，各污染物最大落地浓度和对各评价点的贡献浓度统计见表6-9，叠加本底后各评价点的浓度见表6-10。由表6-9和表6-10可见，在静风条件下，H2S、PPS、SO2粉尘的扩散对评价区的阻碍专门小，各污染物的最大落地浓度均出现在拟建厂址内（4#），但对拟建厂址的阻碍专门小。经计算，拟建厂址内（4#）H2S的预测贡献值为0.0001mg/m3，占标准值的1.0%，叠加本底后为0

22、.0020mg/m3；PPS粉尘的预测贡献值为0.0024mg/m3，叠加本底后为0.1874 mg/m3；SO2的预测贡献值为0.001mg/m3，占标准值的0.2%，叠加本底后为0.0779 mg/m3。大气敏感点开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址下风向（5#）均不受各大气污染物的阻碍。6.2.5.3 日平均浓度预测值各大气污染物的日平均浓度贡献值及预测值见表6-11。表6-11 日平均浓度预测值 ( 单位：mg/m3) 名称污染物2#3#4#5#备注贡献值H2S000.00010PPS粉尘000.00230SO2000.00130现状值H2S0.001650.001450.00

23、1450.0026PPS粉尘0.20000.25200.16800.2120SO20.08200.085900.084650.07845叠加值H2S0.001650.001450.001550.0026PPS粉尘0.20000.25200.17030.2120SO20.08200.085900.085950.07845达标情况H2S达标达标达标达标PPS粉尘达标达标达标达标由表6-11可见，H2S、PPS粉尘、SO2在各评价点的日均贡献浓度分不为0、00.0001 mg/m3、00.0023 mg/m3、00.0013 mg/m3，贡献值与现状值叠加后仍能达到环境空气质量标准（GB3095-1

24、996）中二级标准的要求。6.2.5.4 事故排放情况在主导风向和静风条件下，H2S汲取系统发生故障，H2S直接排出时的小时平均浓度预测值见表6-12。表6-12 事故排放预测浓度值（浓度单位：mg/m3） 污染物排放强度g/s计算时刻min风向超标面积(m2)各现状监测点浓度2#3#4#5#H2S0.97210NE700000.00170.00150.00150.0026H2S0.97210C500000.0030.00354.46270.004由上表可见，H2S汲取系统发生故障，H2S直接排出时对环境阻碍专门大。以假定排放10分钟计，在主导风向下超标面积70000m2，最大落地浓度为1.5

25、145 mg/m3，出现在距事故点西南约14.14米处；在静风条件下超标面积50000m2，最大落地浓度为54.4612 mg/m3，出现在事故点处，对拟建厂址周围阻碍特不大。6.2.5.5 卫生防护距离依照卫生防护距离计算公式计算：依照H2S和对二氯苯的无组织排量（H2S为1.1g/h，对二氯苯为17.5g/h）以及排放界区大小（H2S按100m2，对二氯苯按400m2）、气象参数及大气质量标准，计算出H2S和对二氯苯的卫生防护距离分不为250m和120m。按H2S的卫生防护距离计，即在离生产装置300m范围之内不同意建设食品、副食、住宿及娱乐等项目。卫生防护距离示意图见附图5-2。6.3

26、小结6.3.1 本工程大气污染源排放情况本工程正常生产状况下大气污染源有3个，要紧为脱水釜废气、干燥尾气和锅炉烟气，其中要紧污染物为H2S和PPS粉尘。所有排放废气均符合大气污染物排放标准（GB16297-1996）中二级排放标准和锅炉大气污染物排放标准（GB13271-2001）中时段、二类区标准。本工程非正常排放要紧包括开停车、检修等情况下排放。本工程事故排放是H2S汲取系统出现故障，H2S直接排放。本工程无组织排放的污染因子是H2S和对二氯苯。6.3.2 区域污染气象特征分析区域全年主导风向NE，风频为16%，多年平均风速1.6m/s；静风频率较高，全年最高为42%。稳定度以中性频率最高

27、，不稳定频率居中。6.3.3 大气污染物浓度预测和评价在正常状况的排放条件下，主导风向（NE）和静风条件下的污染物小时平均浓度贡献值与现状值叠加后不存在超标现象；在典型日气象条件下，污染物在各评价点的贡献值与现状值叠加后仍能达到环境空气质量标准（GB3095-1996）中二级标准。H2S汲取系统发生故障，H2S直接排放时对周围环境阻碍专门大。以假定排放10分钟计，在主导风向下超标面积70000m2，最大落地浓度为1.5145 mg/m3，出现在距事故点西南约14.14米处；在静风条件下超标面积50000m2，最大落地浓度为54.4612 mg/m3，出现在事故点处，对拟建厂址周围阻碍特不大，这

28、种事故应严格杜绝发生。依照H2S和对二氯苯的无组织排量、排放界区大小、气象参数及大气质量标准，计算出H2S和对二氯苯的卫生防护距离分不为250m和120m。按H2S的卫生防护距离计，即在离生产装置300m范围之内不同意建设食品、副食、住宿及娱乐等项目。7.2 地表水阻碍预测及评价7.2.1 预测范围地表水环境阻碍预测范围：开发区排污口上游500 m至开发区排污口下游3500 m河段，全长4公里河段，详见图5-1。7.2.2 预测因子、断面及预测时期选取地表水环境阻碍预测因子：CODcr。地表水环境阻碍预测断面：排污口上游500米（1#断面），排污口下游600米（2#断面）和排污口下游3500米

29、（3#断面）。预测时期：以枯水期为预测时期，其流量为，2.993.31m3/s。7.2.3 预测用参数7.2.3.1 预测用环境水文参数本工程废水受纳水体为绵远河，其具体水文参数见表7-6。表7-6 水文参数河流名称预测时期流量平均水深平均流速河 宽比 降m3/smm/sm绵远河3.150.41.1276.57.2.3.2 本工程废水排放特征参数依照工程分析，本拟建工程建成后，经处理全年排放废水50.7860万吨，即63.5 t/h。污染物COD排放量8.6t/a，即1.08kg/h，排放浓度为16.93mg/l。7.2.3 预测模式 （1）混合过程段计算混合过程段的计算依照环境阻碍评价技术导

30、则地面水环境(HJ/T2.3-93)用下式计算。 （2）污染物扩散到对岸所需距离计算设对岸的污染物浓度达到最高浓度的5%时，河水流过的距离为污染物扩散到对岸的距离，用二维点源对流扩散模式导出： 式中：l混合段长度，m；lB污染源扩散到河对岸的距离，m； I河流底坡，m/m； ux方向的流速，m/s； H平均水深，m； B河流宽度，m；g重力加速度，m2/s； （3）完全混合模式 式中:C水污染物完全混合后平均浓度（mg/l）; Cp水中污染物浓度(mg/l) Qp污水流量(m3/s) Ch河中背景值浓度(mg/l) Qh河水流量(m3/s)。 （4）二维稳态模式 混合系数My用泰勒法求取： B

31、/H100 c(x,y)(x,y)处一污染源污染物变化量垂向浓度贡献值，mg/l； x,y迪卡尔坐标系坐标，m； cp各假设污染点源及污水处理场污染物排放浓度，mg/l； Qp各假设污染点源及污水处理场废水排放量，m3/s； My横向混合系数，m2/s；其余符号意义同前。7.2.4 计算结果7.2.4.1 混合过程段及污染物扩散到对岸所需距离 经计算，在流量为3.15m3/s时，绵远河污染物扩散到对岸所需距离约180m，而达到断面完全混合均匀的距离约1150m，由此可见本次评价河段2#点（排污口下游600米）处于混合过程段，3#（排污口下游3500米）处于完全混合段。7.2.4.2 计算结果（

32、1）经计算，绵远河My为0.011m2/s。（2）因为本次评价河段2#点（排污口下游600米）处于混合过程段，3#（排污口下游3500米）处于完全混合段，因此采纳二维稳态混合模式和完全混合模式计算正常生产时，当绵远河流量为3.15m3/s，该装置废水汇入绵远河后，各污染物对下游沿河的贡献量。其预测结果列于表7-7。表7-7 污染物在预测断面的贡献量(单位：mg/l)断 面污染物 Yx3.52#断面COD6000.043#断面COD35000.037.2.5 预测及评价结果本工程建成后，全厂废水排入绵远河后，按河水流量为3.15m3/s进行预测，污染物预测情况见表7-8。表7-8 绵远河水质预测

33、结果( 浓度单位：mg/l)项目名称污 染 物COD2#断面贡献值0.04现状监测22.03预测值22.073#断面贡献值0.03现状监测23.46预测值23.49标准值20从上表看出：纳污水体绵远河的预测断面COD浓度与背景值相比，有轻微的增加。由于绵远河水体现状COD的监测值便超过了地表水环境质量标准（GB3838-2002）中类水域标准，预测值更不符合地表水环境质量标准（GB3838-2002）中类水域标准的要求。然而，到2005年6月，德阳都市污水处理厂将投入运行，城区所有生活污水和部分生产污水将经污水处理厂集中处理后再排入绵远河，使绵远河有了更大的纳污容量，而本项目建成后，所排废水对

34、绵远河COD的贡献值仅为0.04mg/L，因此可不能加重绵远河的污染负荷。7.2.6 小结（1）目前，绵远河段的地表水部分污染因子超过地表水环境质量标准（GH3838-2002）中类标准的要求，绵远河已无纳污容量。缘故是由于目前德阳都市污水处理厂还未建成使用，而绵远河是德阳整个都市的纳污河流。到2005年6月，德阳都市污水处理厂投入运行后，将减轻绵远河的纳污负荷，河水质将逐渐变好，河体也将有足够的纳污容量。（2）本工程建成后，采纳了积极有效的处理措施，全年废水排放量为50.7860万吨，废水中污染物COD对环境的贡献值仅为0.04mg/L左右。这对绵远河水质无严峻阻碍。（3）绵远河污染物扩散到

35、对岸所需距离约180m，而达到断面完全混合均匀的距离约1150m。（4）纳污水体绵远河的预测断面COD浓度与背景值差不多持平，没有加重污染负荷。8.2.2.2 运营期噪声源本装置运营期噪声来源于各工序的机泵设备，要紧是过滤机噪声、离心机噪声、脱水塔循环泵噪声、引风机噪声、压缩机噪声。其中，后三者是连续排放，前两种是间歇排放。表8-5 噪声情况一览表序号名 称来 源排放方式排放量备 注1过滤机噪声PPS合成间歇85dB(A)隔音处理2离心机噪声产品纯化间歇90dB(A)隔音处理3脱水塔循环泵噪声溶剂回收连续85dB(A)隔音处理4引风机噪声锅炉房连续90dB(A)加消声器5压缩机噪声制氮机连续9

36、0dB(A)加消声器8.2.3 噪声环境阻碍预测8.2.3.1 预测模式 本评价噪声衰减预测模式为： Lp=Lo-20lg（r /ro）-a（r-ro） 式中：Lp距声源r m处声级dB（A）； Lo距声源ro m处声级dB（A）； a 衰减系数dB（A）/m； r 预测距离（m）。由上式预测每个噪声源在某点的贡献值，再将所有噪声源在该点的贡献值进行叠加，得出本工程噪声源对该点噪声的贡献值，贡献值与本底值叠加即得出预测值。叠加公式如下： 式中：L 某点噪声的叠加值，dB(A)；Li第i点声源在该点产生的噪声值，dB(A)；n 声源总数。8.2.3.2 预测结果及分析 (1) 施工期噪声环境阻碍

37、预测施工机械噪声源强以设备运行产生的最大值为预测源强，施工机械噪声预测结果见表8-6。表8-6 施工噪声预测结果噪声源原噪声dB(A) 衰减后的噪声dB(A)衰减距离20m衰减距离60m衰减距离150m推土机96605043混凝土搅拌机88524235气锤98625245卷扬机105695952重型载重汽车93574740中型载重汽车91554538轻型载重汽车90544437拖拉机90544437(2) 运营期噪声环境阻碍预测拟建工程运营期噪声环境预测结果见表8-7、表8-8。表8-7 运营期噪声计算统计结果与声源距离（m）12050100150200声源过滤机噪声854840.034.03

38、0.528离心机噪声905345.039.035.533脱水塔循环泵噪声854840.034.030.528引风机噪声905345.039.035.533压缩机噪声905345.039.035.533混响值95.658.650.644.641.138.6衰减值dB（A）037455154.557表8-8 运营期噪声预测结果时 间昼 间夜 间功能区点位本底值贡献值预测值本底值贡献值预测值厂界1#56.138.656.247.638.648.12#53.638.653.749.238.649.63#54.338.654.445.338.646.14#46.938.647.541.438.643.2

39、拟建装置厂界噪声现状监测值昼间最高点为56.1dB（A）、夜间最高点49.2dB（A）。本工程投产后，各预测点昼间噪声值为47.556.2dB(A)，夜间为43.249.6dB(A)，1#、2#、3#、4#点均不超标。由以上分析可知，拟建装置厂界噪声本底值未超标，装置投产后，预测值也未超标。噪声环境良好。10 事故风险分析10.1 概述风险评价分析是指建设项目产生的突发性环境问题，要紧指在特定条件下突发的污染问题。这种污染尽管具有强烈的偶然性，但由于排放量大、瞬间污染物浓度高，对环境往往会造成恶性后果。化工行业存在较多危险因素，风险防范意识是化工企业安全生产的前提和保障。本评价将对本项目的整个

40、生产过程中可能发生的潜在危险进行分析，以找出要紧危险环节、认识危险程度，从而针对性地采取预防和应急措施，尽可能将风险可能性和危害程度尽可能降低。10.2 潜在因素分析10.2.1 生产过程本工程装置规模是在试验装置基础上放大的，存在的风险要紧有两方面,一是工程放大的技术风险，一是生产过程中潜在的事故风险。技术风险为设备放大的风险，本工程要紧为聚合釜放大时存在的风险，因为聚合釜是高温加压下操作，在设备放大时存在有一定的风险；事故风险与工程本身潜在的不安全因素有关，由于在生产工艺过程中存在部份有毒、有害、易燃易爆的物质，如对二氯苯、硫化氢、烧碱等，这些物质一旦泄漏或装置发生事故，会对环境造成严峻污

41、染。本次评价要紧对以上物质的物性进行分析，详见表10-1、10-2。表10-1 要紧物料燃烧及爆炸性质物质名称爆炸极限%闪点()自燃点()密度下限上限对二氯苯1.16.6255290.857硫化氢4.345.02601.191表10-2 有毒、有害物质的物性、毒性及危害性分析对二氯苯 本品有毒，蒸气能产生眩晕、头痛、恶心、神志不清等症状。蒸气与液体能刺激眼睛和粘膜，并可经皮肤汲取造成中毒。硫化氢浓度（mg/m3）接触时刻人体反应0.035嗅觉阈0.4明显嗅出47中等强度难闻臭味3040臭味强烈专门难忍受，这是可能引起局部刺激及全身性症状的阈浓度7015012小时出现眼及呼吸道刺激症状，吸入25

42、分钟即发生嗅觉疲劳而不再嗅出臭味，浓度越高，嗅觉疲劳发生越快3001小时引起眼及呼吸道粘膜刺激症状，并引起神经系统抑制，长时刻接触可引起肺水肿7601560分钟可引起生命危险，发生肺水肿，支气管炎及肺炎。接触时刻更长，引起头痛、头昏、兴奋、步态不稳、恶心、呕吐、鼻喉咽发干痛、咳嗽、排尿困难等全身症状1000“数秒钟”专门快引起急性中毒，出现明显的全身症状。开始呼吸加快，接着呼吸麻痹而死亡1400“立即”嗅觉立即疲劳，昏迷并呼吸麻痹而死亡N-甲基吡咯烷酮 毒性低，但不能内服，大鼠急性经口毒性LD100为10ml/kg；LD50为7ml/kg。用量为0.25mg/kg时对大鼠和兔的神经、血液无毒害

43、。皮肤涂敷，蒸气吸入试验表明毒性低。硫化钠 硫化钠有腐蚀性、有毒。在空气中易氧化，遇酸生成硫。（硫化氢毒性数据见上）10.2.2 储存运输本工程中烧碱、对二氯苯、NMP和硫化钠在储存运输过程中有一定的危害性，在储存中安全防护距离必须执行石油化工企业设计防火规范及有关标准，贮罐必须由有设计资格证书的单位进行设计，由有制造加工许可资格的单位进行生产、安装；运输中应尽量小心，幸免火源，幸免人为因素造成的事故。10.3 国内、外同类装置类比分析10.3.1 国内同类装置事故分析到目前，国内曾有过聚苯硫醚装置的单位有：天津合成材料工业研究所、四川特种工程塑料厂、长寿化工总厂、四川广汉高新材料开发有限公司

44、、甘肃化机厂、北京化工研究院、四川内江高分子材料厂、广州化学试剂厂等，规模大的近百吨，小的只有几吨，这些装置大多建于80年代，随然这些装置现在大多数都废弃或停运，但在过去的运营过程中均无发生风险事故记录。2000年前后，绵阳能达力、成都乐天、四川得阳、自贡鸿鹤、内蒙亿利以及山东、江苏、吉林等各自兴建了几十至千吨级的中试装置。到目前为止，这些装置均无发生风险事故记录。得阳科技公司现有1000吨/年PPS生产装置自2002年10月投料生产至今，也无风险事故记录。10.3.2国外同类装置事故分析国外聚苯硫醚要紧生产厂家有：美国菲利浦石油化学公司、日本东丽、日本宝理、大日本油墨、美国GE等等，它们绝大

45、部分生产规模都在5000吨以上，从目前报道统计看，无发生风险事故记录。10.4 本工程风险事故类型与分析依照本工程生产特点，并考虑不可抗拒的自然因素，本工程潜在风险事故可划分为三类：生产装置放大的技术风险、污染治理设施事故风险和自然灾难。发生风险事故的概率尽管专门小，但阻碍程度往往是巨大的。本评价着重对生产装置放大的技术风险、污染治理设施事故风险进行分析，生产装置放大的技术风险要紧指缩聚釜放大风险，污染治理设施事故风险要紧指H2S汲取装置事故风险和生物脱臭装置事故风险。弄清事故的前因后果，有针对性地落实各项安全技术措施，预防或减缓风险事故所造成的危害。10.4.1 缩聚釜风险事故造成缩聚釜发生

46、风险事故的缘故要紧有以下几方面： = 1 * GB3 温度过高：加热系统失效、温度敏感器失灵、关闭系统发生故障、施工质量问题等均有可能引起缩聚釜内温度过高，从而导致风险事故的发生； = 2 * GB3 安全阀未开启：缩聚釜设计上的不合理、未定期维修安全阀、安全阀操纵仪表失灵等均有可能引起缩聚釜安全阀不能正常开启，从而导致风险事故的发生； = 3 * GB3 压力超高：操作上的不合理、缩聚釜制造质量问题、温度过高等均有可能导致缩聚釜压力超过设计标准而引起风险事故的发生。10.4.2 H2S汲取装置风险事故H2S汲取装置发生事故而引起污染的缘故要紧有以下几方面： = 1 * GB3 H2S汲取系统

47、发生故障：未更换汲取液、关闭系统发生故障、未及时更换易损部件、施工质量问题等均有可能导致H2S汲取系统发生故障，从而引起污染事故的发生； = 2 * GB3 应急设施故障：设计不合理、未定期维修、操纵仪表失灵等应急设施故障也有可能造成H2S污染事故的发生。10.4.3 生物脱臭装置风险事故在整个生产系统中，在有臭气产生的工序，如：合成车间、溶剂回收、盐渣干燥车间等均进行了密闭、抽风，最后再进入生物脱臭装置统一处理后再排放。因此，生物脱臭装置一旦发生故障，将对外界环境阻碍较大。生物脱臭装置效率降低或失效而引起污染的缘故要紧有以下几方面： = 1 * GB3 未能保证装置连续操作，从而使微生物活性

48、降低，甚至失去作用； = 2 * GB3 外界条件阻碍生物活性，如温度、湿度等。10.5 本工程风险事故发生率本工程缩聚釜按国家有关标准设计，设计缩聚釜运行寿命15年。在一年的设施运行中风险事故发生率随设备的运行寿命增长而增加，其具体分析见表10-3。表10-3 缩聚釜风险事故发生率运行寿命115152020252528283030年后风险事故发生率1/1000001/100001/50001/10001/5001/100缩聚釜在运行中，应定期检修并测试，测试合格才能接着使用。当聚合加压釜使用期限超过设计寿命后，需每年经当地有关部门进行检测，检测合格后方能使用。表10-3中数据是指缩聚釜经检测

49、合格后使用可能发生的风险事故率，如经检测不合格，则应报废更换。10.6 本工程风险事故污染预测鉴于环境风险事故是在失控状态下，突发性的灾难事故，它在是否发生、何时发生等方面有专门大的不确定性，且许多事故发生后其对环境的阻碍情况（如所排污染的数量、种类以及环境的阻碍范围）均没有记录、报道，因此无可靠的实际数据参考。本评价从环境角度考虑，假定H2S汲取系统发生故障，H2S直接排放10分钟后的各种情况。按第6章的事故预测分析，H2S汲取系统发生故障，H2S直接排放10分钟后，在主导风向下超标面积70000m2，最大落地浓度为1.516 mg/m3，出现在距事故点西南约141米处，在这种浓度下，人体会

50、明显的感受出中等强度难闻的臭味；在静风条件下超标面积50000m2，最大落地浓度为54.4627 mg/m3，出现在事故点处，在这种浓度下，人体接触12小时就会出现眼及呼吸道刺激症状，吸入25分钟即发生嗅觉疲劳而不再嗅出臭味，浓度越高，嗅觉疲劳发生越快。因此，在静风条件下，H2S汲取系统发生故障对拟建厂址周围阻碍特不大。10.7 风险事故防范与应急处理措施由于本工程存在有毒、有害物料，加之生产装置较复杂，一旦反应失控，误操作或设备、管线发生破裂、泄漏、腐蚀等，就为风险事故发生“制造”了条件。尽管我们无法改变环境风险的客观存在，但能够通过科学的设计、施工、操作和治理，将环境风险发生的可能性和危害

51、性降低到最小程度，真正做到防患于未然，达到预防事故发生的目的，本工程采纳的具体防范及应急措施如下：（1）总体布置方面设计中总图布置合理，各生产和辅助装置按功能分不布置，并充分考虑安全卫生防护距离、消防和疏散通道等问题，有利于安全生产。（2）建筑结构方面厂房按不同的防火等级和生产特性进行设计，设备尽可能露天布置，某些厂房采纳开敞式或半敞式建筑，并局部设置机械通风设施，加强通风排毒。（3）工艺设备方面采纳先进、成熟、可靠的工艺和设备以及行之有效的“三废”治理及综合利用措施，以减少事故的发生。生产系统严格密闭。选用材质性能良好的设备和管件，以防止泄漏和爆炸。同时压力容器的设计、制造、检验和施工安装，

52、均严格执行“国家压力容器和设备设计验收规范”。（4）电气、自控方面采纳双回路电源，对关键设备、仪表采纳互为备用的双回路电源，确保安全生产。装置区内按有关规范严格划分防爆区，有关电气设备需设置避雷针或避雷带，对产生静电危害的设备、管线应可靠接地。自控采纳先进、性能可靠、功能完善的集散操纵系统（DCS），操纵室内对有关参数设置自动分析、报警和联锁，减少因手工操作带来的失误，确保生产安全进行。（5）消防设施公司应设有消防队员，配备必要的消防设施，尽可能幸免或降低爆炸、火灾等对环境造成的危害。（6）缩聚釜防护措施为防止缩聚釜发生爆炸，特采取以下措施：A安装安全阀，以确保缩聚釜不超压；B设置搅拌器，以确

53、保缩聚釜内温度分布均匀，不产生局部高温；C设置温度感应器，防止缩聚釜内部超温。（7）H2S汲取系统防护措施当H2S汲取系统发生故障时，为防止H2S直接排放，特采取以下措施：A设置H2S报警系统，当H2S超标逸出时，系统自动报警；B设置中间碱液罐：当H2S汲取系统发生故障时，应将H2S临时输入中间碱液罐中汲取H2S。待汲取系统恢复正常时，再返回原汲取系统中。（8）生物脱臭装置防护措施当生物脱臭装置发生故障时，为防止臭气直接排放，特采取以下措施：A在生物脱臭装置气体排放口设置气体分析系统和活性碳吸附器，经分析未被完全脱臭的气体再通过活性碳吸附器，进一步将气体里的恶臭物质去除后再排放，保证了外排气体

54、中无臭味；B当生物除臭装置完全失去作用时，应立即停止生产，进行检修。C活性碳吸附器设置2个，一备一开，以使更换。（9）增强安全教育得阳科技公司应定期举办安全教育知识讲座，加强对职工安全教育，对本工程各种应急处理措施进行详细讲解，让事故发生后能在短时刻内妥善处理。10.8 建议 = 1 * GB3 建议建设单位对该项目进行安全性评价。 = 2 * GB3 依照本单位实际，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，制订该企业的“化学事故应急救援预案”。 = 3 * GB3 企业依照实际需要，应建立各种不脱产的专业救援队伍。 = 4 * GB3 为保证应急救援工作及时有效，事先必须配备装

55、备器材，并对信号做出规定。 = 5 * GB3 在发生重大化学事故，可能对厂区内外人群安全构成威胁时，必须在指挥部统一指挥下，对与事故应急救援无关的人员进行紧急疏散。 = 6 * GB3 每月由企业应急救援指挥领导小组结合生产安全工作，检查应急救援工作情况。发觉问题及时整改。11.1.2 运行期环境污染防治措施（1）废气本工程产生的废气有：脱水釜废气、干燥尾气、锅炉烟气及臭气。脱水釜废气中含有H2S，废气产生量为303Nm3/h。采纳两级碱液汲取塔汲取处理，使H2S与NaOH反应生成Na2S，汲取液送回生产装置利用，汲取塔尾气经30米高排气筒排入大气。两级碱液汲取H2S的脱除效率99.8%，经

56、汲取处理后，H2S的排放量0.007kg/h。干燥尾气中除水蒸汽外还含有PPS粉尘，废气产生量约为3000Nm3/h。采纳旋风除尘器串联布袋除尘器进行除尘处理后PPS浓度降到60mg/ m3，由25m排气筒排放。锅炉采纳燃气锅炉，废气产生量为12000 Nm3/h，SO2浓度为10mg/m3，可实现达标排放。锅炉烟气由25米排气筒达标排放。另外，对合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放废气，采取对合成车间和溶剂回收、盐渣干燥车间进行密闭、抽风，经车间生物脱臭装置处理后排放。（2）废水本工程废水有产品纯化时产生的洗水、催化剂回收处理槽排放液，同时还产生地坪

57、冲洗水、生活污水及清净下水（锅炉房、循环水的排污水）。外排废水实行清污分流，产品纯化洗水和催化剂回收处理槽排放液通过溶助剂回收系统（脱水塔、精馏塔）后，大部分生产废水实现循环使用，少量生产废水经处理后达标排放；地坪冲洗水及生活污水经污水生化处理设施处理后达标排放；清净下水直接排放。 （3）废渣该项目产生的废渣要紧为废盐渣和废催化剂，其中废盐渣是以NaCl为主并含有少量NMP、PPS和硫化钠的混合物，该盐渣首先通过真空耙式干燥机进行脱水干燥后，外售作专门工业盐用；废催化剂集中收置，统一送生产厂家处理。（4）噪声本装置噪声要紧来自各类机泵设备等。为降低噪声污染，所有噪声设备均应选用低噪声电机，同时

58、在订货时要求厂家安装消声设备或加套消声罩。在操作中不设固定岗位，只作巡回检查，并在厂区周围及高噪声设备附近种植降噪植物。放空管加消声器。11.2 环境爱护措施经济、技术论证11.2.1 环境爱护措施技术论证本工程产生的废气要紧为脱水釜废气、干燥尾气、系统产生的臭气等。脱水釜废气要紧成份为H2S，H2S为酸性气体，易溶于碱液，通过两级碱汲取塔后，H2S的脱除效率达以上99.8%，生成的硫化钠溶液，可回收利用；干燥尾气中含PPS粉尘，用旋风除尘器串联布袋除尘器进行除尘处理，PPS粉尘收集回收率达99.6%以上，收集下来的PPS粉尘可再利用；系统中产生的臭气及无组织排放气等经对车间密闭、抽风后，经车

59、间生物脱臭装置处理后排放。生产废水要紧有产品纯化洗水、催化剂回收处理槽排放液。产品纯化洗水和催化剂回收处理槽排放液通过溶助剂回收系统后，大部分回用，少量精馏出的纯水可直接达标排放；生活污水经生化处理装置处理后达标排放。废渣为脱水塔排出的废盐渣及系统反应后的废催化剂，盐渣经干燥后，外售做专门工业盐用，废催化剂送生产厂家回收处理。以上环境爱护措施除生物脱臭装置处均已在1000吨/年装置上得到验证，并取得了良好效果，综上所述，本项目“三废”处理从技术上看是可行的。11.2.2 环境爱护措施经济论证本工程环保投资1284万元。详见表13-2。本工程废气处理成本约85元/小时，年运行费用67.3万元。本

60、工程废水处理成本约65元/吨污水，年运行费用834万元。综上所述，本工程“三废”处理只从运行成本上看，相对较高，但废气处理液可作为原料回收利用，废水经处理后可综合利用，综合分析，本项目“三废”处理从经济上看是可行的。12 清洁生产和总量操纵12.1 清洁生产12.1.1 清洁生产概述依照建设项目环境爱护治理条例规定：工业建设项目应当采纳能耗物耗小、污染物产生量少的清洁生产工艺，合理利用自然资源，防止环境污染和生态破坏。清洁生产是一种新的污染防止战略。联合国环境规划署将其定义为“清洁生产指将整体预防的环境战略持续应用于生产过程、产品和服务中，以增加生态效率和减少人类及环境的风险”。由此，清洁生产