钢板桩围堰施工组织设计

1、 沉湖汉江特大桥钢板桩围堰施工方案 PAGE PAGE - 50 -目 录一、沉湖汉江特大桥95#、96#墩钢板桩围堰施工方案21、工程概述22、钢板桩围堰布置23、钢板板桩围堰堰施工方方案34、钢板板桩围堰堰施工中中的防漏漏水措施施775、钢板板桩围堰堰施工中中的安全全措施886、劳动动力计划划87、主要要设备投投入98、施工工周期安安排9二、沉湖湖汉江特特大桥996#墩墩钢板桩桩围堰计计算书100三、沉湖湖汉江特特大桥995#墩墩钢板桩桩围堰计计算书299附件：11、沉湖湖汉江特特大桥996#墩墩钢板桩桩围堰施施工设计计图2、沉湖湖汉江特特大桥995#墩墩钢板桩桩围堰施施工设计计图沉湖汉江

2、江特大桥95#、966#墩钢钢板桩围围堰施工工方案一、工程程概述沉湖汉江江特大桥桥处于仙仙桃市长长倘口镇镇、汉川川市沉湖湖镇内，起诉里里程为DDK7117663.118DDK7997005.881，全全长79942.63mm。主桥桥以一联联（1022m1688m1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道。其中中95、966墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为深水水基础，承台、墩身具具体布置置如下：95、96墩具体体参数如如下：墩 号承台尺寸寸承台底 标高高（m）承台顶 标高高（m）河床 标标高（mm）长（m）宽（m）高（m）9526.9921.11513.550518.5505

3、19.339626.9921.11511.444216.444220.44二、钢板板桩围堰堰布置95、96主墩拟拟采用钢钢板桩围围堰进行行承台、墩身的的施工。钢板桩桩采用拉拉森型，其其长度为为18米米、200米，围围堰平面面尺寸为为28.822.88m。在考虑虑承台埋埋深、河河床标高高等因素素基础上上，本方方案以996墩为为例，对对钢板桩桩围堰的的施工进进行详细细叙述。钢板桩桩的具体体布置如如下图：三、钢板板桩围堰堰施工方方案（一）、插打钢钢板桩前前的准备备工作1、每个个墩的钻钻孔桩完完成后，拆除钻孔孔平台，保留栈栈桥和四四周施工工平台，并能满满足起重重设备（50tt履带吊吊）能沿沿栈桥和和四

4、周施施工平台台通行；2、对河河床进行行清理：根据钻钻孔情况况,966#墩局局部可能能存在片片石,在在桩基施施工完成成后,利利用挖机机对围堰堰范围内内进行清清理,避避免在钢钢板桩插插打位置置遇到障碍碍物；3、钢板板桩变形形检查：因钢板桩桩在装卸、运输过过程会出出现撞伤伤、弯扭扭及锁口口变形等等现象，因此，钢板桩桩在插打打前有必要对其其进行变形形检查。对变形形严重的的钢板桩桩进行校校正并做销口口通过检检查。锁锁口检查查方法：用一块块长约22米的同同类型、同规格格的钢板板桩作标标准，采采用卷扬扬机拉动动标准钢钢板桩平平车，从从桩头至至桩尾作作锁口通通过检查查，对于于检查通通过的投投入使用用，不合合格

5、的再再进行校校正或淘淘汰不用用。钢板板桩的其其它检查查：剔除钢钢板桩前前期使用用后表面因因焊接钢钢板、钢钢筋留下下的残渣渣瘤；4、振动动锤检查查：振动锤锤是打拔拔钢板桩桩的关键键设备，在打拔拔前一定定要进行行专门检检查，确确保线路路畅通，功能正正常，振动锤锤的端电电压要达达到 33804200 V，而夹板板牙齿不不能有太太多磨损损；5、涂刷刷黄油混合合物油膏膏：为了减少少插打时时锁口间间的摩擦擦和减少少钢板桩桩围堰的的渗漏，在钢板板桩锁口口内涂抹抹黄油混混合物油油膏（重重量配合合比为沥沥青：黄黄油：滑滑石粉：锯末=4：66：100：1）。（二）、钢板桩桩围堰的的插打钢板桩插插打利用用墩位四四周

6、平台台上500t履带带吊作为为起吊设设备，配配合DZZ60型振动锤的施工工方法逐逐片插打打。1、安装装钢板桩桩插打导导向：钢板桩桩插打之之前，在在钻孔桩桩外侧的的钢护筒筒上焊接接牛腿，安装第第一道支支撑圈梁梁,作为为钢板桩桩插打时时的导向向架，以以控制钢钢板桩的的平面尺尺寸和垂垂直度；2、为了了确保每每一片钢钢板桩插插打准确确，第一一片钢板板桩是插插打的关关键，第第一片钢钢板桩位位置选择择在上游游或下游游中心位位置，插插打前在在导向架架上设置置限位装装装制，大小比钢板板桩每边边放大11cm，插打时时，钢板板桩桩背背紧靠导导向架，边插边边将吊钩钩缓慢下下放，这这时在相相互垂直直的两个个方向用用锤

7、球进行行观测，以确保保钢板桩桩插正、插直；3、通过过检测，确定第第一片钢钢板桩插插打合格格后，然然后以第第一根钢钢板桩为为基准，再向两两边对称称插打每一根根钢板桩桩到设计计位置。整个施施工过程程中，要要用锤球球始终控控制每片片桩的垂垂直度，及时调调整；4、每一一片钢板板桩先利利用自重重下插，当自重重不能下下插时，才进行行加压。5、钢板板桩插打打至设计计标高后后，立即即与导向向架进行行焊接，以抵抗抗水流冲冲击；6、插打打过程中中，须遵遵守“插桩正正直，分分散即纠纠，调整整合拢”的施工工要点。（三）、围堰堰内抽水水、吸泥泥、安装装内支撑撑及水下下封底1、钢板板桩插打打完毕后后，抽水水、吸泥泥至18

8、.5m标高处处，安装装第二道道支撑；2、继续续抽水、吸泥至至16.0m标高，安安装第三三道支撑撑；3、第三三道支撑撑安装完完成后，向围堰堰内加水水至围堰堰外水位位，水下下吸泥、清淤至至9.442mm标高。4、水下下浇注封封底砼；水下吸泥泥、清淤淤到设计计标高后后，即可可进行水水下封底底砼施工工，封底底砼标号号为C225，封封底厚度度为2.0mm。（1）、封底砼砼导管的的选择及及布置导管采用用3255mm钢钢管，每每根长约约17米米。导管管在使用用前须进进行水密密试验，导管安安装时，每个接接头须预预紧检查查，下放放固定时时，导管管下口悬悬空155200cm。导管的布布置、固固定利用用原先的的钻孔

9、平平台，每每根导管管的作业业半径按按5m考虑虑，则每每个墩需需布置88套导管管。（2）、封底砼砼的浇注注封底砼须须一次性性浇注完完成。砼砼采用后后场拌合合站集中中拌制，由砼罐罐车运至至现场并并通过汽汽车泵泵泵送。首批砼灌灌注时，先用一一10mm3的集料料斗储料料，待储储料斗满满后，拔拔球浇注注首批砼砼，首批批砼浇注注后，导导管埋深深应不小小于0.600.8mm。砼浇浇注前，在每个个导管处处布置一一小型门门架，在在门架上上挂上倒倒链。砼砼浇注过过程中，导管应应随砼面面的上升升而提升升，导管管的提升升由倒链链控制。封底砼的的浇注顺顺序：先先低处，后高处处（先将将低处砼砼灌高，避免高高处灌注注的砼往

10、往低处流流，使导导管底口口脱空而而进水或或导管埋埋深过浅浅）。砼砼的浇注注应先四四周后中中间，并并确保砼砼的表面面大致水水平。在砼的浇浇注过程程中，由由技术人人员负责责测量砼砼的浇注注高度和和砼扩展展情况，正确指指挥施工工人员调调整导管管的埋深深，并及及时与实实验室联联系控制制砼的坍坍落度。砼浇注将将近结束束时，重重点对导导管与导导管的中中心处、护筒四四周及钢钢板桩壁壁等部位位进行高高程的测测量，确确保砼面面的标高高达到设设计要求求。由于浇注注水下封封底时，砼表面面无法达达到比较较平整的的要求，所以在在砼浇注注时，将将砼顶面面标高控控制在设设计标高高下200cm左左右，待待砼达到到强度，围堰内

11、内抽水后后，再补补浇200cm砼砼垫层。5、待水水下封底底砼达到到设计强强度后，抽除围围堰内的的水，浇浇注砼垫垫层，并并在围堰堰四周作作积水坑坑。在钢钢围堰抽抽水过程程中，设设置专人人观察钢钢围堰变变形情况况。（四）、承台、墩柱施施工1、抽出出围堰内内的水后后，切割割护筒、凿除桩桩头、绑绑扎钢筋筋、安装装承台模模板、浇浇注5米米高承台砼砼；2、5米米高承台施施工完成成后，在在承台与与钢板桩桩间填注注砂、土土混合物物并夯实实，并在在其顶部部浇注330cmmC300砼，然然后拆除除第三道道支撑，进行2.5米高高承台及及墩柱的施工。（五）、围堰的的拆除1、围堰堰拆除时时，向围围堰内注注水至18.5m

12、m标高处处，拆除除第二道道支撑；2、继续续向围堰堰内注水水至223.55m标高高处，拆拆除第一一道支撑撑；3、钢板板桩拔除除方法：先用打打拔桩机机夹住钢钢板桩头头部振动动1miin22minn，使钢钢板桩周周围的土土松动，产生“液化”，减少少土对桩桩的摩阻阻力，然然后慢慢慢的往上上振拔，拔桩时时注意桩桩机的负负荷情况况，发现现上拔困困难或拔拔不上来来时，停停止拔桩桩，可先先行往下下施打少少许，再再往上拨拨，如此此反复可可将桩拔拔出来。四、钢板板桩围堰堰施工中中的防漏漏水措施施钢板桩锁锁口之间间连接是是否紧密密是钢板板桩围堰堰施工中中的难点点，是关关系到围围堰是否否能成功功抽水进进行下道道工序的

13、的关键因因素。为为此，须须从钢板板桩施工工前、插插打时、抽水后后等每道道工序加加以控制制.1、钢板板桩在运运到现场场后，派派专人仔仔细清理理索口间间杂物、观察索索口是否否变形，对于索索口变形形的钢板板桩，应应调正后后使用；2、在钢钢板桩锁锁口内涂涂抹黄油油混合物物油膏（重量配配合比为为沥青：黄油：滑石粉粉：锯末末=4：6：110：11）以防防止钢板板桩的漏漏水；3、钢板板桩在插插打时应应保证其其垂直，防止相相互倾斜斜的钢板板桩之间间索口无无法密贴贴；4、钢板板桩围堰堰在抽水水后若存存在较小小的漏水水现象，在抽水水时，可可以看到到哪条缝缝出现漏漏水，利利用漏水水处水压压差降产产生吸力力的原理理，

14、在漏漏水处钢钢板桩上上迅速溜溜下一袋袋干细砂砂或锯木木屑、粉粉煤灰（煤碴）等填充充物，在在吸力的的作用下下，填充充物会被被吸入接接缝的漏漏水处，将漏水水通道堵堵塞，有有效的减减少漏水水量。若若抽水后后漏水现现象较为为严重，则将旧旧棉被或或土工布布裁剪成成355cm的的长条状状，派潜潜水员将将漏水处处用棉条条从水面面堵塞至至河床面面；5、在水水下浇注注封底砼砼时，将将砼顶面面标高降降低0.2m，待围堰堰内水抽抽干后，在承台台范围内内在补浇浇0.22m垫层层，而在在钢板桩桩内侧做做积水坑坑，防止止钢板桩桩间轻微微的渗水水对承台台施工的的影响。五、钢板板桩围堰堰施工中中的安全全措施为确保施施工中的的

15、安全，在进行行钢板桩桩围堰施施工时，必须将将安全工工作放在在首位，预防为为主，在在施工过过程中应应注意如如下几点点：1、对操操作人员员进行安安全思想想教育，提高操操作人员员安全意意识，实实行培训训持证上上岗制度度，不经经培训或或无证者者，不得得进行上上岗操作作；2、建立立好钢板板桩安全全管理制制度，完完善好安安全管理理体制，编制好好钢板桩桩安全施施工应急急方案；3、用吊吊车进行行水平和和垂直起起吊时，对吊车车起吊能能力和吊吊起后是是否稳定定进行实实测，保保证在起起吊时安安全可靠靠，防止止发生意意外安全全事故；4、在钢钢板桩插插打过程程中，要要设专人人指挥，避免人人多时乱乱指挥，出现意意外安全全

16、事故；5、在钢钢板桩围围堰开始始抽水时时，要派派人定时时进行观观检，时时刻注意意并记录录钢围堰堰变化情情况；6、钢板板桩围堰堰内支撑撑一定要要按设计计进行施施工，施施工焊缝缝一定要要牢固，断面尺尺寸和数数量要符符合设计计要求；7、对所所有滑轮轮和钢丝丝绳每天天进行检检查，特特别是要要注意滑滑轮的轴轴和钢丝丝绳摩损损情况，危及安安全的要要及时维维修、更更换；8、六级级以上大大风应停停止打桩桩、吊装装等施工工作业并并做好防防风措施施；9、水上上施工作作业人员员须严格格遵守水水上施工工安全防防护相关关规定，所有进进入作业业区人员员均须戴戴好安全全帽，穿穿好救生生衣，必必要时拴拴挂好安安全带；10、由

17、由围堰外外至围堰堰内须设设置临时时出入通通道，并并焊好栏栏杆、踏踏步板；11、夜夜间施工工时必须须保持良良好的照照明；12、每每个墩旁旁应备用用救生船船一艘。六、劳动动力计划划项目施工工采用集集中管理理，流水水作业。现场设一一个工点点来配备备劳动力力，现场场设管理理人员33名，技技术人员员2名，负负责包括括施工管管理、技技术等方方面的工工作。其其余工种种人员数数量配备备按能满满足两个个墩同时时施工考考虑，主主要有装装吊工115人、铆铆焊工330人、钢筋工工30人人、砼工工20人人、木工工20人人及普工工20人人等。七、主要要设备投投入序号设备名称称规格型号号数量备注1钢板桩拉森（L=118m、

18、20mm）各1套2打桩桩锤锤DZ600、DZ90型各1台3履带吊50t2台4潜水设备备1套5空气吸泥泥机2套6空压机22m33/miin1台7射水装置置2套8汽车吊25t1台9运输汽车车2台10钢结构加加工车间、设设备1套11钢筋加工工车间、设设备1套12木结构加加工车间、设设备1套13砼封底设设备1套八、施工工周期安安排（以一个个墩施工工周期为为例）序号工作内容容时间 (天天)1河床清理理、导向向安装32钢板桩插插打及固固定73内支撑安安装84吸泥封底底（砼达达到强度度）125抽水凿桩桩头76承台施工工(两次次)157墩身施工工、墩旁旁托架预预埋158围堰内支支撑拆除除59钢板桩拔拔除311

19、合 计计75沉湖汉江江特大桥桥96#墩钢板板桩围堰堰计算书书工程概括括沉湖汉江江特大桥桥处于仙仙桃市长长倘口镇镇、汉川川市沉湖湖镇内，起诉里里程为DDK7117663.118DDK7997005.881，全全长79942.63mm。主桥桥以一联联（1002m1688m1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道。其中中95、966墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为深水水基础，基础拟采用钢钢板桩围围堰施工工。二、围堰堰的布置置及计算算假设 1、围围堰的布布置96墩墩钢板桩桩围堰具体体布置如如下图：2、计算算假设本计算中中土层参参数按经经验取值值如下：序 号土层名称称土层顶 标高土

20、层底 标高容重（kkN/mm3）内摩擦角角（o）粘聚力（kPaa）1淤泥质黏黏土20.0011.4417.5513.449.82粉质黏土土11.443.219.7721.2212.55围堰设计计时计算算水位按按244.5mm考虑。三、围堰堰计算 11、土压压力计算算分析 （1）、土压压力公式式的选用用 目前前，应用用较为普普遍的土土压力计计算公式式主要有有库仑土土压力公公式和朗朗肯土压压力公式式。库仑仑理论假假设粘聚聚力c0，考考虑了墙墙体与土土体之间间的摩擦擦作用，并考虑虑了墙体体的倾斜斜，但对对于粘性性土必须须采用等等代摩擦擦角，层层状土须须简化成成匀质土土才能计计算；而而朗肯土土压力理理

21、论不论论对于砂砂性土、粘性土土、匀质质土或层层状土均均可适用用，也适适用于地地下水及及渗流效效应的情情况，但但由于没没有考虑虑墙体与与土体之之间的摩摩擦力，使得主主动土压压力偏大大，被动动土压力力偏小，在采用用等值梁梁法计算算时，须须将被动动土压力力加以提提高修正正。 朗朗肯土压压力公式式： 主动土土压力：Pa 被动土土压力：Pp（2）、关于水水土合算算、水土土分算的的确定在土压力力计算，对于何何种土层层采用水水土合算算，何种种土层采采用水土土分算并并没有具具体规定定。本工工程钢板板桩插打打范围内内主要为为淤泥质质粘土、粉质粘粘土。若若按常规规考虑，对于粘粘土应采采用不考考虑水的的渗流效效应的

22、水水土合算算法计算算（即以以土的饱饱和重度度代替有有效土压压力计算算式中的的有效重重度，以以求的包包括水压压力在内内的土压压力），但在0的的情况下下，计算算误差随随的增大大而增大大，且由由于水的的渗流确确实存在在，经以以往工程程实际证证明，按按此方法法计算的的土压力力偏小。所以，不管对对于何种种土质，只要水水的渗流流现象存存在，均均应采用用考虑水水的渗流流效应的的水土分分算法（即土压压力为按按土的浮浮容重计计算的有有效土压压力与土土体间孔孔隙水的的水压力力），但但由于目目前没有有土的渗渗流系数数等参数数，且不不考虑水水的渗流流时，计计算结果果偏安全全，所以以本工程程土压力力计算采采用不考考虑水

23、的的渗流效效应的水水土分算算法。 22、主动动土压力力计算本工程土土压力计计算采用用不考虑虑水渗流流效应的的水土分分算法，即钢板板桩承受受孔隙水水压力、有效主主动土压压力及有有效被动动土压力力。以水位标标高224.55以基准准，计算算各高度度点的水水压力、有效土土压力。（1）、主、被被动土压压力系数数淤泥质黏黏土：Katg22(455-)0.6624， 0.7790 Kpptgg2(455+)1.6603， 1.2266粉质黏土土：Kaatgg2(455-)0.4469， 0.6685 Kpptgg2(455+)2.1133， 1.4460（2）、有效主主动土压压力的计计算 a、hh4.5m时

24、， Pa=29.880.77915.5KNN/m22，取Paa0；b、h13.1m（上）时，Pa0.66247.558.6629.880.779224.88KN/m2h133.1mm（下）时，Pa0.44699.778.66212.50.668522KNN/m22 c、hh199.5mm时，Pa0.4469（7.558.669.776.44）2212.50.668642.2KNN/m22（3）、孔隙水水压力的的计算a、h4.5m时， Pw45 KKN/mm2b、h13.1m时， Pw1311 KNN/m22 cc、h19.5m时， Pw1955 KNN/m22 （44）、主主动土压压力合力力a

25、、h4.55m时， PaPaPww455 KNN/m22b、h13.1m（上）时， PaPaPww244.813111555.8 KN/m2h133.1mm（下）时， PaPaPww22213111533 KNN/m22 cc、h19.5m时， PaPaPww422.219552377.2 KN/m23、各施施工工况况及内力力计算 本围堰堰施工时时，按上上层支撑撑已安装装，并抽抽水（吸吸泥）至至待安装装支撑下下1000cm 处，计计算各支支撑在各各阶段可可能出现现的最大大反力和和钢板桩桩最大内内力。根据施工工工序，分为五五个工况况；工况一、围堰第第一道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到18.5m

26、标高时时；工况二、围堰第第二道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到16.0m标标高时；工况三、围堰第第三道支支撑加好好后，向向围堰内内注水至至围堰外外标高，围堰内内吸泥、清淤到到9.442mm标高时时；工况四、围堰封封底砼浇浇注并达达到设计计强度后后，围堰堰内抽水水完成后后。 在计算算时，各各阶段钢钢板桩计计算长度度按等值值梁法确确定，从从主动土土压力与与被动土土压力相相等的反反弯矩截截面（即即净土压压力为零零或弯矩矩为零）截断形形成等值值梁计算算支撑反反力和钢钢板桩弯弯矩。各工况的的内力计计算如下下：工况一，围堰第第一道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到18.5m标高时时；钢板桩前前有效被被动土压

27、压力h6.0m时， Pp029.881.226624.8 KKN/mm2h133.1（上）mm时， Pp1.60337.557.1129.881.22661100.2 KN/m2考虑钢板板桩与土土体之间间的摩擦擦力，须须将被动动土压力力加以提提高修正正，查表表得K1.332h6.0m时， PpKKPpPww1.3224.800322.7 KN/m2h133.1（上）mm时， Pp KPppPww1.321100.2107.112116.55 KNN/m22土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点力和和钢板桩桩弯矩如如下：工况二：围堰第第二道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到16.0m标标高时；

28、钢板桩前前有效被被动土压压力h8.5m时时， Pp029.881.226624.8 KKN/mm2h133.1（上）mm时， Pp1.60337.554.6629.881.226680.1 KKN/mm2h133.1（下）mm时， Pp2.13339.774.66212.51.4461311.7 KN/m2h199.5m时， Pp2.1133（9.76.47.54.66）2212.51.4462422.5 KN/m2考虑钢板板桩与土土体之间间的摩擦擦力，须须将被动动土压力力加以提提高修正正，查表表得K111.32，K21.61h8.5m时时， Pp K1PpPww1.3224.800322.7

29、 KN/m2h133.1（上）mm时， PpKK1PpPww1.3280.11104.661551.77 KNN/m22h133.1（下）mm时， PpKK2PpPww1.611311.7104.662558 KKN/mm2h199.5m时， PpKK2PpPww1.61242.5100115000.4 KN/m2土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点力和和钢板桩桩弯矩如如下：工况三、围堰第第三道支支撑加好好后，向向围堰内内注水至至围堰外外标高，围堰内内吸泥、清淤到到9.4422m标高高时；钢板桩前前有效被被动土压压力h155.058mm时， Pp0212.51.446226.55 KNN

30、/m22h199.5m时， Pp2.11339.774.4442212.51.4461188.4 KN/m2考虑钢板板桩与土土体之间间的摩擦擦力，须须将被动动土压力力加以提提高修正正，查表表得K1.661h155.058mm时， PpKKPpPww1.6126.511015.0581933.2 KN/m2h199.5m时， PpKKPpPww1.611188.41019.553855.6 KN/m2土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点力和和钢板桩桩弯矩如如下：工况四：围堰封封底砼浇浇注并达达到设计计强度后后，围堰堰内抽水水完成后后。各道支撑撑在四个个工况下下的最大大反力作作为圈梁梁的设计

31、计依据，则第一一至第三三道支撑撑的支撑撑反力依依次为：R11102.6 KKN/mm R224422.8 KN/m RR35766.1 KN/m 钢板桩在在各工况况下所受受的最大大弯矩：Mmaax3330.9KNN.m，钢板桩桩拟采用用拉森型，其其惯性矩矩为5667000cm44/m, 截面面弹性模模量为227000cm33/m,钢材材材质为 SY2295。=1222.6 Mpaa 00.629551777 MMpa，符合要要求。4、求钢钢板桩的的入土深深度 钢钢板桩的的最小入入土深度度根据在在最不利利状况（工况三三）进行行求解。钢板桩桩的最小小入土深深度包括括钢板桩桩上弯矩矩为零点点的入土土

32、深度(x)和和为克服服弯矩零零点钢板板桩剪力力所需的的被动土土深度(y)。x= 0.48 m（式中PP为围堰堰内水下吸吸泥、清清淤到9.442mm时的有有效主动动土压力力值） y2.77 m（式中PP为围堰堰内最大大开挖状状态（即即工况三三）时，主、被被动土压压力相等等点钢板板桩所受受的剪力力值）则，钢板板桩的最最小入土土深度为为：1.1(0.4482.77)3.5 mm5、内支支撑的设设计计算算本工程中中支撑圈圈梁采用用H5888型钢钢，支撑撑钢管采采用5300（壁厚厚10mmm）和630（壁厚112mm）。 H5888型钢的的截面特特性如下下：A=1885766mm2I=11132883.

33、885cm4W=38853.2cm35300（壁厚厚10mmm），其截面面特征如如下：A=1663366.3mmm2 W=4.117106mm3I5.52108mm4;i=1833.888mm单位重量量：q=1288.244kg/mm6300（壁厚厚12mmm），其截面面特征如如下：A=2332988.1mmm2 W=7.0064106mm3I111.133108mm4;i=2188.5mmm单位重量量：q=1822.9kkg/mm第一道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下：（弯矩图图）（轴力图图）由计算可可知，圈圈梁最不不利荷载载出现在在长边圈圈梁上，弯矩最大大及轴力力最大的的截面在

34、在距离梁梁端177.1mm处，其其 MMmaxx2998.55KNM， Nmaax=114499.7 KN则，+=7873.81151.8MPPa, 强强度符合合要求！b、支撑撑钢管所所受最大大轴力NN8666.33 KNN，计算算长度LL15.99 m,钢管自重重产生的的弯矩MM=1.22815.992=40.4 KKNM;则，+=539.22622.2MMPa,强度符合合要求！由=115.99/0.1184=86.4 ;查表得得：0.6755=444444.8KKN+=+=78.6110.99899.5 MPaa,整体体稳定性性符合要要求！第二、三三道支撑撑结构布布置相同同，取受受力较大大

35、的第三三道支撑撑计算。第三道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下：（弯矩图图） （轴力力图）由计算可可知，圈圈梁最不不利荷载载出现在在长边圈圈梁上，在弯矩最最大的截截面（距距梁端224米处处） Mmaax8892.2KNNM， N=9699.8 KN则，+266.11100.31366.4MMPa, 强度符符合要求求！考虑到在在斜撑与与2H5588型型钢相交交处，轴轴力、弯弯矩突变变，所以以在斜撑撑与2HH5888型钢相相交处11米范围围内的22H5888型钢钢内外各各加焊112mmm钢板，截面特特征如下下：A633012233715525522772mmm2I（66301230002

36、63001231113288385500）23662666584440mmm4W11185518225cmm3所以在长长斜撑与与长边22H5888型钢钢相交处处，Nmmax55889.33KN， M=6566.7 KNM则，+=1077522.81599.8MMPa, 强度符符合要求求！ 在在长斜撑撑与短边边2H5588型型钢相交交处，NNmaxx70052.5KNN， M=1477.6 KNM则，+1334.99111.91466.8MMPa, 强度符符合要求求！ 在短边边斜撑与与长边22H5888型钢钢相交处处，N33117.44KN， M=7111.7 KNM则，+633.557.211

37、20.7MPPa, 强度符符合要求求！对长、短短边上受受力最大大的一般般截面进进行验算算：短边2HH5888型钢除除截面贴贴板范围围外一般般截面所所受最大大轴力Nmaxx48111KNN，M=1722.6 KNM则，+1229.55211.31500.8MMPa, 强度符符合要求求！长边2HH5888型钢除除截面贴贴板范围围外一般般截面所所受最大大轴力N33317.4KNN，M=3788.2 KNM则，+899.346.71136MMPa, 强度符符合要求求！b、长斜斜支撑钢钢管所受受最大轴轴力N32001.44 KNN，计算算长度LL122 m,钢管自重重产生的的弯矩MM=1.8229122

38、322.9KKNM;则，+=1377.44.4441141.9MPPa,强度度符合要要求！由=112/0.2118554.9 ;查表得得：0.87=1157000.11KN+=+ =1557.995.241633.2 MPaa,整体体稳定性性符合要要求！短短斜支撑撑钢管所所受最大大轴力NN32216.5 KKN，计计算长度度L66 m,钢管自重重产生的的弯矩MM=1.8229628.23KKNM（可忽忽略不计计）;由=66/0.2118527.5 ;查表得得：0.96441433.2 MPaa,整体体稳定性性符合要要求！6、封底底砼厚度度计算封底砼达达到设计计强度后后,抽干干围堰内内的水。此时

39、封封底砼受受到由于于内外水水土压力力差形成成的向上上的水的的浮力PP，封底底砼必须须在自重重G、与与钢护筒筒的粘聚聚力N11及与钢钢板桩的的粘聚力力N2作用下下抵抗水水的浮力力P。本工程拟拟定封底底砼标号号为C225，取取其设计计值fttd=11.233MPaa，考虑虑施工阶阶段混凝凝土的允允许弯拉拉应力取取1.55倍安全全系数，则=00.822MPaa，钢护护筒与封封底混凝凝土间握握裹力=0.15Mpa。砼封底底厚度为为2.00m,在在计算时时取有效效厚度为为1.88 m。（1）、砼抗浮浮力计算算水的浮力力 P=100009.8815.058(288.822.88-2003.1141.12)

40、 85668.66 t封底砼自自重G2.3(28.822.88-2003.1141.12)1.8824003.99t封底砼与与钢护筒筒的粘聚聚力N1223.1141.11.88201537330.33 t 封底砼与与钢板桩桩的粘聚聚力N2（28.8222.88）21.881527886.44 t GGN11N224003.9937330.3327886.4489220.66 t PP，满足足要求！ (2)、封底底混凝土土拉应力力计算由于承台台封底混混凝土与与钢护筒筒及钢板板桩形成成握裹支支撑，其其力的传传递较为为复杂，根据本本承台桩桩基布置置情况，将封底底砼看成成承受均均布荷载载的三边边固定、

41、一边简简支的面面板结构构。则，作用用在砼梁梁上的荷荷载p15.058101.88231099.2 KN/m2Mx00.0660.061099.25.8822220.44KN.mMy00.055500.05551099.25.8822002.11KN.m 7、坑底底土抗隆隆起验算算围堰在水水下清淤淤到99.4442m标标高处，须验算算坑底的的承载力力，如承承载力不不足，将将导致坑坑底土的的隆起。 本工程程坑底抗抗隆起验验算采用用滑动圆圆滑分析析法，以以坑底OO为圆心心，以钢钢板桩入入土深度度OB为为半径作作圆交坑坑底水平平线于EE、F，再由EE作垂直直平方线线交河床床面于DD。则，抗滑滑力矩C1

42、H （9.88.66122.51.9958）4.44423.1144.44422212.5112577.5滑动力矩矩(7.58.66+9.71.9958)4.4442 2=8823.7K11.533 1.22，可满满足坑底底抗隆起起验算！沉湖汉江江特大桥桥95#墩钢板板桩围堰堰计算书书一、工程程概括沉湖汉江江特大桥桥处于仙仙桃市长长倘口镇镇、汉川川市沉湖湖镇内，起诉里里程为DDK7117663.118DDK7997005.881，全全长79942.63mm。主桥桥以一联联（1002m1688m1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道。其中中95、966墩位位于汉江江河道中中，四

43、季季有水，为深水水基础，基础拟采用钢钢板桩围围堰施工工。二、钢板板桩围堰堰的布置置及计算算假设1、围堰堰的布置置95墩墩钢板桩桩围堰具体体布置如如下图：2、计算算假设本计算中中土层参参数按经经验取值值如下：序 号土层名称称土层顶 标高土层底 标高容重（kkN/mm3）内摩擦角角（o）粘聚力（kPaa）1淤泥质黏黏土20.0013.5517.5513.449.82粉质黏土土13.55-2.2219.7721.2212.55围堰设计计时计算算水位按按244.5mm考虑。三、钢板板桩围堰堰计算1、土压压力计算算本工程土土压力计计算采用用不考虑虑水渗流流效应的的水土分分算法，即钢板板桩承受受孔隙水水压

44、力、有效主主动土压压力及有有效被动动土压力力。以水位标标高224.55以基准准，计算算各高度度点的水水压力、有效土土压力。（1）、主、被被动土压压力系数数淤泥质黏黏土：Katg22(455-)0.6624， 0.7790 Kpptgg2(455+)1.6603， 1.2266粉质黏土土：Kaatgg2(455-)0.4469， 0.6685 Kpptgg2(455+)2.1133， 1.4460（2）、有效主主动土压压力的计计算a、h4.5mm时，Pa PaPww044.510 = 445 KKN/mm2b、h11m（上）时，Pa PaPww0.66247.556.5529.880.77911

45、011125 KKN/mm2c、h11m（下）时，Pa PaPww0.44699.776.55212.50.66851011122.55 KNN/m22d、h17.55m时，Pa PaPww0.4469(7.56.559.76.55)-212.50.6685+1017.552100.3 KN/m22、各施施工工况况及内力力计算 本围堰堰施工时时，按上上层支撑撑已安装装，并抽抽水（吸吸泥）至至待安装装支撑下下1000cm 处，计计算各支支撑在各各阶段可可能出现现的最大大反力和和钢板桩桩最大内内力。根据施工工工序，分为三三个工况况；工况一、围堰第第一道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到18mm标高时

46、时；工况二、围堰第第二道支支撑加好好后，向向围堰内内注水至至围堰外外标高，围堰内内吸泥、清淤到到11.5055m标高时时；工况三、围堰封封底砼浇浇注并达达到设计计强度后后，围堰堰内抽水水完成后后。 在计算算时，各各阶段钢钢板桩计计算长度度按等值值梁法确确定，从从主动土土压力与与被动土土压力相相等的反反弯矩截截面（即即净土压压力为零零或弯矩矩为零）截断形形成等值值梁计算算支撑反反力和钢钢板桩弯弯矩。工况一、围堰第第一道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到18mm标高时时；有效被动动土压力力：h6.5m时时，Ppp29.881.226624.8 KKN/mm2h111m时，Pp1.66037.554.

47、5529.881.226678.9 KKN/mm2考虑板桩桩与土体体的摩擦擦，被动动土压力力提高系系数K1.332，则则：h6.5m时时，Ppp322.7 KN/m2h111m时，Pp78.91.3321104.551449.11 KNN/m22土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点反力力及钢板板桩弯矩矩如下：工况二、围堰第第二道支支撑加好好后，向向围堰内内注水至至围堰外外标高，围堰内内吸泥、清淤到到11.5055m标高时时；有效被动动土压力力：h122.9995m时，Ppp212.51.446336.55 KNN/m22h177.5m时，Pp2.11339.774.5505212.51.

48、4461129.7KNN/m22考虑板桩桩与土体体的摩擦擦，被动动土压力力提高系系数K1.661，则则：h122.9955m时，Ppp588.81299.9551888.8KKN/mm2h177.5m时，Ppp1299.71.66111017.53833.8 KN/m2土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点反力力及钢板板桩弯矩矩如下：工况三、围堰封封底砼浇浇注并达达到设计计强度后后，围堰堰内抽水水完成后后。各道支撑撑在三个个工况下下的最大大反力作作为圈梁梁的设计计依据，则第一一、第二二道支撑撑的支撑撑反力依依次为：R11123.2 KKN/mm RR24022.9 KN/m 钢板桩在在各工

49、况况下所受受的最大大弯矩：Mmaax4407.5KNN.m，钢板桩桩拟采用用拉森型，其其惯性矩矩为5667000cm44/m, 截面面弹性模模量为227000cm33/m,钢材材材质为 SY2295。=1500.9 Mpaa 00.629551777 MMpa，符合要要求。3、求钢钢板桩的的入土深深度钢板桩的的最小入入土深度度根据在在最不利利状况（工况二二）进行行求解。钢板桩桩的最小小入土深深度包括括钢板桩桩上弯矩矩为零点点的入土土深度(x)和和为克服服弯矩零零点钢板板桩剪力力所需的的被动土土深度(y)。 x=0.333 mm y2.22 m则，钢板板桩的最最小入土土深度为为： 11.1(0.

50、3332.22)2.88 m4、内支支撑的设设计计算算本工程中中支撑圈圈梁采用用H5888型钢钢，支撑撑钢管采采用5300（壁厚厚10mmm）和630（壁厚112mm）。 H5888型钢的的截面特特性如下下：A=1885766mm2I=11132883.885cm4W=38853.2cm35300（壁厚厚10mmm），其截面面特征如如下：A=1663366.3mmm2 W=4.117106mm3I5.52108mm4;i=1833.888mm单位重量量：q=1288.244kg/mm6300（壁厚厚12mmm），其截面面特征如如下：A=2332988.1mmm2 W=7.0064106mm3I

51、111.133108mm4;i=2188.5mmm单位重量量：q=1822.9kkg/mm第一道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下：（弯矩图图）（轴力图图）a、由计计算可知知，圈梁梁最不利利荷载出出现在长长边圈梁梁上，在在距梁端端17.08米米处，截截面弯矩矩、轴力力均最大大。Mmaxx3229.33KNM， NNmaxx=15599.5 KKN则，+=86+81.4=1167.4MPPa, 强度度符合要要求！b、支撑撑斜钢管所所受最大大轴力NN9555.88KN，计算长长度L15.3m,钢管自重重产生的的弯矩MM=1.22815.4322=38.1KNNM;则，+=58.5+88.7=67.