塑料盒多网格注塑模设计

1、 目录一、塑件成型工艺性分析错误！未定义书签。1、塑件的分析错误！未定义书签。2、PS的性能分析错误！未定义书签。3、PS的注射成型过程及工艺参数错误！未定义书签。二、拟定模具的结构形式错误！未定义书签。1、分型面位置的确定错误！未定义书签。TOC o 1-5 h z2、型腔数量和排列方式的确定53、注射机型号的确定错误！未定义书签。 HYPERLINK l bookmark13 三、浇注系统的设计6 HYPERLINK l bookmark15 1、主流道的设计7 HYPERLINK l bookmark23 2、分流道的设计83、浇口的设计错误！未定义书签。 HYPERLINK l boo

2、kmark47 4、校核主流道的剪切速率8 HYPERLINK l bookmark59 5、冷料穴的设计及计算9 HYPERLINK l bookmark61 四、成型零件的结构设计及计算9 HYPERLINK l bookmark63 1、成型零件的结构设计92、成型零件钢材的选用错误！未定义书签。3、成型零件工作尺寸的计算错误！未定义书签。4、成型零件尺寸及动模垫板厚度的计算10 HYPERLINK l bookmark104 五、模架的确定111、各模板尺寸的确定错误！未定义书签。2、模架各尺寸的校核错误！未定义书签。六、排气槽的设计错误！未定义书签。七、脱模推出机构的设计错误！未定义

3、书签。1、推出方式的确定错误！未定义书签。2、脱模力的计算错误！未定义书签。3、校核推出机构作用在塑件上的单位压应力错误！未定义书签。八、冷却系统的设计错误！未定义书签。1、冷却介质错误！未定义书签。2、冷却系统的简单计算错误！未定义书签。3、凹模嵌件和型芯冷却水道的设置错误！未定义书签。九、导向与定位结构的设计错误！未定义书签。十、总装图和零件图的绘制错误！未定义书签。参考文献错误！未定义书签。一、塑件成型工艺性分析1、塑件的分析塑料盒，大批量生产，精度：MT5。1.塑料盍DFT.10C尸工乩1技术婴求:I.m均勺載件不允许冇裂纹和蜜形缺陷2脱模斡度3om耒注瞬角剧-磴t序yAtiCaFG孑

4、0111吹6050野a3IS341.50-2705367517JOL8艸脚557*541837204rvi:9(i57歸s420如2.54nsIOO別915422i?5所选课题03（1）外形尺寸该塑件壁厚为2mm,塑件外形尺寸一般，塑料熔体流程不太长,适合于注射成型。（2）精度等级按实际公差MT5进行计算。（3）脱模斜度PS属于无定型塑料，成型收缩率较小，参考表2-10选择该塑件上型芯和凹模的统一脱模斜度为1。PS的性能分析PS为无定形聚合物，流动性好，吸水率低（小于00.2%），是一种易于成型加工的透明塑料。其制品透光率达88-92%，着色力强，硬度高。但PS制品脆性大,易产生内应力开裂，耐

5、热性较差（60-80C），无毒，比重1.04gcm3左右（稍大于水）。PS的工艺特点PS熔点为166C，加工温度一般在185-215C为宜，分解温度约为290C，故其加工温度范围较宽。PS料在加工前，可不用干燥，由于其MI较大、流动性好，注射压力可低些。因PS比热低，其制作一些模具散热即能很快冷凝固化，其冷却速度比一般原料要快，开模时间可早一些。其塑化时间和冷却时间都较短，成型周期时间会减少一些；PS制品的光泽随模温增加而越好。特点：电绝缘性（尤其高频绝缘性）优良，无色透明，透光率仅次于有机玻璃，着色性耐水性，化学稳定性良好，强度一般，但质脆，易产生应力脆裂,不耐苯汽油等有机溶剂.用途：适于制

6、作绝缘透明件.装饰件及化学仪器.光学仪器等零件.成型特性：1.无定形料，吸湿小,不须充分干燥，不易分解，但热膨胀系数大，易产生内应力.流动性较好，可用螺杆或柱塞式注射机成型.2.2.宜用高料温,高模温，低注射压力，延长注射时间有利于降低内应力，防止缩孔变形.可用各种形式浇口，浇口与塑件圆弧连接，以免去处浇口时损坏塑件脱模斜度大，顶出均匀塑件壁厚均匀,最好不带镶件，如有镶件应预热.表1项目牲能蔘数项目性能参数拉伸强度拉伸弾性棋毎扮沔强度/MM比热容小他】041丄眉35二&32.S-3.51340屈服强度Mpa吸水率（如熔点代-计篦收縮率（）比体积/cm屯35的临価0.5二A60.03-0.053

7、.PS的注射成型过程及工艺参数注射成型过程1）成型前的准备。对PS的色泽、粒度和均匀度等进行检验，由于PS吸水性较小，成型还是应进行干燥。2）注射过程。塑件在注射机料筒内经过加热、塑化达到流动状态后，由模具的浇注系统进入模具型腔，其过程可分为充模、压实、保压、倒流和冷却五个阶段。塑件的后处理。成型后的塑料产生应力，应加以退火为宜，80C24h为宜注射工艺参数项目参数项目干燥处理温度7080注射压力麹pa时间/h12HtluJ/s13料简温度后部110-160保压压力/恥30-10前部代170-190时间15-10喷嘴结构珂通忧降温固化时间厶15-30囁嘴温度沁W0170成整周期心4UTO模具温

8、度/匸40-70注射机类型柱塞式/螺杆式、拟定模具的结构形式1、分型面位置的确定通过对塑件结构形式的分析，分型面应选在端盖截面积最大且利于开模取出塑件的底平面上，其位置如图所示。2、型腔?数量和排列方式的确定型腔数量的确定该塑件采用的精度一般5级，且需要保证表面质量，考虑到塑件尺寸、模具结构尺寸的大小关系，以及制造费用和各种成本费等因素,初步定为一模一腔，多点浇口形式。模具结构形式的确定从上面的分析可知，本模具设计为一模一腔，多点浇口形式，定模部分需要单独开设分型面取出凝料，动模部分需要添加型芯固定板、支撑板和脱模板。由上综合分析可确定选用带脱模板和脱料板的三分型面注射模。3、注射机型号的确定

9、注射量的计算通过三维建模设计分析计算得：塑件体积：V=82.17cm3塑塑件质量：m二pV82.17X1.04=85.46g塑塑=式中，p参考表4-44可取1.04g/cm3.浇注系统凝料体积的初步估算浇注系统的凝料在设计之前是不能确定准确的数值,但是可以根据经验按照塑件体积的0.21倍来估算由于本次采用流道且较长，因此浇注系统的凝料按塑件体积的0.5倍来估算，故一次注入模具型腔塑料熔体的总体积为V二V(1+0.4)二115.038cm3总型选择注射机根据第二步计算得出一次注入模具型腔的塑料总质量V二185.93cm3，并结合式(4-18)则有:V/0.8二115.038/0.8=143.79

10、cm3。总总根据以上的计算,初步选定公称注射量为320cm3，注射机型号为卧式注射机，其主要技术参数见下表：理论注射容量/cm3320移模行程/mm150螺杆柱塞直径/mmV注射压力/MPa60取大模具厚度/mm355175最小模具厚度/mm285注射时间/s2.5锁模形式液压-机械拉料杆内间距/mm400 x300模具定位孔直径/mm150螺杆转速/rmin-10200喷球嘴直径/mm18锁模力/kN1500喷嘴口孔径/mm5(4)注射机相关参数的校核注射压力校核.查表4-1可知PS所需注射压力为60llOMPa,这里p=110MPa,该注射机的公称压力为p=175MPa,注射压力安全系数k

11、=1.251.4，这里取k=1.3，则：公11气po=1.3X110=143Vp八，所以，注射机注射压力合格。锁模力校核a、塑件在分型面上的投影面积A，则塑A=110 x76=8360mm2。塑b、浇注系统在分型面上的投影面积A，即流道凝料(包括浇口)在分型面上的投影面浇积A数值，可以按照统计分析来确定。A是每个塑件在分型面上的投影面积A的TOC o 1-5 h z浇浇塑0.20.5倍由于本流道设计简单，分流道相对较短，因此流道凝料投影面积可以适当取小一些,这里取A=0.4A.浇塑c、塑件和浇注系统在分型面上总的投影面积A，则总A=n(A+A)=n(A+0.4A)=1X1.4XA=1X1.4X

12、8360=11704mm2总塑浇塑塑塑d、模具型腔内的胀形力F叱，则胀F二Ap二11704x35二409640N二409.6kN，胀总模式中,p是型腔的平均计算压力值.p是模具型腔内的压力，通常取注射压力的20%40%，大模模致范围为2540MPa对于粘度较大的精度较高的塑料制品应取较大值.HIPS属于中等粘度塑料及有精度要求的塑件,故p取35MPa.查表4-45可得该注射机的公称锁模力模F二1500kN，锁模力安全系数为k=1.11.2,这里取k=1.2，则锁22kF二1.2F二1.2x409.6二491.52F,所以,注射机锁模力合格.2胀胀锁对于其他安装尺寸的校核要等到模架选定，结构尺寸

13、确定后方可进行。三、浇注系统的设计1、主流道的设计主流道通常位于模具中心塑料熔体的入口处,它将注射机喷嘴注射出的熔体导入分流道或型腔中。主流道的形状为圆锥形，以便熔体的流动和开模时主流道凝料的顺利拔出。流道的尺寸直接影响到熔体的流动速度和充模时间。另外，由于其与高温塑料熔体及注射机喷嘴反复接触，因此设计中常设计成可拆卸更换的浇口套。（1）主流道尺寸1）主流道的长度：小型模具L、应尽量小于60mm,本次设计中初取50mm进行设计。主2）主流道小端直径：小=注射机喷嘴尺寸+（0.51）mm=（4+1）mm=6mm3）主流道大端直径：d二d+2Ltana10mm，式中a二4。主流道球面半径：SR=注

14、射机喷嘴球头半径+(12)mm=19mm.0球面的配合高度:h=5mm.主流道的凝料体积兀3.14V=L(R2+r2+Rr)=x50 x(62+32+6x3)mm3主3主主主主主3=3297mm3=3.297cm3.（3）主流道当量半径3+6R=mm=4.5mmn2（4）主流道浇口套的形式主流道衬套为标准件可选购。主流道小端入口处与注射机喷嘴反复接触，易磨损。对材料的要求较严格，因面尽管小型注射模可以将主流道浇口套与定位圈设计成一个整体，但考虑上述因素通常仍然将其分开来设计，以便于拆卸更换。同时也便于选用优质钢材进行单独加工和热火处理。设计中常采用碳素工具钢（T8A或T10A）,热处理淬火表面

15、硬度为5055HRC。2、分流道的设计（1）分流道的布置形式在高计时应考虑尽量减少在流道内的压力损失和尽可能避免熔体温度降低，同时还要考虑减少分流道的容积和压力平衡，因此采用平衡式分流道。（2）分流道的长度采用5个点浇口，由塑件尺寸知应大于47x2mm取70mm（3）分流道的当量直径因为该塑件的质量m塑=82.176gV200g，分流道的当量直径为D=0.2654m/L=0.2654x*82.176x%：70=6.96mm分塑分（4）分流道截面形状常用的分流道截面形状有圆形、梯形、U形、六角形等，为了便于加工和凝料的脱模，分流道大多设计在分型面上。本设计采用梯形截面，其加工工艺性好，且塑料熔体

16、的热量散失、流动阻力均不大。分流道截面尺寸设梯形的下底宽度为x,底面圆角的半径R=lmm,并根据表4-6设置梯形的高h=8mm,则该梯形的截面积为.(x+xI+2x8tan8。)ho/oo.A二二8(x+8tan8。)分2再根据该面积与当量直径为9mm的圆面积相等，可得：兀D23.14x928(x+8tan8。)=分=63.585mm2即可得x6.71mm取7mm,则梯形的上44底约为9mm.凝料体积分流道的长度为4x70mm.分流道截面积63.585mm3）凝料体积V=4x70 x63.585=17803.8mm3=17.8cm3校核剪切速率确定注射时间：查表2-3,可取t=2.2sV+V计

17、算分流道体积流量:q=塑=45.44cm3/s分t3)由式(4-20)可得剪切速率沁524s-13.3q3.3x45.44x103y=分=分kR33.14x4.53分该分流道的剪切速率处于浇口主流道与分流道的最佳剪切速率5x1025x103s-1之间，所以，分流道内熔体的剪切速率合格。(8)分流道的表面粗糙度和脱模斜度分流道的表面粗糙度要求不是很低，一般取Ra1.252.5卩m即可，此处取Ra1.6卩m，另外，其脱模斜度一般在5。10。之间，这里取脱模斜度为8。3、浇口的设计(1)点浇口尺寸的确定根据资料一表4-10及资料二推荐数值确定点浇口尺寸如下:侧浇口剪切速率的校核校核浇口的剪切速率确定

18、注射时间:查表2-3，可取t=2.2s;计算浇口的体积流量：-塑=37.35cm3/st计算浇口的剪切速率:3.3q=兀R3浇3.3x37.35x1033.14x(6)32沁1.4538x103s-i剪切速率处于浇口与分流道的最佳剪切速率5X1035x104s-1之间，所以，浇口的剪切速率校核合格。4、校核主流道的剪切速率上面分别求出了塑件的体积、主流道的体积、分流道的体积以及主流道的当量半径，这样就可以校核主流道熔体的剪切速率。计算主流道的体积3.29+17.80+82.1722=46.94cm3/s(2)计算主流道的剪切速率沁1.11x103s-13.3q3.3x46.94x103=主=主

19、欣主3.14x(9)3王2主流道内熔体的剪切速率处于浇口与分流道的最佳剪切速率5x1025x103s-1之间，所以，主流道的剪切速率校核合格。5、冷料穴的设计及计算冷料穴的作用是储存熔料前锋的冷料防止冷料进入模具型腔而影响制品的表面质量，本设计仅有分流道冷料穴。四、成型零件的结构设计及计算1、成型零件的结构设计(1)凹模的结构设计凹模是成型制品的外表面的成型零件。按凹模结构的不同可将其分为整体式、整体嵌入式、组合式和镶拼式四种。根据对塑件的结构分析，本设计中采用整体嵌入式凹模。（2）凸模的结构设计（型芯）凸模是成型塑件内表面的成型零件，通常可以分为整体式和组合式两种类型，本设计中采用整体嵌入式

20、凹模。2、成型零件钢材的选用根据对成型塑件的综合分析，该塑件的成型零件要有足够的刚度、强度、耐磨性及良好的抗疲劳性能，同时考虑它的机械加工性能和抛光性能。又因为该塑件为大批量生产，所以构成型腔的嵌入式凹模钢材选用P20（美国牌号）。对于成型塑件外圆筒的大型芯来说，由于脱模时与塑件的磨损严重，因此钢材选用高合金工具钢Crl2MoV而对于成型内部圆筒的型芯而言，型芯较小，但塑件中心轮毂包住型芯，型芯需散发的热量比较多，磨损出比较严重，因此也采用Cr12MoV,型芯中心通冷却水冷却。3、成型零件工作尺寸的计算采用表4-15中的平均尺寸法计算成型零件尺寸，塑件尺寸公差按照塑件零件图中给定的公差计算。（

21、1）凹模径向尺寸的计算塑件外部径向尺寸的转换：l二76土0.20二7.200mm，TOC o 1-5 h zsl-0.40相应的塑件制造公差A二0.60，l二80+0.2。二80.200mm相应的塑件制造公差1s2-0.10-0.30A二0.802l=1+S）1-xA甌1二K1+0.0055）x76.2-0.6x0.6h10二80.830.10mmm1cps1110001=1+S）1-xA臨2二Kl+0.0055）x80.2-0.6x0.8h14二85.11+0.14mmm2cps222000式中，S是塑件的平均收缩率，查表1可得PS的收缩率为0.5%0.6%,所以其平均收cp缩率S二0.00

22、5+0.006二0.0055;x、x是系数，查表2-10可知x一般在0.50.8cp212之间,此处取x=x=0.6；A、A分别是塑件上相应尺寸的公差（下同）；5、81212z1z21是塑件上相应尺寸制造公差，对于中小型塑件取8=：A（下同）。z6（2）凹模深度尺寸的计算塑件高度方向尺寸的转换：塑件高度的最大尺寸H=55土0.20mm=59.200，相应的A=0.54mmS-0.40SH=1(1+S)H-xA-+8z=k1+0.0055)x55.20-0.65x0.541o.9mm=55.18Mcps000式中，x是系数，由查表2-10可知一般在0.50.7之间,此处取x=0.65。型芯径向尺

23、寸的计算1=16.3土0.10=16.20+0.20mms10A=0.4411=35.6+0.40=35.000mms2-0.30-0.70A=0.642l=22.66土0.2=22.860mms3-0.4l=22.93土0.2=23.13mmA3二.5A二0.504+S)+xA1=1&+0.0055)x16.20+0.7x0.44】二16.61。cps111-0.07-0.07+S)+xA1二K1+0.0055)x35.00+0.7x0.641)二35.700cps222-0.09-0.09+S)+xA1二K1+0.0055)x22.86+0.7x0.50二22.360cps3330.080

24、.08)3+S儿+xA-cps444-z4(4)型芯高度尺寸的计算塑件尺寸转换：lml1二K1+0.0055)x23.13+0.7x0.05】二23.63。-0.08-0.08s4-0.40A=0.74mmSh=51土0.2mm=50.8+0-4mms0=1(1+0.0055)x50.8+0.63x0.741mm=51.570mm-0.12-0.12h=1+S)h+xA-0Mcps-Z式中，x是模具尺寸计算系数，查表2-11可知一般在0.50.8之间,此处取X=0.63。凹模侧壁厚度的计算凹模侧壁是采用嵌件，为结构紧凑，根据简单模具单型腔侧壁厚度计算公式有:S=0.2L+17=0.2x76+1

25、7=32.2mm故可取33mm动模垫板厚度的计算动模垫板厚度根据资料一表4-19经验公式计算如下：b=100初选第5序列模架，L=200-30-30=140型腔注射压力平p=35MPa故有厚度H=1.5x0.12b=1.5x0.12x100=18mm故动模垫板可按照标准厚度取32mm。五、模架的确定根据模具型腔布局的中心距和凹模嵌件的尺寸可以计算出凹模嵌件所占的平面尺寸为160mmX160mm，又考虑凹模最小壁厚，导柱、导套的布置等，再同时参考4.12.4节中小型标准模架的选型经验公式和表4-38，可确定选用模架序号为5号(WXL=200mmX315mm),模架结构为4型。1、各模板尺寸的确定

26、A板尺寸。A板是定模型腔板，塑件高度为50mm,浇注系统高27.5mm.故凹模固定板厚度取80mm。B板尺寸。B板是型芯固定板，按模架标准板厚取32mm。C板尺寸。垫块=推出行程+推板厚度+推杆固定板厚度+(510)mm=95-100mm,初步选定C为100mm.2、模架各尺寸的校核根据所选注射机来校核模具设计的尺寸。1）模具平面尺寸200mmX315mm345mmX345mm（拉杆间距），校核合格。2）模具高度尺寸330mm,285mm330mm355mm（模具的最大厚度和最小厚度），校核合格。3）模具的开模行程S=H+H+（510）mm=（40+40）mm=8590mm325mm（开12模

27、行程），校核合格。六、排气槽的设计该塑件由于采用点口进料，熔体由上而下充满型腔，推件板和凸模配合间隙推杆的配合间隙、分型面和型芯与脱模板之间的间隙向外排出。七、脱模推出机构的设计1、推出方式的确定本塑件圆周采用脱模板、中心采用推杆的综合推出方式。脱模板推出时为了减小脱模板与型芯的摩擦，设计中在用脱模板与型芯之间留出0.2mm的间隙，并采用锥面配合，可以防脱模板因偏心而产生溢料，同时避免了脱模板与型芯产生摩擦。2、脱模力的计算a+b22.36+16.61因为人=6.2010，所以，此处视为厚壁圆筒塑件，根据1兀t式4-27脱模力为3.14x2F二2(a+b)ESL(f-tan申)十。A1(1+卩

28、+K)K1122x(22.36+16.61)x3x103x0.0055x55x(0.45-tan1。2x6.202(1+0.32+COS21。+2x6.20 xcosl。)x1.0085二3796.69N同理可算得F二3767.97N2F二3968.35N3F二4223.77N4F二4F+2F+2F+F故总1234二4x3796.69+2x3767.97+2x3968.35+4223.77二34485.09N3、校核推出机构作用在塑件上的单位压应力推出面积A=4x2.8x(76一2)=828.8mm推出应力1.2F1.2x34485.09“b=MPa=49.93MPaV53Mpa(抗压强度)合

29、格。A828.8八、冷却系统的设计冷却系统的计算很麻烦，在此只进行简单的计算。设计时忽略模具因空气对流、辐射以及与注射机接触所散发的热量，按单位时间内塑料熔体凝固时所放出的热量应等于冷却水所带走的热量。1、冷却介质属于中等粘度材料，其成型温度及模具温度分别为200r和5080C。所以，模具温度初步选定为50C，用常温水对模具进行冷却。2、冷却系统的简单计算(1)单位时间内注入模具中的塑料熔体的总质量W塑料制品的体积V=V+V+nV=(3.29+17.80+82.17)cm3=103.268cm3主分塑塑料制品的质量m=pV=103.268x1.0g=103.268g=0.103268g塑件壁厚

30、为2mm,可以查表4-34得t=20.5。取注射时间t=2s，脱模时间t=7.5s，注脱则注射时间：t=t+1+1=(2+20.5+7.5)s=30s。由此得每小时注射次数：注冷脱N=(3600/30)次=120次单位时间注入模具中得塑料熔体得总质量：W=Nm=120X0.103.268kg/h=12.39kg/h。(2)确定单位质量的塑件在凝固时所放出的热量Q查表4-35直接可知HIPS的单位s热量Q的值的范围在(310400)KJ之间，故可取Q=370Kj/kgoss计算冷却水的体积流量q设冷却水道入水口的水温为02二22。C，出水口的12.39x350水温为01=25。C，取水的密度P=1000kg/m3，水的比热容c=4.187Kj/(kgC)。则根据公式可得：