梁模板计算实例

1、欢迎共阅模板计算实例1、工程概况柱网尺寸6mX9m，柱截面尺寸600mmX600mm纵向梁截面尺寸300mmX600mm，横向梁截面尺寸600mmX800mm,无次梁，板厚150mm,层高12m，支架高宽比小于3。（采用泵送混凝土。）2、工程参数（技术参数）梁与支架参数梁截面宽度0.24m梁截血咼度0.4m支架高度2.9m楼板厚度120m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型(P48x3.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1m,梁下增加2根立杆水干杆取大步距1.0m顶步步距0.8立杆伸出水平杆长度a0.4m面板18mm厚木胶合板梁底面板木楞100X100mm方木，2根梁侧次楞50X80mm方木，间

2、距150mm梁侧主楞方木60mmX90mm，间距300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：300mmX300mm-4-H-+-!、心荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.127kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2（根据不同情况定）倾倒砼对梁侧模板荷载2kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m振捣砼对梁侧模板荷载4kN/tf3计算3.1梁侧模板计算图3.1梁侧模板受力简图3.1.1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,依据建筑施工模板安全技术规范,按下列公式计算,取其中的较小值:F=0.22丫

3、t卩卩4.1.1TC012F=yH4.1.1-2c式中：Y-孑昆凝土的重力密度，取24kN/m3；ct新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15）计算，取初凝时间为5.7小时。0T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20C；V混凝土的浇筑速度，取11m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；0外加剂影响修正系数，取1.2；10混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。2F=0.22丫t卩卩、丽=0.22X24X5.7X1.2X1.15X3.32=138.13kN/m2C012F=丫h=24X0.8=19.2kN/m2c根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值

4、取较小值19.2kN/m2。3.1.2梁侧面板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。（次楞平行于梁方向）面板的截面抵抗矩W=1000X18X18/6=54000mm3；（W=650X18X18/6=35100mm3；）（次楞垂直于梁方向）截面惯性矩I=1000X18X18X18/12=486000mm4；（I=650X18X18X18/12=315900mm4；）1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G=19.2kN/m2，4k振捣砼对侧模板产生的荷载标准值

5、Q=4kN/m2。2K规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q）（1-）对水平面模板可采用2kN/m2，对2k垂直面模板可采用4kN/m2）荷载基本组合1）由可变荷载效应控制的组合S二r工G+rQ（4.3.12）TOC o 1-5 h zGikQ11ki=1S=r工G+0.9工rQ（4.3.13）GikQiiki=1i=1式中r永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；Gr一一第i个可变荷载的分项系数，其中r为可变荷载Q的分项系数，应按表4.2.3采用；QiQ11工G一一按永久荷载标准值G计算的荷载效应值；ikki=1S一一按可变荷载标准值Q计算的荷载效应值，其中S1为诸可变荷载效应中起控制作用

6、者；QikzkQ1kn参与组合的可变荷载数。由永久荷载效应控制的组合：S=rS+工r屮S（4.3.14）GGkQiciQiki=1式中屮可变荷载Q的组合值系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）中各章的规定采用；cii模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7o（对本工程而言）式中：r一一结构重要性系数，其值按0.9采用；0r一一永久荷载分项系数Gg4新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值丫Q活荷载分项系数；Q一一一振捣砼对侧模板产生的荷载标准值2K均布线荷载设计值为：q1=rx(rxG+yxQ)x10G4kQ2K=0.9x(1.2x19.2+1.4x4)x1=25.776KN/m2)

7、由永久荷载效应控制的组合S=rS+r屮S(4.3.14GGkQiciQiki=1式中屮可变荷载Q的组合值系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）中各章的规定采用;cii模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7or对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。）G式中：r结构重要性系数，其值按0.9采用；0r永久荷载分项系数GG新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值4kY活荷载分项系数；QQ振捣砼对侧模板产生的荷载标准值2K均布线荷载设计值为：q2=rx(rxG+yxwxQ)x10G4kQci2K=0.9x(1.35x19.2+1.4x0.7x4)x1=26.856KN/m取较大值q=26

8、.856KN/m作为设计依据。3、强度验算MfQ=maxSfmWmm5.2.12)式中M最不利弯矩设计值，max取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值W木板毛截面抵抗矩；（矩形截面抵抗矩W二bh2/6）mmf木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.13、B.3.14和B.3.15m的规定采用。施工荷载为均布线荷载：三跨连续板在均布作用下m=0.1q12TOC o 1-5 h zmax1M=0.1q12=0.1X26.856X0.152=0.06KNmmax1M=0.1q12=0.1X26.856X0.32=0.24KNm）max1面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；M0.06X

9、106q二=1.11N/mm2f=12.5N/mm2W54000面板强度满足要求！（0.06X106/35100=17N/mm2f=125N/mm2）4、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1X19.2=19.2KN/m；面板最大容许挠度值：150/400=0.38mm；（规范：4.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。）v=0.677q14/

10、100EIWL（三跨连续板在均布荷载作用下）gx式中：v挠度计算值；q恒荷载均布线荷载标准值；gE弹性模量；L面板计算跨度；L容许挠度。木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用。面板弹性模量:E=4500N/mm2；0.677ql40.677X19.200X1504v=0.03mm0.38mm100EI100X4500X486000满足要求！3.2梁侧模板次楞验算定义：用户可根据实际情况选择主楞梁、次楞梁或托梁的计算模型，可以是简支梁、双跨连续梁或三跨连续梁。规范：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008：5.2.2支承楞梁计算时，次楞一般为2跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨

11、度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算。次楞采用50X80mm（宽度X高度）方木，间距：0.15m。截面抵抗矩W=50X80X80/6=53333mm3；截面惯性矩I=50X80X80X80/12=2133333mm4；强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.3m。图3.2.1次楞计算简图2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G=19.2kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷4k载标准值Q=4kN/m2。2K均布线荷载设计值为：S二r工

12、G+rQ（4312）【9X（1.2X19.2+1.4X4）】GikQ11ki=1ql=0.9X（1.2X19.2+1.4X4）X0.15=3.866KN/m（可变荷载）S=rS+工r屮S（4.3.14）【1.35X19.2+1.4X0.7X4】GGkQiciQiki=1q2=0.9X（1.35X19.2+1.4X0.7X4）X0.15=4.028KN/m（永久荷载）取较大值q=4.028KN/m作为设计依据。式中内容：0.9-结构重要性系数，其值按0.9采用；1.2-新浇筑混凝土自重（G）。对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；2k1.4-振捣混凝土时产生的荷载（Q）。一般情况下应取1.4；

13、2k4-振捣混凝土时产生的荷载（Q）。（振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q），对水平面模板可采用2kN/m2，对2k2k垂直面模板可采用4kN/m2）0.15次楞间距。（把面荷载化为线荷载）1.35-新浇筑混凝土自重（G）。对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。2k0.7-式中屮可变荷载Q的组合值系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）中各章的规定采cii用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7o表423荷载分项系数荷载类别分项系数丫模板及支架自重（G）1k永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1

14、.35o当其效应对结构有利时：一般情况应取1；新浇筑混凝土自重（G）2k钢筋自重（G）3k新浇筑混凝土对模板侧面的压力（G）4k对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。施工人员及施工设备荷载（Q）1k可变荷载的分项系数：一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。振捣混凝土时产生的荷载（Q）2k倾倒混凝土时产生的荷载（Q）3k风荷载（3）k1.4荷载组合4.3.1按极限状态设计时，其荷载组合必须符合下列规定：1对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合采用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：roS-R（QT）式中r0一结构重要性系数，其值按0.9采用；S荷载效应组合的设计

15、值；R结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：3、强度验算计算最大弯矩：M=0.1ql2=0.1X4.028X0.32=0.036kNm（建筑结构静力计算手册）max最大支座力：l.lql=l.lX4.028X0.3=1.33kN（建筑结构静力计算手册）次楞抗弯强度设计值f=17N/mm2。次楞抗弯强度按下式计算：M0.036X106工二=0.675N/mm217N/mm2W53333满足要求!抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V=0.6ql=0.6X4.028X0.3=0.725KN（建筑结构静力计算11手册

16、）木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:3V3X0.725X103T=0.272N/mm2fv=4.8N/mm22bh2X50X80次楞抗剪强度满足要求!323挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：（规范:验算挠度采用荷载标准值）q=19.2X0.15=2.88KN/m；次楞最大容许挠度值=300/250=1.2mm；（规范4.4.1L/250）次楞弹性模量:E=10000N/mm2；挠度按下式计算：0.677ql40.677X2.88X3004V二二=0.007mm1.2mm100EI100X10000X2133333

17、满足要求！3梁侧模板主楞验算主楞采用方木60mmX90mm，间距：0.3m。截面抵抗矩W=60X90X90/6=81000mm3；截面惯性矩I=60X90X90X90/12=3645000mm4；强度验算1、内力计算主楞承受次楞传递的集中荷载P=1.33kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.3m。（前面计算的次梁）最大支座力:l.lql=l.lX4.028X0.3=1.33kN（建筑结构静力计算手册）图3.3.1主楞计算简图（kN）皿=表中系数Xpl（建筑结构静力计算手册）M=0.175X1.33X0.3=0.0701M=0.100X1.33X0.3=0.04

18、02支座弯矩M=-0.150X1.33X0.3=-0.060主楞弯矩图（kN.m）=表中系数Xp（建筑结构静力计算手册）=0.350X1.33=0.4661=-0.650X1.33=-0.8652=0.500X1.33=0.6653=-0.500X1.33=-0.6654=0.650X1.33=0.8655=-0.350X1.33=0.4666主楞剪力图（KN）2、强度验算最大弯矩M=0.070kNmmax主楞抗弯强度设计值f=17N/mm2。强按下式计算:M0.070X106o二=0.864N/mm217N/mm2W81000满足要求!抗剪强度验算主楞最大剪力设计值V=0.865KNmax木

19、材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:T=VSof(5.2.27)Ibv式中：计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值;S0计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩;毛截面惯性矩;构件的截面宽度;木材顺纹抗剪强度设计值。查本规范表B.3.13、表B.3.14和表B.3.15；）对于矩形截面构件可简化成下面的计算公式3V2bh3X0.865X103=0.240N/mm2fv=4.8N/mm22X60X90主楞抗剪强度满足要求!3.3.3挠度验算1荷载计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=0.950kN.（次梁传来的Q=19.2X0

20、.15=2.88KN/m；次梁的最大支座力:1.1Ql=1.1X2.88X0.3=0.950kN(建筑结构静力计算手册)2、计算参数主楞弹性模量:E=10000N/mm2。主楞最大容许挠度值：300/250=1.2mm；截面惯性矩1=60X90X90X90/12=36450003、挠度验算V二标准系数Xpl3/100EI(建筑结构静力计算手册)V=1.146X950X3003/100X10000X3645000=0.008经计算主楞最大挠度V=0.008mm1.2mm。max满足要求！3.4对拉螺栓验算本工程对拉螺栓采用M14,间距300mm。3.4.1对拉螺栓轴力计算对拉螺栓轴力设计值：N=

21、abF(5.2.31)s式中：a对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；F新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的s水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：F二0.95(rG+rQ)sG4kQ3k其中0.95为荷载值折减系数；Fs=0.95(rGrQ)G4kQ2k=0.95X(1.2X19.2+1.4X4)=27.21kN。N=abF=0.30X0.30X27.21=2.45kN。s3.4.2对拉螺栓可承受的最大轴向拉力计算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nb=AFb（5.2.32）tnt式中：A对拉螺栓净截面面积nFb螺栓的抗拉强度设计值t表5.2.3对拉螺栓轴向

22、拉力设计值（Nt螺栓直径螺栓内径净截面面积重量轴向拉力设计值(mm)(mm)(mm2)(N/m)Nb(kN)tM129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514415.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.9本工程对拉螺栓采用M14,其截面面积A=105.0mm2。n可承受的最大轴向拉力设计值Nb=AFb=105X170=17.85kNtnt3.4.3验算Nbn（5.2.3一3）tNb=AFb=105X170=17.85kNN=abF=2.45kN。tnts满足要求！3.

23、5梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为18mm。取梁底横向水平杆间距lm作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100X1.8X1.8/6=54cm3；截面惯性矩I=100X1.8X1.8X1.8/12=48.6cm4；模板及其支架自重标准值G=0.3kN/m21k新浇筑混凝土自重标准值g=24kN/m3X0.8m=19.2kN/m22k钢筋自重标准值g=1.5kN/m2X0.8m=1.2kN/m23k振捣混凝土时产生的荷载标准值q=2kN/m22k（规范：4.1.1恒荷载标准值应符合下列规定：1.模板及其支架自重标准值（G）应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表4.1.

24、1采用1k表4.1.1楼板模板自重标准值（kN/m2）模板构件的名称木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.300.50楼板模板（其中包括梁的模板）0.500.75楼板模板及其支架（楼层咼度为4m以下）0.751.10注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A。2新浇筑混凝土自重标准值（G），对普通混凝土可采用24kN/m3,其它混凝土可根据实际重力密度按本规范附表Ak确定。3钢筋自重标准值（G）应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可k取l.lkN；梁可取1.5kN。4.当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G），可按下

25、列公式计算，并取其中的k较小值：可变荷载标准值1施工人员及设备荷载标准值（Q）；1k（当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2,再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。）注：对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m2。混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算；模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块板面上。2振捣

26、混凝土时产生的荷载标准值（Q）2k（对水平面模板可采用2kN/m2,对垂直面模板可采用4kN/m2（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。3倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q）f3k（可按表4.1.2采用。）强度验算1、梁底次（主）楞为2根，面板按简支板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.6m。2、荷载计算【4.3.2表4.3.2模板及其支架荷载效应组合的各项荷载项目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度1平板和薄壳的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板4大体积结构、柱（边长大于300mm）

27、、墙（厚度大于100mm）的侧面模板注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。】作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=0.9X1.2X(gX0.8+gX0.8+g)+1.4XqX12k3k1k匕2k=0.9X1.2X(24X0.8+1.5X0.8+0.3)+1.4X21X1=24.88kN/mq=0.9X1.35X(gX0.8+gX0.8+g)+1.4X0.7XqXI2k3k1k匕2k=0.9X1.35X(24X0.8+1.5X0.8+0.3)+1.4X0.7X21X1=26.91kN/m根据以上两者比较应取Q=26.91kN/m作为设计依据。图5.3.1-1计算简图(kN

28、)图5.3.1-2弯矩图(kN.m)图5.3.1-3剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=26.91X0.6/2=8.073kN；N2=26.91X0.6/2=8.073kN；最大弯矩M=q12/8=26.91X0.6X0.6/8max=1.211kN.m梁底模板抗弯强度设计值f(N/mm2)=12.5N/mm2；面板的截面抵抗矩W=1000X18X18/6=54000mm3；梁底模板的弯曲应力按下式计算：M1.211X106o=22.426N/mm212.5N/mm2W54X103不满足要求!建议增大梁底面板厚度或增加梁底支撑次楞的数量!352挠度验算挠度应按下列公式进行验

29、算：v=qL1.5mmmax不满足要求!建议增大梁底模板厚度或增加梁底支撑次楞的数量!梁底模板次楞验算。36梁底模板次（主）楞验算3.6.1强度验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度100mm，高度100mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10X10X10/6=166.667cm3；I=10X10X10X10/12=833333cm4最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距,L=1m。次楞计算简图荷载设计值q=8.073/1=8.073kN/m；（8.073为模板传来的支座反力，1为次梁

30、的跨距）最大弯距M=0.1ql2=0.1X8.073X12=0.807kN.m；（建筑结构静力计算手册）max次楞抗弯强度设计值f=17N/mm2；抗弯强度按下式计算：M0.807X106q二=4.842N/mm217N/mm2W166.667X103次楞抗弯强度满足要求！抗剪强度验算V=0.6ql=0.6X8.073Xl=4.844KN（建筑结构静力计算手册）木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:3V3X4.844X103T=0.73N/mm2fv=4.8N/mm22bh2X100X100次楞抗剪强度满足要求！3.6.3挠度验算次楞最大容许挠度值：1/250=1000

31、/250=4mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值：q=gX0.8+gX0.8+gX112k3k1k=24X0.8+1.5X0.8+0.3X1=20.7kN/mN1=20.7X0.6/2=6.21kN；q=6.210/1=6.21N/mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；挠度按下式计算：0.677ql40.677X6.21X10004V=0.505mm4mm100EI100X10000X833.333X104次楞挠度满足要求！3.7梁底横向水平杆验算（假设）（本例无横杆）3.7.1内力计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简

32、图（kN）弯矩图（kN.m）剪力图（kN）计算方法：一用三弯矩方程式（建筑结构静力计算手册P241）二用弯矩分配法（建筑结构静力计算手册P228）计算方法一：三弯矩方程由表3-5查Kl=2（Ll+L2）=2（0.4+0.2）=1.2K2=2（L2+L3）=2（0.2+0.4）=1.2K3=KlXK2-LXL=1.2X1.2-0.2X0.2=1.44-0.04=1.40Al二K2/K3=1.2/1.4=0.857A2二L2/K3=0.2/1.4=0.142A1=K1/K3=1.2/1.4=0.857由表1-9公式求得（建筑结构静力计算手册P115）Ai1=Bi1=1/16pLXL=1/16X8.

33、07X0.4X0.4=0.0807Ai2=Bi2=1/16pLXL=1/16X0X0.4X0.4=0N1=6（Bi1二Ai2）=6X0.0807=0.4842（注:Ai1Bi1Ai2Bi2Ai3Bi3N2=0.484M1=-A1XN1+A2XN2=-0.857X0.4842+0.142X0.4842=-0.414+0.0687=0.3453kN.m；最大弯矩M=1/4PL-1/2M1=1/4X8.07X0.4-1/2X0.3453=0.807-0.173max=0.634kN.m；经计算，从左到右各支座力分别为:N二表中系数XpL（建筑结构静力计算手册）N1=M/0.2=0.634/0.2=3

34、.172kN;N2=4.901kN;N3=4.901kN;N4=3.172kN;最大弯矩M=0.634kN.m；max欢迎共阅欢迎共阅强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f(N/mm2)=205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：o=ax=141.203N/mm2205N/mm2W4.49X103满足要求!挠度验算荷载只考虑永久荷载P=6.21kN。弹性模量:E=2.6X1000000N/mm2。截面惯性矩I=10.78X10000计算可采用图乘法(建筑结构静力计算手册P104)最大变形V=0.329mm。max支撑钢管的最大容许挠度值：l/150=400/150=2.7mm或10mm；最大

35、变形V=0.329mm2.7mmmax满足要求！3.8梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=4.901kN。4.904.904.904.9021000100010007*1计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。3.9扣件抗滑移验算(水平杆传给立杆荷载设计值R=0KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。)扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=12kN水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=4.901kNRRc，扣件抗滑承载力满足要求!3.10立杆稳定性验算风荷载计算1、基本条件因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按辽宁10年一遇风压

36、值采用，3=0.4kN/m2。0模板支架计算高度H=12m,按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。2、风压高度变化系数“=1.14。(按现行国家标准建筑结构荷载规范)z3、计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数?=1.2XA/(lXh)=1.2X0.143/(1Xna1.5)=0.114?宜可按建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附录A表A.0.5采用)式中A=(l+h+0.325lh)d=0.143m2naaA步一跨内钢管的总挡风面积。nl立杆间距，1mah步距，1.5md

37、钢管外径，0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：p=1.2?=1.2X0.114=0.14st无遮拦多排模板支撑架的体形系数：p二pxi-nn/i-nsst式中：p-无遮拦多排模板支撑架的体形系数sn风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。p=pxi-nn/1-n=0.14X(1-0.9510)/(1-0.95)sst=1.124、风荷载标准值3二PP3（建筑施工扣件式脚手架安全技术规范-公式4.25）kzs0式中：P-风压高度变化系数zP-无遮拦多排模板支撑架的体形系数s3基本风压值（按辽宁10年一遇风压值采用

38、，3=0.4kN/m2。003=pp3=1.14X1.12X0.4kzs0=0.511kN/m25、风荷载产生的弯矩标准值1)由风荷载产生的立杆段弯矩标准值M，按下式计算wM-.9X1.4w/ah2（5.2.515）w10式中：w（3）风荷载标准值，按本规范第4.1.3条规定计算;kk纵横水平拉杆的计算步距；立柱迎风面的间距；al与迎风面垂直方向的立柱间距。bM=0.9X1.4X0.511X1X1.52/10w=0.14482）由风荷载产生的弯矩设计值：M=0.9X0.9X1.4X0.511X1X1.52/10w=0.130kNm（第一个0.9风荷载组合系数）（规范：3.扣件式钢管立柱计算1）用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式5.2.510，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1