地下车库模板施工专项方案(专家论证)

1、 地下车库模板施工专项方案上海*建筑有限公司 第113页 *三期一组团商品住宅地下车库模板施工专项方案上海*建筑有限公司 二零一六年七月目 录TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc288805031 一、工程概况 PAGEREF _Toc288805031 h 3 HYPERLINK l _Toc288805032 二、编制依据 PAGEREF _Toc288805032 h 3 HYPERLINK l _Toc288805033 三、模板支撑系统选择 PAGEREF _Toc288805033 h 4 HYPERLINK l _Toc288805034 四、模板钢管

2、支撑排架验算计算书 PAGEREF _Toc288805034 h 4 HYPERLINK l _Toc288805035 （一）顶板模板计算书 PAGEREF _Toc288805035 h 4 HYPERLINK l _Toc288805036 （二）梁模板计算书 PAGEREF _Toc288805036 h 11 HYPERLINK l _Toc288805037 （三）柱模板计算书 PAGEREF _Toc288805037 h 19 HYPERLINK l _Toc288805038 （四）墙模板计算书 PAGEREF _Toc288805038 h 25 HYPERLINK l

3、_Toc288805039 五、模板的制作与安装 PAGEREF _Toc288805039 h 32 HYPERLINK l _Toc288805040 六、模板设计 PAGEREF _Toc288805040 h 34 HYPERLINK l _Toc288805041 七、模板安装过程中的质量控制 PAGEREF _Toc288805041 h 39 HYPERLINK l _Toc288805042 八、模板安装注意事项 PAGEREF _Toc288805042 h 40 HYPERLINK l _Toc288805043 九、模板安装允许偏差及检验方法 PAGEREF _Toc28

4、8805043 h 41 HYPERLINK l _Toc288805044 十、模板拆除注意事项 PAGEREF _Toc288805044 h 41十一、砼施工方案42 HYPERLINK l _Toc288805045 十二、安全事项 PAGEREF _Toc288805045 h 43 HYPERLINK l _Toc288805046 十三、成品保护 PAGEREF _Toc288805046 h 44 HYPERLINK l _Toc288805047 十四、文明施工要求 PAGEREF _Toc288805047 h 44 HYPERLINK l _Toc288805048 十五

5、、事故应急预案措施 PAGEREF _Toc288805048 h 45附图一、地下车库无梁楼盖及柱帽出支撑节点示意图 附图二、地下车库梁及250厚板支撑节点示意图 一、工程概况工程名称：*住宅地下汽车库建设单位：大华（集团）有限公司设计单位：上海市地下空间设计研究总院 上海*建筑设计有限公司监理单位：上海*建设工程监理有限公司施工单位：上海*建筑有限公司 1、建筑概况：本工程位于上海市宝山区*，本地下车库为单建式一层小型汽车停车库，层高为3.60米，框架结构形式，顶板为无梁楼盖，局部层高5米，顶板为梁式楼盖。总建筑面积7206.86，共一层，停车位331个，本工程为人防建筑，局部非人防。耐火

6、等级为一级，采用自动灭火系统。地下车库分三个防护单元共设三个主要出入口和七个次要出入口，整个地下车库分三个防火分区，每个防火分区人员疏散口不少于两个。本工程车库顶板面标高相当于绝对标高+4m，室外场地自然地坪相对标高为-0.15m(相当于绝对标高+5.2m），顶板覆土为1.2m。结构自防水，砼强度等级为C35抗渗等级为P8，地下室底板、顶底及墙外侧除混凝土自防水外，均做外防水。外墙防水涂料外侧为20厚1：3水泥砂浆作为保护层。2、结构概况：A、本工程建筑抗震等级为三级，抗震烈度为7度，设计使用年限50年，砼强度等级为C35，抗渗等级P6，垫层砼为C15，150mm厚。B、基础底板为筏板基础。基

7、础底板砼面绝对标高为+0.40m，基础底板砼厚为450mm。C、地下室砼外墙厚300，局部400，共设有4道伸缩型后浇带。后浇带须砼浇筑后60天进行封闭，砼后浇带做法详图见结通-03。D、本工程为无梁楼盖结构，局部梁式楼盖，柱帽上口尺寸为2700*2700、2000*2700柱帽斜边的垂直高度为400mm，板厚为450mm，柱截面尺寸为500*500、500*600。在1-5#楼处为梁式楼盖，梁截面尺寸为400*800、400*2000、400*2500不等，板厚为250mm。二、编制依据1、上海*建筑设计有限公司、上海市地下空间设计研究总院设计的地下车库图纸；2、施工组织设计；3、我国建筑业

8、现行的施工及验收规范：1）、木结构工程施工质量验收规范GB50206-2002 2）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 3）、建筑结构荷载规范GB50009-20014)、建筑施工安全检查标准JGJ-59-2011； 5）、施工现场安全保证体系DBJ08-903-2003； 6）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；4、有关安全生产、文明施工的标准要求和规范。5、简明施工计算手册；6、现场实际情况。三、模板支撑系统选择根据本工程的实际情况，梁、顶板、地下室墙体、框架柱模板材料选用15厚多层胶合板，模板周转次数为5次，用木方做次楞，木方规格为4090

9、，主楞采用483.2钢管，14对拉螺栓，扣件支撑系统采用48*3.2钢管、配套扣件等及4090木方进行组合，顶板排架立杆纵、横间距均为700mm并采用双扣件。隔离剂选用油性隔离剂或采用QW-903脱模剂。扫地杆距离地面200mm，立杆距离墙面控制在500mm以内，剪刀支撑按规范要求设置。四、模板钢管支撑排架验算计算书结构施工采用钢管支撑排架系统，选用48*3.2钢管，利用直角扣件和回转扣件连接。钢管支撑排架系统型式详见柱梁板支撑系统图。（一）顶板模板计算书450mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范G

10、B50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三

11、级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.10；楼板的计算厚度(mm):450.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():25.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):2

12、00.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.451+0.351 = 11.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 31= 3 kN/m；

13、2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.211.6+1.43= 18.12kN/m最大弯矩M=0.118.120.152= 0.041 kNm；面板最大应力计算值= 40770/37500 = 1.087 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.087 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 11.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67711.61504/(10060002430000)=0.003 mm；面板最大允许挠度 V

14、=150/ 250=0.6 mm；面板的最大挠度计算值0.003 mm小于面板的最大允许挠度0.6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.150.45 = 1.688 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.15 = 0.052 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3 + 2)0.70.15 = 0.525

15、 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.688 + 0.052) = 2.088 kN/m；集中荷载 p = 1.40.525=0.735 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7350.7 /4 + 2.0880.72/8 = 0.257 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.735/2 +2.0880.7/2 = 1.098 kN ；方木最大应力计算值= M /W = 0.257106/54000 = 4.75 N/mm2；方木的抗弯强度设

16、计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.75 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 2.0880.7/2+0.735/2 = 1.098 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.098103/(2 4090) = 0.458 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.458 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度

17、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1+ q2 = 1.74 kN/m；集中荷载 p = 0.525 kN；最大挠度计算值 V= 51.747004 /(38490002430000) +5257003 /( 4890002430000) = 0.42 mm；最大允许挠度 V=700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值0.42 mm小于方木的最大允许挠度2.8 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.0880.7 + 0.735 = 2.197

18、kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.721 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.003 mm；最大支座力 Qmax = 11.229 kN ；最大应力= 721238.219/4730 = 152.482 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 152.482 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.003mm小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣

19、件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 11.229 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(

20、1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.15 = 0.407 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70.7 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.450.70.7 = 5.512 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.091 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.70.7 = 2.45 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.739 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆

21、的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.739 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a =

22、 1.5+20.1 = 1.7 m；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=10738.798/(0.537450) = 44.439 N/mm2；立杆稳定性计算= 44.439 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！柱帽处650mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(

23、GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.35；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.95；采用的钢管(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级

24、:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.10；楼板的计算厚度(mm):650.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():25.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；图

25、2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.651+0.351 = 16.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 31= 3 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：

26、q=1.216.6+1.43= 24.12kN/m最大弯矩M=0.124.120.32= 0.217 kNm；面板最大应力计算值= 217080/37500 = 5.789 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 5.789 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 16.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67716.63004/(10060002430000)=0.062 mm；面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.062 mm小于面板的最大允许

27、挠度1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.65 = 4.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3 + 2)0.70.3 = 1.05 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布

28、荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(4.875 + 0.105) = 5.976 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.470.7 /4 + 5.9760.72/8 = 0.623 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.47/2 +5.9760.7/2 = 2.827 kN ；方木最大应力计算值= M /W = 0.623106/54000 = 11.542 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 11.542 N/mm2小于方木的抗弯强度设

29、计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 5.9760.7/2+1.47/2 = 2.827 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2.827103/(2 4090) = 1.178 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.178 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 =

30、 4.98 kN/m；集中荷载 p = 1.05 kN；最大挠度计算值 V= 54.987004 /(38490002430000) +10507003 /( 4890002430000) = 1.055 mm；最大允许挠度 V=700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值1.055 mm小于方木的最大允许挠度2.8 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5.9760.7 + 1.47 = 5.653 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算

31、剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.354 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.114 mm；最大支座力 Qmax = 7.727 kN ；最大应力= 354025.469/4730 = 74.847 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 74.847 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.114mm小于 350/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗

32、滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.727 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.95 = 0.381 kN；(2)模板的自重(kN

33、)：NG2 = 0.350.70.35 = 0.086 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.650.70.35 = 3.981 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.448 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.350.7 = 1.225 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.052 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.052 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/

34、i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比

35、lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=7052.414/(0.537450) = 29.184 N/mm2；立杆稳定性计算= 29.184 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！250mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，

36、架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.75；采用的钢管(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；4.材料参数

37、面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板

38、的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 31= 3

39、kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.26.6+1.43= 12.12kN/m最大弯矩M=0.112.120.252= 0.076 kNm；面板最大应力计算值= 75750/37500 = 2.02 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.02 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.62504/(10060002430000)=0.012 mm；面板最大允许挠度 V

40、=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.012 mm小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3+2)0.80.25 = 1 kN；2.方木抗弯强度验

41、算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(1.562 + 0.088) = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 1.41=1.4 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.40.8 /4 + 1.980.82/8 = 0.438 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.4/2 + 1.980.8/2 = 1.492 kN ；方木的最大应力值= M / w = 0.438106/54103 = 8.119 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.119 N

42、/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81.98/2+1.4/2 = 1.492 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1492/(2 40 90) = 0.622 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.622 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载

43、q = q1 + q2 = 1.562+0.088=1.65 kN/m；集中荷载 p = 1 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.658004 /(38490002430000) +10008003 /( 4890002430000) = 0.89 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值0.89 mm小于方木的最大允许挠度值3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.980.8 + 1.4 = 2.984 k

44、N；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.803 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.47 mm；最大支座力 Qmax = 10.589 kN ；支撑钢管最大应力= 0.803106/4730=169.669 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 169.669 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.47 mm小于800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式

45、钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.589 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.75 = 0.657 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 =

46、0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.80.8 = 4 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.881 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.80.8 = 3.2 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.338 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.338 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i

47、计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0

48、.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=10337.68/（0.537450） = 42.78 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 42.78 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo

49、 = k1k2(h+2a) = 1.2431.003(1.5+0.12) = 2.119 m；Lo/i = 2119.439 / 15.9 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值；=10337.68/（0.381450） = 60.296 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 60.296 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（二）、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（

50、JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面较多，以最大梁截面进行验算。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):2.50混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):

51、0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混

52、凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：多层胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直

53、径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处

54、至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力

55、计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45180.9=8.75kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 8.748+1.134 = 9.882 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 321.43mm；面板的最大弯距 M= 0.19.882321.4292 = 1.02

56、105N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.02105 / 1.69104=6.05N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.05N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.45 = 8.1N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 321.43mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.1321.

57、434/(10060001.27105) = 0.771 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =321.429/250 = 1.286mm；面板的最大挠度计算值 =0.771mm小于面板的最大容许挠度值 =1.286mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409021/6 = 54cm3；I = 409031/12 = 243cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，

58、- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.321=7.06kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm；内楞的最大弯距: M=0.17.06450.002= 1.43105N.mm；最大支座力:R=1.17.0590.45=3.494 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.43105/5.40104 = 2.647 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N

59、/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.647 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.32= 5.79 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.794504/(10090004.86106) = 0.037 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值=0.037mm小于内楞的

60、最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.494kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.873