转换层施工方案

1、PAGE 102黎平机场民航综合楼工程转换层（含高支模）施工方案PAGE 3黎平机场民航综合楼工程转换层（含高支模）施工方案贵州建工集团第一建筑工程公司第六工程处贵州建工集团第一建筑工程公司第六工程处PAGE 1黎平机场民航综合楼工程转换层（含高支模）施工方案 目 录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc502941656 1 编制依据 PAGEREF _Toc502941656 h 1 HYPERLINK l _Toc502941657 1.1 规范、标准、规程: PAGEREF _Toc502941657 h 1 HYPERLINK l _Toc502941658

2、 1.2 设计文件： PAGEREF _Toc502941658 h1 HYPERLINK l _Toc502941659 1.3 招投标文件： PAGEREF _Toc502941659 h 1 HYPERLINK l _Toc502941660 1.4 合同文件： PAGEREF _Toc502941660 h 1 HYPERLINK l _Toc502941661 1.5 工具书、软件： PAGEREF _Toc502941661 h 1 HYPERLINK l _Toc502941662 1.6 贵州建工集团相关文件、规定： PAGEREF _Toc502941662 h 2 HYPE

3、RLINK l _Toc502941663 2 转换层概况 PAGEREF _Toc502941663 h 2 HYPERLINK l _Toc502941664 2.1 结构概况 PAGEREF _Toc502941664 h 2 HYPERLINK l _Toc502941665 2.2 梁概况 PAGEREF _Toc502941665 h 3 HYPERLINK l _Toc502941666 2.3 柱概况 PAGEREF _Toc502941666 h 3 HYPERLINK l _Toc502941667 2.4 墙、板概况 PAGEREF _Toc502941667 h 3 H

4、YPERLINK l _Toc502941668 2.5 工程特点 PAGEREF _Toc502941668 h 3 HYPERLINK l _Toc502941669 2.6 施工难点 PAGEREF _Toc502941669 h 4 HYPERLINK l _Toc502941670 3 施工部署 PAGEREF _Toc502941670 h 4 HYPERLINK l _Toc502941671 3.1 流水段划分 PAGEREF _Toc502941671 h 4 HYPERLINK l _Toc502941672 3.2 组织保证措施 PAGEREF _Toc502941672

5、 h 4 HYPERLINK l _Toc502941673 3.3 轴线控制 PAGEREF _Toc502941673 h 5 HYPERLINK l _Toc502941674 4 施工准备 PAGEREF _Toc502941674 h 5 HYPERLINK l _Toc502941675 4.1 劳动力组织 PAGEREF _Toc502941675 h 5 HYPERLINK l _Toc502941676 4.2 技术准备 PAGEREF _Toc502941676 h 5 HYPERLINK l _Toc502941677 4.3 机械设备配置 PAGEREF _Toc502

6、941677 h 6 HYPERLINK l _Toc502941678 4.4 周转材料准备 PAGEREF _Toc502941678 h 6 HYPERLINK l _Toc502941679 5 转换层支撑及高大模板支撑系统施工方法 PAGEREF _Toc502941679 h 8 HYPERLINK l _Toc502941680 5.1 转换层模板及支撑的计算 PAGEREF _Toc502941680 h 8 HYPERLINK l _Toc502941681 5.2 转换层支撑及模板参数设置 PAGEREF _Toc502941681 h 33 HYPERLINK l _To

7、c502941682 5.3 高支撑架搭设施工注意事项 PAGEREF _Toc502941682 h 54 HYPERLINK l _Toc502941683 5.4 变形监测 PAGEREF _Toc502941683 h 55 HYPERLINK l _Toc502941684 5.5 模板及支撑拆除 PAGEREF _Toc502941684 h 55 HYPERLINK l _Toc502941685 6 钢筋工程施工方法 PAGEREF _Toc502941685 h 56 HYPERLINK l _Toc502941686 6.1 钢筋的连接 PAGEREF _Toc502941

8、686 h 56 HYPERLINK l _Toc502941687 6.2 梁板钢筋施工前的准备工作 PAGEREF _Toc502941687 h 58 HYPERLINK l _Toc502941688 6.3 钢筋的绑扎 PAGEREF _Toc502941688 h 58 HYPERLINK l _Toc502941689 7 混凝土工程施工方法 PAGEREF _Toc502941689 h 61 HYPERLINK l _Toc502941690 7.1 转换层混凝土浇筑 PAGEREF _Toc502941690 h 61 HYPERLINK l _Toc502941691 7

9、.2 混凝土二次振捣 PAGEREF _Toc502941691 h 65 HYPERLINK l _Toc502941692 7.3 混凝土试块制作 PAGEREF _Toc502941692 h 65 HYPERLINK l _Toc502941693 7.4 混凝土的养护 PAGEREF _Toc502941693 h 65 HYPERLINK l _Toc502941694 8 安装工程预埋配合 PAGEREF _Toc502941694 h 66 HYPERLINK l _Toc502941695 9 安全生产、文明施工、环境保护 PAGEREF _Toc502941695 h 66

10、 HYPERLINK l _Toc502941696 9.1 安全生产 PAGEREF _Toc502941696 h 66 HYPERLINK l _Toc502941697 9.2 文明施工 PAGEREF _Toc502941697 h 67 HYPERLINK l _Toc502941698 9.3 环境保护 PAGEREF _Toc502941698 h 67 HYPERLINK l _Toc502941699 9.4 职业健康 PAGEREF _Toc502941699 h 68 HYPERLINK l _Toc502941700 10 质量保证措施 PAGEREF _Toc502

11、941700 h 68 HYPERLINK l _Toc502941701 10.1 质量制度 PAGEREF _Toc502941701 h 68 HYPERLINK l _Toc502941702 10.2 工序管理 PAGEREF _Toc502941702 h 69 HYPERLINK l _Toc502941703 10.3 材料管理 PAGEREF _Toc502941703 h 69 HYPERLINK l _Toc502941704 10.4 成品保护 PAGEREF _Toc502941704 h 69 HYPERLINK l _Toc502941705 11 应急预案 PA

12、GEREF _Toc502941705 h 70 HYPERLINK l _Toc502941706 11.1 目的 PAGEREF _Toc502941706 h 70 HYPERLINK l _Toc502941707 11.2 组织机构及职责 PAGEREF _Toc502941707 h 70 HYPERLINK l _Toc502941708 11.3 通讯联络 PAGEREF _Toc502941708 h 70 HYPERLINK l _Toc502941709 11.4 应急物资 PAGEREF _Toc502941709 h 70 HYPERLINK l _Toc502941

13、710 11.5 危险源的应急措施 PAGEREF _Toc502941710 h 71 HYPERLINK l _Toc502941711 12 附图 PAGEREF _Toc502941711 h 73 HYPERLINK l _Toc502941712 12.1附图一 PAGEREF _Toc502941712 h 73 HYPERLINK l _Toc502941713 12.2附图二 PAGEREF _Toc502941713 h 73 HYPERLINK l _Toc502941714 12.3附图三 PAGEREF _Toc502941714 h 73 HYPERLINK l _

14、Toc502941715 12.4附图四 PAGEREF _Toc502941715 h 73 HYPERLINK l _Toc502941716 12.5附图五 PAGEREF _Toc502941716 h 73 HYPERLINK l _Toc502941717 12.6附图六 PAGEREF _Toc502941717 h 73 HYPERLINK l _Toc502941718 12.7附图七 PAGEREF _Toc502941718 h 73 HYPERLINK l _Toc502941719 12.8附图八 PAGEREF _Toc502941719 h 73 HYPERLIN

15、K l _Toc502941720 12.9附图九 PAGEREF _Toc502941720 h 73PAGE 101黎平机场民航综合楼工程转换层（含高支模）施工方案贵州建工集团第一建筑工程公司第六工程处贵州建工集团第一建筑工程公司第六工程处贵州建工集团第一建筑工程公司第六工程处 1 编制依据1.1 规范、标准、规程:1.1.1混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204-2002)；1.1.2扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；1.1.3施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005；1.1.4建筑施工安全检查标准JGJ59-99；1.1.5建筑施工现场环境与卫生标准

16、JGJ146-2004；1.2 设计文件：1.2.1 本工程施工图；1.2.2 设计修改、技术联系单、图纸会审记录；1.3 招投标文件：1.3.1 施工组织设计；1.3.2 预算；1.4 合同文件：1.4.1本工程施工承包合同；1.4.2黎平机场民航综合楼工程项目管理目标责任书;1.5 工具书、软件：1.5.1高层建筑施工(第二版，胡世德主编)；1.5.2建筑施工手册（第四版）；1.5.3PKPM施工管理与施工技术计算软件（2008版）；1.5.4建筑工程模板施工手册（第二版，杨嗣信主编）；1.5.5施工方案范例50篇（筑龙网编著）；1.5.6建筑施工安全设施计算书编制范例（武树春主编）；1.

17、5.7高层建筑转换层结构设计与施工（唐兴荣编著）；1.5.8混凝土结构工程施工工艺标准（中国建筑工程总公司）；1.5.9贵州建工集团建筑工程施工工艺标准；1.6 贵州建工集团相关文件、规定：1.6.1工程项目管理实施细则；1.6.2三标一体化管理手册；1.6.3施工工艺标准；2 转换层概况2.1结构概况本工程结构类型：一至二层为钢筋混凝土框架剪力墙结构、三层为框支剪力墙结构、四层至顶层为短肢剪力墙结构。竖向构造二层于B轴向外悬挑900mm；四层于2轴、L轴向外悬挑2500mm；18轴向外悬挑2800mm；B轴向外悬挑3100mm。本方案主要针对三层转换层。其转换层结构平面布置图详结施GS-9。

18、层高：本工程地下一层，地上12层，地下一层纯地下室部分层高为4.5m，裙楼一、二层层高4.5m，转换层层高为4.5m，标准层层高3.3m。混凝土强度等级：4.5m16.8m层柱为C35，梁板为C30。2.2梁概况梁截面尺寸： 标高9.00m层梁截面尺寸有200 mm400mm 、250 mm400mm 、250 mm500mm 、300 mm500mm 、350 mm400mm 、350 mm500mm 、350 mm700mm 、350mm800mm等；其中最多和最具代表性的有250 mm500mm 、350mm800mm两种，而最大截面为350 mm800mm。标高13.50m层梁截面尺寸

19、有200 mm400mm 、250 mm500mm 、350 mm800mm 、400mm800mm、400mm1000mm、400 mm1200mm 、500mm1200mm 、500mm1400mm、600 mm1500mm等；其中最多和最具代表性的有400 mm1200mm 、500mm1400mm两种，而最大截面为600 mm1500mm。2.3柱概况框架（支）柱截面尺寸：从-4.50m到13.50m柱截面尺寸有400mm500mm、500mm500mm、600mm600mm、500mm700mm、700mm700mm、800mm800mm、900mm900mm。2.4墙、板概况剪力墙

20、厚度：有250mm、350mm。楼板厚度：标高9.00m结构层板厚为120mm；标高13.500m结构转换层板厚为180mm；2.5工程特点2.5.1 结构平面变化较大，悬挑结构跨度大，结构层自重大；2.5.2 转换层梁及梁柱节点处钢筋密集；框支梁加腋处较多；2.6施工难点2.6.1 转换层主梁钢筋用量大，绑扎难度高，传统的钢筋绑扎方式不能满足转换层的施工；2.6.2 梁和梁柱节点处钢筋密集，混凝土振捣难度大；2.6.3 悬挑跨度较大部分支撑系统搭设极其困难，部分采用高支模（支撑系统搭设高度从地面起算近14m）。3 施工部署3.1流水段划分转换层根据后浇带划分为2个流水段，详附图一施工流水段平

21、面图。每个流水段的施工工序为：剪力墙、框支柱钢筋绑扎、模板安装完，框支梁底模安装后，浇注框支梁锚入柱内梁底以下la末端以下（最小高度约2.0m）混凝土，后绑扎框支梁钢筋、框支梁模板安装、转换层楼板模板安装、浇注板面下0.6m以下框支梁混凝土，绑扎楼板钢筋、短肢剪力墙插筋，第二次浇注混凝土（与第一次混凝土浇筑完成时间间隔在7天以上）。3.2组织保证措施由于转换层工作量大、支撑难度大，混凝土搅拌场地狭窄（夜间施工装载机操作困难，极易碰撞围墙、发生安全事故），施工周期相应较长，针对转换层特点和施工难点，在转换层施工过程中，公司领导和各职能部门应给予全力支持，协助项目部进一步强化技术管理，施工现场应做

22、到分工明确，责任到人，以确保转换层施工的顺利进行。3.2.1 模板及钢筋工程组织保证措施在模板及钢筋工程施工时，将加强钢筋绑扎和模板支撑工序的过程控制，管理人员及班组负责人将该过程作为重点来抓，并督促落实到位。3.2.2 混凝土工程组织保证措施在模板及钢筋工程即将完成时，项目部对转换层梁板混凝土工程施工成立临时领导小组，由项目经理、项目技术负责人、现场负责人和相关管理人员组成。3.3轴线控制3.3.1 在9.00m层梁板混凝土浇筑完成后，由现场技术人员立即测放出控制轴线，并将墨线弹在楼面上，根据控制轴线，按设计图对转换层柱墙主次梁等细部尺寸分墨，用墨斗将细部尺寸线弹在9.00m层板面。3.3.

23、2 根据转换层支撑立杆放线示意图（附图二）将立杆位置标注在混凝土楼板上。3.3.3 钢管支撑架搭设完毕后，在支撑梁底模及梁钢筋骨架的水平杆上用吊线锤将9.00m 层楼板上的细部尺寸线引测在水平杆上，作为梁底模安装和钢筋就位的控制线。4 施工准备4.1劳动力组织根据本工程施工组织设计和各阶段工作量，转换层施工劳动组织如下：木工50人、钢筋工25人、混凝土工15人、架子工10人、焊工（气压焊）6人。4.2 技术准备读懂、读熟转换层结构施工图，了解框支柱、框支梁在平法图集中的构造，熟悉、掌握框支柱、框支梁钢筋、模板安装的施工工艺。掌握施工方案的技术要求，仔细看懂方案附图，作好技术交底（包括方案交底）

24、。提前做好施工方案的报审及论证工作。做好混凝土配合比（含掺加外加剂）的试配及现场调整工作。认真阅读设计图纸和有关规范，从而作好施工技术交底和施工动态监控。施工过程控制：施工过程控制是保证工程质量的关键，应把“事后把关”转变为“跟踪监控”，从“管理结果”扭转到“管理因素”的轨道上，使过程处于受控状态。4.3机械设备配置QTZ63塔吊一台、JDY500B强制式混凝土搅拌机一台、800L配料机一台、装载机一台、混凝土搅拌运输车两辆、插入式振动器四台、平板式振动器一台、混凝土抹平机一台，以及正常情况所需的钢筋机械、木工机械等。4.4周转材料准备4.4.1模板准备框支柱、框支梁、剪力墙模板采用15mm的

25、木胶合板，由木工负责人根据图纸进行模板组拼翻样，并提前提出材料计划，同时提出木枋、对拉螺栓、UPVC套管以及蝴蝶卡等配件的加工、进场计划。现浇板模板采用15mm厚的木胶合板和扣件式钢管脚手架支撑体系，按施工进度要求分次到位。4.4.2钢管扣件准备各种规格型号的钢管、扣件、顶托、底座的采购和租赁计划，并提前进场。高支撑架所需材料计划见下表：转换层支撑架材料租赁计划工程名称：黎平机场民航综合楼 编号：序号材料名称规格型号单位数量需用时间备注钢 管483mm根4900.02009.7.23长6m钢 管483mm根2500.02009.7.23长4m钢 管483mm根3000.02009.7.23长3

26、.5m钢 管483mm根2500.02009.7.23长3m钢 管483mm根550.02009.7.23长2.5m钢 管483mm根430.02009.7.23长2m钢 管483mm根1000.02009.7.23长1.5m钢 管483mm根250.02009.7.23长1.0m对接扣件483mm个5000.02009.7.23直角扣件483mm个26000.02009.7.23旋转扣件483mm个600.02009.7.23顶托48个3000.02009.7.23对拉螺栓12套800.02009.7.23采购3形扣件48个3200.02009.7.23采购PVC套管16m800.02009

27、.7.23采购审核： 制表： 编制日期：2009年7月20日4.4.3施工作业前准备：1、放好模板边线，模板控制线，标高控制点。2、检查各种机械设备运转是否正常。3、模板使用前表面必须清理模板。4、分规格、按部位将模板吊运至施工部位，码放整齐。5、脚手架、操作架搭设完毕；墙、柱底部清理干净。6、钢筋、混凝土、安装专业负责人与模板负责人进行交接检。5 转换层支撑及高大模板支撑系统施工方法本模板工程施工方法主要针对转换层框支梁柱，其它构件模板施工详模板施工方案。转换层主梁截面尺寸大、自重大，为保证转换层的结构质量和安全，在模板及支撑系统上采取“叠合浇筑法”和“荷载传递法”相结合：利用叠合梁原理将转

28、换梁分两次浇筑，利用第一次浇筑混凝土形成的梁支承第二次浇筑混凝土的自重及施工荷载，因而转换梁下的钢管支撑系统只需考虑承受第一次的混凝土自重和施工荷载，这样可减小下部钢管支撑的负荷，减少大量周转材料，并可缓解大体积混凝土水化热高、温度应力高对控制裂缝的不利影响。5.1转换层模板及支撑的计算5.1.1 转换层梁模板及支撑的计算本工程转换层主梁最大截面尺寸宽高为600mm1500mm（分二次浇筑，第一次浇筑高度为900mm，故梁截面计算高度取900mm），最大跨度为8.7m，梁底距地面高为3.0m，转换层梁模采用木胶合板，支撑架采用483.0钢管扣件连接固定。1、转换梁侧模板计算书1）梁模板基本参数

29、梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=900mm，梁模板使用的木枋截面50100mm，梁模板截面侧面木枋距离300mm。侧模竖向背楞(50mm100mm木枋)间距为300mm，底模背楞(50mm100mm木枋)间距150mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=4000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=4000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。2）梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑

30、新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.500h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.390kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标

31、准值 F1=19.400kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。3）梁底模板木楞计算梁底木枋的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！4）梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图（1）抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.219.40+1.42.00)0.90=23.472N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.1023.4720.3002=-0.211kN.mf=0.211106/33

32、750.0=6.259N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30023.472=4.225kN截面抗剪强度计算值 T=34225/(290015)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 19.400.90=17.46N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v =0.67717.460300.04/(1004000.0053125.0)

33、=0.946mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.946mm小于 v = 300/250,满足要求!5）穿梁螺栓计算（1）梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力；q = (1.219.40+1.42.00)0.30=7.824kN/ml 计算跨度(梁板高度),l = 900mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.8240.9000.90

34、0/8/83333.336=9.506N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!（2）梁侧竖楞挠度计算计算公式:v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 19.4000.300=5.820N/mm；l 计算跨度(梁板高度),l = 900mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.820900.04/(38495004166666.8)=1.256mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 3.600mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满

35、足要求!（3）穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!6）梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。2、转换梁底模支撑架计算书模板支架搭设高度为4.3米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm900mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) 0.90米、横距（梁宽方向）0.7米，横杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。1)模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。(1)荷载的计算：a、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=

36、25.5000.9000.900=20.655kN/mb、模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.900(20.900+0.600)/0.600=1.260kN/mc、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.900=1.620kN均布荷载 q = 1.220.655+1.21.260=26.298kN/m集中荷载 P = 1.41.620=2.268kN（2）面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.501.50/6 = 33.7

37、5cm3；I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.550kNN2=4.508kNN3=5.931kNN4=4.508kNN5=1.550kN最大弯矩 M = 0.063kN.m最大变形 V = 0.1mma、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06310001000/33750=1.867N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取30.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!b、抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=32394.0/

38、(2900.00015.000)=0.266N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!C、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.083mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!2）梁底支撑木枋的计算（1）梁底木枋计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.931/0.900=6.590kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.590.900.90=0.534kN.m最大剪力 Q=0.60.9006.590=3.559kN最大支座力 N=1.10.9006.590

39、=6.524kN木枋的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；a、木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.534106/83333.3=6.41N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b、木枋抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33559/(250100)=1.068N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木

40、枋的抗剪强度计算满足要求!c、木枋挠度计算最大变形 v =0.6775.492900.04/(1009000.004166666.8)=0.650mm木枋的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3)梁底支撑钢管计算(1)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木枋支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.683kN.m最大变形 vmax=0.409mm最大支座力 Qmax=16.738kN抗弯计算强度 f=0.683106/4491.0=152.11N/m

41、m2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!(2)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4)扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=16.74kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,梁底采用顶托、梁两侧横杆与立杆连接节点处采用三个防滑扣件，可满足要求。5）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式中 N 立杆的轴

42、心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=16.74kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1394.300=0.719kNN = 16.738+0.719=17.458kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2

43、)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 204.89N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 75.61N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 99.88N/mm2，立

44、杆的稳定性计算 Mmax=190.49所以第25天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。5.1.2 转换层板模板及支撑的计算模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为4.3米。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，横杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.1800.900+

45、0.3500.900=4.446kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3；I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到

46、M = 0.100(1.24.446+1.42.700)0.1500.150=0.021kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02110001000/33750=0.608N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.446+1.42.700)0.150=0.820kN截面抗剪强度计算值 T=3820.0/(2900.00015.000)=0.091N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI

47、v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.4461504/(1006000253125)=0.010mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!2）模板支撑木枋的计算木枋按照均布荷载下连续梁计算。（1）荷载的计算a、钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1800.150=0.689kN/mb、模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3500.150=0.053kN/mc、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.150=0.450kN/m静荷载 q1 =

48、 1.20.689+1.20.053=0.889kN/m活荷载 q2 = 1.40.450=0.630kN/m（2）木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.367/0.900=1.519kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.520.900.90=0.123kN.m最大剪力 Q=0.60.9001.519=0.820kN最大支座力 N=1.10.9001.519=1.504kN木枋的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；

49、I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；a、木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.123106/83333.3=1.48N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b、木枋抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3820/(250100)=0.246N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木枋的抗剪强度计算满足要求!c、木枋挠度计算最大变形 v =0.6770.741900.04/(1009500.004166666.8)=0.083m

50、m木枋的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3)板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木枋支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.790kN.m最大变形 vmax=2.010mm最大支座力 Qmax=9.901kN抗弯计算强度 f=0.790106/4491.0=175.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4)扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆

51、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.90kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,板底立杆上部小横杆底采用顶托。5）模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：a、脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.300=0.555kNb、模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kNc、钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.500

52、0.1800.9000.900=3.718kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.557kN。(2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ6)立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.87 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面

53、面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 98.91N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 3

54、8.42N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=63.37所以第25天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。板对应的第2层以下的模板支撑可以拆除。5.2 转换层支撑及模板参数设置5.2.1 标高9.00m层支撑及模板参数1、扣件式钢管支撑体系：经计算600mm1500mm（分二次浇筑为600mm900mm）的梁原则上沿梁长方向间距为900mm，沿梁宽方向间距为700mm，且应根据纵横向梁之间及梁与柱之间的尺寸进行调整，但间距不得大于上述尺寸；其余梁经计算沿梁长度方向间距为900mm，沿梁宽度方向间距在700mm1150mm之间，具体详附图三转换层支撑平面布置示意图、附图二转换层支

55、撑立杆放线示意图，计算书不便一一打印。楼板支撑立杆纵横向间距均为0.90 m，并根据相邻梁下立杆间距的整数倍调整，且不大于0.9m；以上支撑系统第一排立柱距柱边大于150，扫地杆距离地面200mm，纵横向水平杆步距1500mm，进行纵横搭设形成空间构架。支撑横杆与立杆的连接扣件，当设计荷载N 8KN时，梁底或板底采用顶托；梁两侧横杆与立杆连接节点处根据计算集中力的大小，采用两个或三个防滑扣件。2、模板支设要求：梁底、梁侧模板面板为15mm厚木胶合板，侧模竖向背楞(50mm100mm木枋)间距为300mm，底模背楞(50mm100mm木枋)间距150mm。其余模板详模板施工方案。3、转换层板支撑

56、及模板的设置1）板模板采用915183015 厚木胶合板作底模。2）支撑板底模的骨架采用50100 木枋横放，间距150，木枋的跨度不大于900。3）板的支撑架采用48 型钢管搭设，立杆间距900900，横杆步距不大于1500。5.2.2 高大模板支撑体系受狭窄的施工场地限制，如搭设落地式高大模板支撑体系，则现有搅拌站将不能使用，拟在施工现场以外的其它地方租借场地设置搅拌站，并租赁混凝土运输车给予配合，据估算（时间跨度从9.00m层梁板混凝土浇筑完成开始，至转换层模板及支撑体系拆除结束，用时90天左右），此方案支撑体系费用约15万元，租赁场地、混凝土运输车的费用约18万元，合计费用不过33万元

57、左右，而悬挑型钢平台方案则耗用型钢近50吨，仅制作安装费用就10万元左右，总费用45万元左右，且安装过程为高处焊接作业，焊接安装精度低，操作人员安全隐患较大。该方案由于从地面开始搭设，安全性较高，相对于悬挑型钢平台较为经济，为优选方案。支撑体系平面详附图八一二层高支撑平面布置示意图，转换层结构施工完毕即可拆除落地满堂高支撑，装修时另行搭设悬挑脚手架，详附图九四层挑檐装修挑架示意图。1、搭设参数根据本工程的特点，四层楼面在二、三层平面轮廓的基础上向外悬挑部分的梁板模板支撑系统需从地面开始搭设，标高-0.150m13.30m，采用满堂钢管支撑架,架高约13.50m，最高处约17m(12轴附近车道处

58、)。截面为500mm1400mm（第一次浇筑高度800mm）的梁，梁下支撑立杆纵距0.90 m、横距0.90 m，也就是梁两侧立杆间距为1800mm；截面为400mm1000mm(第一次浇筑高度400mm)的梁，梁下支撑立杆纵距0.90 m、横距0.90 m，梁两侧立杆间距为1800mm；楼板支撑立杆纵横向间距均为0.90 m，并根据相邻梁下立杆间距的整数倍调整，且不大于0.9m；以上尺寸应根据纵横向梁之间及梁与柱之间的尺寸进行调整，但间距不得大于上述尺寸，具体详附图三转换层支撑平面布置示意图、附图二转换层支撑立杆放线示意图以上支撑系统纵横向水平杆步距均为1.5m，第一道水平杆（扫地杆）距地2

59、00mm。支撑系统立杆基础分别为-0.150层楼板、车道板及地面，地面须铺设宽200mm厚50mm的木枋。楼板厚度为120mm，根据施工进度计划，该层施工工期至少25天，经验算楼板强度能承受对应作业层楼板传来的荷载；后浇带处支撑进行加强处理（该处满设横向剪刀撑，将一部分荷载传递至后浇带两侧以远处， 0.00m至9.00m层支撑在后浇带处不能拆除，亦按上述加强方式处理。以上具体参数详见计算书，支撑平面示意图详后附图。2、高支撑架材料要求扣件应租赁正规厂家生产的可锻铸铁扣件，具有出厂合格证和检测报告，材料符合可锻铸铁分类及技术条件GB978-67、普通碳素结构钢技术条件GB700-79及普通螺纹G

60、B196-81、垫圈GB96-76等技术标准。扣件表面不得有裂缝、气孔及其他影响使用安全的缺陷。扣件与钢管扣紧时接触良好，接触面严格吻合。旋转扣件转动部位灵活，两旋转面间隙应小于1。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不大于5。支撑架钢管采用外径为48，壁厚为3.0，材质符合普通碳素结构钢技术条件GB700-79中A3钢的规定。表面应平直光滑，不得有裂纹、分层、压痕等缺陷。表面有凹凸状严重锈蚀麻点、有裂缝、变形、扭曲的钢管不准使用。钢管端面应平整，严禁有斜口、毛口等现象。立杆、纵横向水平支撑杆（斜撑、剪刀撑、抛撑）的钢管长度为46 m。3、高支撑架的搭设支撑架的搭设必须满足建筑施工扣件式钢管脚手