循环水指标名词解释

1、循环水指标名词解释浓缩倍数浓缩倍数(cyclw of concentratin )循环冷却水中，由于蒸发 而浓缩的物质含量 与补充水中同一物质含量的比值，或指补充水量与排污水量的比值。什么是浓缩倍数在循环冷却水中，由于蒸发而浓缩的 溶解固体与补充水中溶解固体的 比值，或指 补充水流量对排污水流量的比值。在实际测量中，通常为循环冷却水的电导率值与补 充水的电导率之比。提高冷却水的浓缩倍数的好处：-提高冷却水的浓缩倍数，可以降低补充水的用量，节约水资源；-提高冷却水的浓缩倍数，可以降低排污水量，从而减少对环境 的污染和废水的 处理量；-提高冷却水的浓缩倍数，可以节约水处理剂的消耗量，从而降 低冷却

2、水处理的 成本；过多地提高冷却水的浓缩倍数的坏处：-过多地提高冷却水的浓缩倍数，会使冷却水中的硬度、碱度太高，水的结垢倾 向增大；-过多地提高冷却水的浓缩倍数，会使冷却水中的腐蚀性离子 的含量增加，水的 腐蚀性增强，从而使腐蚀控制的难度增大；因此，我们要保证冷却水的处理效果，必须控制好冷却水的浓缩倍数，通常，对 于中央空调冷却水的浓缩倍数一般控制在45为佳。循环冷却水浓缩倍数关键是看水质是否结垢型2006-10-14 08:16循环冷却水浓缩倍数关键是看水质是否结垢型作者：杜林琳；摘要：针对循环水浓缩倍数低于集团公司指标的情况，进行了相关影响因素分析，依此提出了减少系统保有水量、增加热负荷、改

3、造旁虑池、优化工艺管理 及操作等改进措施，并对浓缩倍数提高后系统运行可能存在的问题及注意事项进 行了讨论。循环水浓缩倍数是反映和控制循环水系统运行的一个重要综合性指 标。提高循环水浓缩倍数不仅可以降低补充水量、节约水资源；降低排污水量、 减少对环境的污染和废水处理量；还可以减少水处理剂及杀生剂的消耗量、降低 水处理成本。循环冷却水系统作为石油化工行业的一个总要组成部分，近几年来随着 管理制度的不断完善；生产工艺技术的不断进步；水处理剂的不断改进、开发， 集团公司对循环水质管理的要求也越来越高，特别是浓缩倍数N控制指标逐年提 高。如下图示：1现状分析我厂现共有五座循环水场，由于系统设计、处理能力

4、、覆盖的生产装 置、管理水平各异，因而各水场的水质差异较大。具体反映在浓缩倍数上详见表1。表1循环水场浓缩倍数统计表（2003年）一循环水场 二循环水场 三循环水场 焦化水场 烷基化水场浓缩倍数（平均值）2.883.352.633.242.16浓缩倍数合格率（%）40.070.320.562.514.0注：表中合格率统计均是以N3.0为计算依据从表1统计数据可以看出，五座循环水场仅二座水场浓缩倍数年均值大 于3.00，烷基化水场最低仅为2.16，因而该系统存在问题也最多；此外，各水场浓 缩倍数合格率普遍很低，说明水质波动大、稳定性差。因而要稳定水质，确保系 统安全、经济运行，就必须进一步提高循

5、环水浓缩倍数以及其合格率。下面就影响循环水浓缩倍数的几方面因素进行分析，并探讨其改进措 施。2影响因素浓缩倍数N是循环冷却水的含盐量C与其补充水的含盐量C0之比，即 N=C/C0可用下式进行计算：N=M/(B+D+F)=(E+B+D+F)/(B+D+F)=1+E/(B+D+F)E=4.184A TQ/y 式中：M补充水量B排污水量F一渗漏损失量 D风吹损失量E蒸发量 Q一环水量T进、出塔水温差Y一蒸发热从、式可以看出，当环境温度及循环水量一定时，浓缩倍数N与 T成正比，与B、D、F成反比。2.1系统设计2.1.1系统容积大制约了浓缩倍数的进一步提高目前我厂循环水系统的保有水量普遍过大，其保有水

6、量与循环水量之 比(V/Q) 一般为0.50.6，这与一些较先进厂家V/Q比已达1/31/5相差甚远。从浓缩倍数的定义式可知，循环水中盐的浓度大小直接影响着N值的 高低。如果某一系统其循环供水量Q一定，在一定的时间内蒸发量E也一定时， 当系统的保有水量V越小时，则此时体系中盐浓度C越大，浓缩倍数N就越大； 反之，V越大，则浓缩倍数N就越小。因而体系V/Q值过大，在一定程度上制约 了浓缩倍数的进一步提高。2.1.2设计热负荷高，而实际运行时AT小在冷却水系统设计时，热负荷估算较高，设计温差为10G而在实际 运行时，热负荷明显不足，冷却塔进出水温差仅只有57C造成蒸发量E过小。 由公式（1、（2可

7、知，温差越小，蒸发量越小，相应的浓缩倍数也越低。如第项环 水系统，由于其系统装置主要为7万吨聚丙烯，热负荷低，且实际循环水量仅为设 计量的60%，特别是冬季，状态更差，水温差甚至低于5 C因而其浓缩倍数一直 较低。2.1.3旁滤池设计不合理旁滤池内滤料填装不合理，过滤截污能力较低，循环冷却水经过滤后， 浊度降低率不足30%。特别是烷基化水场的管道过滤器，采用滤网过滤效果更差， 系统浊度经常超标。为降低浊度而频繁进行排污、换水处理，严重影响了循环水 的浓缩倍数。此外，由于旁滤池设计单纯采用循环热水作反冲洗水，不仅反冲洗效果 差，影响了截污能力，而且造成循环水排污量大，这些势必影响浓缩倍数的提高。

8、2.2系统管理2.2.1冷换设备泄漏，工艺介质污染循环水系统由于装置长周期运行或检修质量等原因，常会发生冷换设备腐蚀穿孔 泄漏烃类、油类等工艺介质到循环水系统现象，严重污染水质，使浊度、pH、含 油、微生物等指标严重超标。为确保水质，循环水系统不得不进行大排大补，并 有针对性的开展一系列清洗、杀菌工作。如此不仅破坏了体系原有的动态平衡， 而且使得浓缩倍数在一个较长的时段内维持在低水平。2.2.2系统清洗对浓缩倍数的持续性影响目前循环水系统清洗在分散、除锈阶段pH值控制普遍较低，一般为3. 04.0。当体系状态较差时，大量酸洗下来的Fe、Ca离子在换水阶段随着pH值 的上升而反应成为不溶物，受系

9、统排污能力限制，有相当一部分不溶物未能及时 置换出体系外，而在管道、池子中沉积下来。当系统清洗结束转入正常运行后，在一个相当长的时间内（一般长达1 520天），一旦系统工艺调整或管压稍有波动，就会造成浊度、色度、铁含量等 上升。为保证水质，系统经常性的换水排污势必极大的影响浓缩倍数，因而可以 认为清洗对浓缩倍数的影响是一个持续性、长期行为，不容忽视。2.2.3生产装置对循环水重要性认识不够当实际生产中不排污（即B=0）时,如系统补水量ME+D+F，则可 能部分装置使用的机泵、设备等冷却水外排或用循环水冲地，造成回水量减少。装置随意排放新鲜水或软化水到循环水系统，造成自流回水量过大， 受设计限制

10、，体系不得不进行少量排污。特别是软化水的任意排入，严重影响了 循环水含盐量，造成浓缩倍数持续下降。如烷基化水场曾由于装置任意将软化水 排入循环水系统，在一周时间内浓缩倍数竟由1.4降至0.8。（由于原因不明，造成N值失真，计算值小于1.0)2.2.4管网及构筑物的影响循环水系统由于管网复杂、年久维护不善等原因，均会存在构筑物渗 漏、阀门坏损、地下管网破裂、管线腐蚀泄漏等现象，使系统“排污量处曾大，浓 缩倍数下降。据统计全年浓缩倍数有近20%的不合格是由此类因素造成。2.2.5工艺操作的影响操作不精心，工艺调整不及时，常出现凉水塔、隔油池溢流现象。管理不严，操作随意度大，旁滤池反冲洗过频，循环水

11、排污量大。工艺操作未严格按规程进行，旁滤池反冲洗跑砂严重，削弱了滤池的 截污能力。管网及冷换设备的阀门开度不合理，造成进出水温差AT较小。2.3监测方法根据循环水浓缩倍数N的计算公式：N=C/C补，目前用于监测N的 特性物质一般为氯离子、二氧化硅、钾离子、钙离子、含盐量和电导率。这些物 资浓度或特性在冷却水系统运行中一般不受加热、曝气、投加药剂、沉积或结垢 等因素干扰，且随N的增加而成比例增加。各种监测方法及特性详见表2。表2浓缩倍数监测方法对比监测方法特点及优势影响因素分析手段氯离子性质稳定，不易产生沉淀，测定简单、快捷冷却水以氯气作杀菌剂时不宜采用容量分析钙离子稳定性好，干扰少，测定简单、

12、快捷当体系浓缩倍数高或结垢时，产生钙盐沉积物，测定结果偏低容量分析钾离子性质非常稳定，干扰少监测仪器成本高，不适合现场监测火焰光度计二氧化硅性质较稳定，干扰少测定精度较差当硅酸盐与镁离子浓度都高时，生成硅酸镁沉淀，使二氧化硅浓度偏低分光光度法电导率测定迅速，仪器操作简单，适合现场监测受补水水质及水处理工艺影响，稳定性较差，易出现波动电导测定仪我厂现采用电导及钙离子作为计算浓缩倍数的依据。虽然简单快捷， 但也存在一定的问题。如N电导由于补充水电导经常在250360us/cm波动，不 稳定，影响结果准确度；N钙在硬度600mg/L、pH9.0时，结果明显偏低。3采取措施3.1减少系统的保有水量根据

13、系统的实际状况，在确保安全平稳生产的基础上，可采取垫高集 水池底部减少集水池的有效深度、降低冷水池水位的方法，降低冷却塔集水池、 冷水池的容量。例如三循目前保有水量为1500m3,集水池有效深度1.55m,冷水池有 效深度4.10m。按集水池深度减少0.5m，冷水池液位降低1.0m，则系统可减少贮水 量309m3,减幅达20%。一旦有效地减少了系统的保有水量，不仅能使浓缩倍数较快的提高，而 且能减少水处理药剂的初始投加量，特别是一次性投加的药剂如清洗预膜剂、杀生剂等，降低成本。3.2优化操作，提高系统热负荷调整装置冷换器进、出口阀门的开度，使其进口阀全开，出口阀调整 全适当的开度，延长循环水与

14、热源的接触时间，提高系统的热负荷。同时，根据 季节、水温、水量及时调节冷却塔上塔阀的开度，使各塔布水均匀，从而使冷却 塔进、出塔水温差T接近或达到设计值。3.3合理改造旁滤池，提高处理效率一方面改造现有旁滤池的滤料层，在石英砂、砾石的基础上增加新的 滤料层（如无烟煤），合理调整级配，提高旁滤池的截污能力，使循环水过滤后浊 度降低率大于70%，从而改善循环冷却水水质。另一方面旁滤池增设一条补充水反冲洗管线，改变目前单一循环热水作 反冲洗水状况。当水质浊度小于15FTU，而滤池浊度降低率低于20%时，采用补 充水进行反冲洗，即可节约成本、减少系统排污量，又可提高反冲洗效果。而当 水质浊度大于15F

15、TU时，则采用循环热水进行滤池反冲洗，适当排污以降低系统 浊度，保证水质。（注：我厂循环水控制指标浊度M15FTU）3.4强化管理，减少系统波动3.4.1加强水质监测力度和频次，发现异常数据（如浊度、pH、含油）及时 排查，尽快找出并切断“泄漏源及早进行工艺处理，把工艺介质泄漏对系统的影 响降至最低。3.4.2加强对生产装置用水的考核及宣传，杜绝循环水乱排或作其它非生产 用途；严格控制装置任意向循环水系统回串新鲜水或软化水。3.4.3加强对循环水地下管线的检查，防止管线因腐蚀泄漏；对系统构筑物、 管网阀门等要定期检查、维护、保养。3.4.4加强对操作人员的培训和考核，严格工艺纪律，精心操作，杜

16、绝凉水 塔溢流、旁滤池跑砂等想象，提高操作平稳率。3.5优化工艺、操作，提高系统浓缩倍数3.5.1合理控制系统清洗频次，优化清洗方案，确保系统运行平稳。当临时 采用非氧化型杀菌剂进行杀菌清洗时，可不必强制性的进行排污处理。即如此时 浊度不超标却杀菌剂对水稳剂的效能无影响时，可直接转入正常运行。3.5.2优化清洗操作，确保清洗效果，从根本上减轻清洗对浓缩倍数的持续 性影响。当由于水质严重污染、恶化而进行清洗、预膜时，应高度重视换水阶段 的操作处理。注意调整装置进出水阀、上塔阀门的开度，适当提高管压，进行快 速置换，尽可能减少管网沉积物，避免系统正常运行时水质的频繁波动，减少系 统排污频次，从而在

17、较短时间内提高浓缩倍数。3.5.3引进先进的管理操作、设施，提升循环水系统的自动化能力。如建立 中央控制系统，对pH、浊度、油含量、腐蚀速率、粘附速率等水质重要指标实行 在线监测；采用自动化加药设施实现水质稳定剂的连续性稳定投加等。这些措施 可有效地降低水质波动对系统的冲击，提高操作平稳率，充分发挥缓蚀阻垢药剂的性能，有利于提高浓缩倍数及其合格率。3.6合理选择监测方法，真实反映系统浓缩倍数由于钾离子性质稳定、溶解度大，循环水中又无此来源，基本无影响因 素，却钾离子测定精密度和准确度高。因此选用钾离子作为监测浓缩倍数的特性 物质是最合适的。基于此，我主张在日常监测中应以钾离子浓度计算浓缩倍数，

18、同时辅以 监测钙离子浓度作为系统高浓缩倍数情况下运行时结垢倾向判别的依据。当NK NCa0.3时，可判别体系有结垢倾向。4循环水系统高浓缩倍数运行时应注意的问题随着循环水浓缩倍数的不断提高，水中有害离子Cl-以及微溶性离子C a2+、Mg2+浓度过高，易使体系产生腐蚀、结垢；同时由于水在体系中停留时间 的延长，不利于微生物的控制。这就给水质管理工作提出了新的要求，为保证水 质，我们必须做到以下几点：4.1加强水质日常监测，对一些重要项目包括氯离子、钙硬、碱度等要合 理制定控制指标，并严格控制其浓度，发现异常应及时处理。4.2加强日常微生物的控制，合理加氯，有针对性的定期投加非氧化型杀菌 剂，有

19、效克服微生物的耐氯性，提高杀菌效率。4.3加强循环水腐蚀速率、粘附速率的动态监测。根据水质积极进行水稳剂 配方的研究和改良，不断提高水稳剂的性能，特别是其阻垢性能，以适应高浓缩 倍数下系统运行的需要。4.4虽然提高浓缩倍数N可以节能降本，但当N4.0时，其节能效果已不 十分明显，相反体系的一些负面影响愈来愈明显。综合考虑各方面因素，我认为 N值应控制在4.05.0为宜，不必单纯追求高浓缩倍数。5结语循环水浓缩倍数不仅是反映水质的一个综合性指标，同时也是衡量一 个部门甚至一个企业综合管理能力及技术发展水平的重要指标。当今水处理技术 的日新月异，无疑为进一步提高浓缩倍数提供了良好的发展平台。只要我

20、们针对 现状，积极采取有效的改进措施，加强各项管理，就一定能在较短时间内有效提 高循环水浓缩倍数，即体系N3.00并且其合格率大于80.0%是完全可以达到的。循环水浓缩倍数不同测定方法差值的应用循环水处理 2009-04-16 18:01 阅读131评论0字号：大中小 浓缩倍数是循环水水质管理的一个重要经济技术指标。随着循环水水处理药剂的发展，循环 水处理都向高浓缩倍数(23.5)方向发展。浓缩倍数高，既降低了新鲜补水量，又可节约药剂， 降低运行成本，同时减少排污水量，减轻对环境的污染。反之，浓缩倍数偏低，运行成本上 升。但在高浓缩倍数的运行情况下，水中的结垢性和腐蚀性离子成倍增加，并且药剂在

21、系统 中的停留时间延长。因此，在高浓缩倍数运行情况下如何判断系统水质是否具有恶化趋势， 及时调整运行指标和水稳剂配方，显得尤为重要。笔者在运行实践中发现，可利用浓缩倍数 不同测定方法的差值来判断系统出现的运行故障。表1浓缩倍数不同测定方法的数据统计月份200302200303200304200305200306200307电导率(gS/cm2)循环水660860700820700680补充水290250220220208200K12.33.43.23.73.43.4Ca2+(mg/l)循环水203.4282.6286.2323.9266.3297.3补充水1029586.97878.190.1

22、K22.03.03.34.23.43.3K+(mg/l)循环水4.66.36.16.05.95.8补充水2.11.91.91.61.6K32.23.33.24.33.73.6(K1-K3)/k3 (%)4301485(K2-K3)/k3 (%)993281浓缩倍数的测定方法浓缩倍数是用循环冷却水中某组分的含盐浓度和补充水中某组分的含盐浓度的比值来 表示，但一般被检测的某组分含盐浓度应不受外界条件(加热、沉积、投加药剂翎影响而变 化，故可采用电导率，Ca2+，K+方法来测定循环水中的浓缩倍数。循环冷却水中的溶解盐类呈离子状态，具有一定的导电能力，因此可用溶液中的电导率 间接地表示溶解盐类的含量。

23、电导率测定方法较简单，但由于系统中投入氧化性杀菌剂后会 增加一些溶解性的Cl-，Br-等离子，同时系统的物料泄漏等原因会引起电导率的波动。所以， 对于循环冷却水系统而言，投入氧化性杀菌剂一般都是定期的，物料泄漏也不是经常性的。 因此用电导率测定循环水浓缩倍数具有一定的参考意义。一般来说，Ca2+是结垢因素，循环水在运行过程中或多或少会出现结垢现象，尤其在 高浓缩倍数的情况下，因此用Ca2+测定出来的浓缩倍数会偏低。K+离子在水中的溶解度相当大，在运行过程中不会析出，同时补充水的K+也基本稳定， 因此用K+测定出来的浓缩倍数较准确。2不同测定方法的差值分析本文探讨的浓缩倍数之间的差值以K+为基准

24、，结合垢样分析结果，找出它们之间存在 的关系。某炼油厂循环冷却水浓缩倍数用不同测定方法实测统计数据见表1。由表1可知：循环水系统在2, 3, 4月份运行阶段，浓缩倍数较低。用三种测定方法测 得的结果相差不大，表明系统基本没有结垢趋势。但浓缩倍数在3.0左右不排除系统有腐蚀 趋势，为了分析腐蚀情况，结合垢样分析结果具体分析，监测换热器垢样分析结果见表2。表2监测换热器垢样分析结果项目CaO(%)MgO(%)Fe2O3(%)Al2O3(%)P2O5(%)ZnO(%)20030415.566.9813.428.0413.212.5320030519.747.413.408.0914.1912.562

25、0030620.646.867.87.7612.7211.03由表2可知：4月份垢样分析中Fe2O3腐蚀因子含量比5, 6月份偏高，表明系统具有腐 蚀倾向。某炼油厂循环水的水稳剂配方采用丙烯酸二元共聚物、有机膦酸盐(HEDP)和锌盐 复合药剂，丙烯酸二元共聚物起阻垢作用，有机膦酸盐和锌盐复合作缓蚀剂，可以提高膦酸 盐的缓蚀效果。根据药剂在金属表面形成各种不同的膜来划分，可将此类复合药剂划分为沉 积膜型缓蚀阻垢剂。对于此类沉积膜型缓蚀阻垢剂，只有当药剂的沉积性能和阻垢分散性能 达到平衡时，药剂才发挥良好的缓蚀和阻垢效果】1。从表1看出：循环水系统在5，6月份运行阶段，浓缩倍数较高，三种测定方法测

26、得的 结果值相差较大，可能原因是水稳剂在高浓缩倍数的条件下，水稳剂的沉积能力大于阻垢分 散能力，Ca2+析出沉积在水冷器的表面上，在金属表面上形成一层保护膜，防止金属被腐 蚀(由表2可知：5月份Fe2O3腐蚀因子比4月份下降了75%)。结合垢样的CaO, MgO, P2O5 三项结垢因素来看，5月份三项结垢指标和为41.34%，4月份为35.74%。表明系统腐蚀情况 虽得到了遏制，但结垢趋势更加明显。鉴于浓缩倍数在4.3左右，药剂阻垢分散性能较差， 一般有两种方法可提高阻垢性能：调整原配方，增加阻垢性能；降低浓缩倍数。考虑到短时间调整配方比较困难，6, 7月份将浓缩倍数降低在3.54.0左右运

27、行，6月 份的三项结垢指标和也有所下降，表明系统结垢倾向得到了抑制。从表1还可以看出：循环 水浓缩倍数在3.6左右运行时，用三种测定方法测得的结果相差不大，表明水稳剂的阻垢性 能与沉积性能趋于平衡；浓缩倍数3.5时，系统有腐蚀趋势；浓缩倍数4.0时，系统有结垢 趋势。从表2还可以看出，垢样分析结果中，ZnO含量比较高，在高浓缩倍数的情况下，循 环水中的碳酸盐含量不断浓缩，pH值上升。根据运行实践来看，浓缩倍数在3.0以上运行， pH值一般在8.29.0。而pH值在6.57.0，有机膦酸盐对Zn2+的稳定能力90%； pH值 =7.5, Zn2+的稳定能力下降至75.2%； pH7.5, pH值

28、愈高，Zn2+的稳定能力愈低2。因此，在高浓缩倍数的情况下，应考虑水稳剂配方中稳Zn2+功能，进一步降低结垢倾 向。在高浓缩倍数情况下，利用三种测定方法测得的结果的差值能较准确地判断循环水 系统结垢和腐蚀倾向。通过比较，及时调整循环水系统运行指标和浓缩倍数，对稳定系统运 行，保证现场水冷器安全、稳定运行有着积极意义。对于一个较稳定的循环水系统而言，用K+，Ca2+之间的差值来判断应更准确些， 因为补充水的电导率是有波动的，同时循环水系统投加氧化性杀菌剂、系统物料泄漏等也会 引起循环水电导率波动。三种测定方法之间的差值在一个什么范围内能判断系统结垢、腐蚀倾向，笔者认为 对于不同的循环水系统可以通

29、过平时的统计结果，找出三种测定方法对应的关系，以利于指 导循环水的水质管理工作。循环水的浓缩倍数的测定方法还有Cl-，SiO2法。对于不同系统， 应选取几个干扰不大的主要指标作为参考依据。循环水在高浓缩倍数的情况下运行，水中的结垢性和腐蚀性离子成倍地增加，并且 药剂在系统中的停留时间延长。欲准确判断系统结垢和腐蚀情况，还可以结合现场监测换热 器、挂片的结果，冷却塔填料、百叶窗上的附着物等情况来进行辅助判断。环水浓缩倍数的检测方法及控制指标循环水浓缩倍数是指循环冷却水系统在运行过程中，由于水分蒸发、风吹损失等情况使循环水不断 浓缩的倍率(以补充水作基准进行比较)，它是衡量水质控制好坏的一个重要综

30、合指标。浓缩倍数低， 耗水量、排污量均大且水处理药剂的效能得不到充分发挥；浓缩倍数高可以减少水量，节约水处理 费用；可是浓缩倍数过高，水的结垢倾向会增大，结垢控制及腐蚀控制的难度会增加，水处理药剂 会失效，不利于微生物的控制，故循环水的浓缩倍数要有一个合理的控制指标。浓缩倍数的检测方法有很多，由于各厂补充水水质及循环水运行情况的差异，不同方法测出的 结果都不同，所以对不同循环水浓缩倍数的检测方法进行比较是很有必要的。1循环水浓缩倍数的检测方法循环水系统日常运行时，浓缩倍数的检测一般是根据循环水中某一种组分的浓度或某一性质与 补充水中某一组分的浓度或某一性质之比来计算的。即：K = C 循/C

31、补(1)式中C循一循环水中某一组分的浓度C补一补充水中某一组分的浓度但对于用来检测浓缩倍数的某一组分，要求不受运行中其他条件如加热、投加水处理剂、沉积、 结垢等情况的干扰。因此，一般选用的组分有Cl-、Ca2+、SiO2、K+和电导率等。1.1 Cl-、Ca2+法虽然Cl-的测定比较简单，在循环水运行过程中既不挥发也不沉淀，但我厂因常用C12或NaClO、 洁尔灭等药剂来控制水中的微生物及粘泥，这样会引入额外的Cl-，用该法测得的浓缩倍数会偏高； 同时循环水系统在运行过程中或多或少地会结垢，尤其在高浓缩倍数时更为明显，故用Ca2+法测得 的浓缩倍数会偏低。1.2电导率法电导率的测定比较简单、快

32、速、准确。从理论上来说，在循环水系统中常需要加入水处理剂和 通入C12，这会使水的电导率增加，另外当系统设备有泄漏时也会使电导率明显增高，故用该法测 出的电导率也会产生很大的误差。事实上，我厂于1996年3-7月用电导率法进行了测试，结果表明： 用作基准的补充水一长江水的电导率是波动不稳的，其波动范围为154291 p S/cm ；循环水的电导 率也是波动不稳的，一循、三循波动范围分别为330613 p S/cm、308618 p S/cm。因此，当循 环水的电导率较高、补充水的电导率也较高时，得出的K值还是不高；当循环水电导率不高而补充 水电导率较低时，K值也会高。SiO2 法由于我厂循环水

33、系统未投用硅酸盐系列水处理剂，因此原来一直沿用该法。用该法检测时，循 环水浓缩倍数数据出现了异常波动且严重失真的现象：用以前沿用的室内新鲜水作基准进行比较时， 浓缩倍数普遍偏高，一循曾高达8.5 ；后改用装置补充水作基准进行比较时，浓缩倍数又普遍偏低， 有时甚至出现1的情况。K+ 法从理论上来说，循环水系统中K+来源较少，一般在某个阶段内K+是相对稳定的，但在不同时期， 也会受土壤、地面水等外界环境的影响而有一定的变化。K+的溶解度较大，在运行过程中也不会从 水中析出，故用K+法检测循环水浓缩倍数K时，受到的干扰相对较少。为此，进行了如下考察。现场检测结果的考察，见表1。表1 1995年4-7

34、月K+法规场数据采样日期补充水K+含量（mg/L ）一循K+含量（mg/L ）浓缩倍数4月1日1.253.402.724月5日1.253.650.924月10日1.404.403.144月15日1.604.702.944月20日1.504.803.204月27日1.453.302.235月15日1.383.102.255月19日1.453.402.345月23日1.403.702.645月27日1.453.002.075月31日1.502.601.736月4日1.393.392.446月12日1.303.702.316月18日1.523.652.407月3日1.123.102.777月9日1.

35、583.222.047月15日1.102.352.147月18日1.353.502.59从表1可以看出，补充水K+的变化不大，其变化范围为1.101.60mg/L； 一循水K+的变化范围为2.35 4.80 mg/L。同样以一循为例，将一循数据分成两段(4-5月/6-7月)进行数理统计结果表明：两段检测结果 之间不存在系统误差，因此用K+法测出的结果是可靠的。方法精密度的考察，其结果见表2。表2 K+标液及样品的重复检测结果样品名称八次重复检测结果K+ (mg/L )标液5.885.945.945.825.946mg/L5.826.125.886.12装置补充1.981.921.921.921

36、.96水*1.982.041.981.92一循3.663.723.663.903.71水样3.603.843.723.60三循5.645.585.585.345.55水样5.705.465.405.70注*该装置补充水中K+浓度数据为1999年11月8日所测。变异标准偏差系s0.120.0450.110.14数 s/x (%) 2.022.3 02.962.52平均结果x (mg/L)从表2可见：该方法精密度高，其变异系数 3%。不同实验室间的结果对照见表3。采样日 期表3 1996年3-5月浓缩倍数的对照分析结果(K+法)研究室测得K值供水室测得K值两室K值之差的绝对值两室K值之差的绝 对值

37、/平均值X100%一循三循一循三循一循三循一循三循3月18日2.252.332.212.260.040.071.83.03月12日2.162.202.162.100.00.100.04.53月25日1.972.571.922.550.050.022.60.84月1日1.852.851.852.650.00.200.07.34月8日2.263.262.193.170.070.093.22.84月16日2.123.041.932.790.190.259.48.64月22日2.043.142.063.160.020.021.00.64月29日2.622.212.752.230.130.024.80.

38、95月6日2.422.122.402.080.020.040.81.95月13日2.31停工2.19停工0.12停工5.3停工5月27日2.48停工2.36停工0.12停工5.0停工注该对照结果为不同实验室的不同人员对同一天的不同样品用不同仪器进行分析的结果。从表3可以看出，现场应用情况也较好，两室K值之差的绝对值与平均值之比值W9.4%。由此可见，用K+法测出的K值误差较小，可作为循环水系统的实际K值。2循环水浓缩倍数的控制指标一般浓缩倍数低，耗水量就大，排污量也大；浓缩倍数高可以减少水量，节约水处理费用。但 浓缩倍数过高会使循环冷却水中的硬度、碱度和浊度升得太高，水的结垢倾向增大很多，从而

39、使结 垢、腐蚀控制的难度变大，使水处理药剂(如聚磷酸盐)在冷却水系统内的停留时间增长而水解。因 此，循环冷却水的K值并不是愈高愈好。我厂现有四套循环水系统，其中一循最大，故以一循为例加以说明。一循系统容量为 1.2X104m3/h，循环水量 R 为1.1X104m3/h，根据：M 补水量=K a /(K-1+ a ) XRD 排水量=a /(K-1+ a )XRa =AT/600式中 T-我厂循环水进出口水温之差(*8 C)K-循环水系统的Ka -蒸发因子据此可计算出a=0.013和K = 110时系统所需补水量M、,排污量 D、(M/R)%、(D/R)%及节水率( M/R)/ K，计算结果见

40、表4。表4 一循在不同K下冷却水系统的参数计算值浓缩倍数K13 4589项目01.02.0. .6.07.0.0 0000.07 432111101 75 28.075D (m3)00141.2. .523.8.0 564892 111111 87665110171M(m3)282.33 98166.530800. .2.1 821670 00000. .0.2.D/R(%)1001.280.226 43 61115 329641 11111M/R(%)1002.57. .1.51.51.9 76 64444 32864000000(AM/R)/AK(%)97.4.0.04.0.0262100

41、0311632从表4可以看出：随着浓缩倍数的增加，冷却水系统的补充水量M和排污水量D都不断减少。因此，提高循环 水的浓缩倍数，可以节约水资源。每提高一个浓缩倍数单位所降低的补充水量的百分比（ M/R）/ K随浓缩倍数的增加而 降低，且在低浓缩倍数时，提高K值的节水效果比较明显；但当K提高到4.0以上时再进一步提 高浓缩倍数的节水效果就不太明显了，如一循由4.0提高到5.0时，节水量仅占循环水量的0.11%，因 此我厂循环冷却水系统的浓缩倍数控制在2.04.0为好。3结论我厂循环水浓缩倍数的检测采用Cl-、Ca2+、SiO2和电导率等法误差较大。数理统计结果及现场应用情况表明用K+法具有准确度高、精密度