厂房主体结构高大模板专项施工方案(普通型)x

1、金属镁一体化项目50万吨/年PVC装置乙炔系统单元建筑工程乙炔发生a/b（512a/b）高支模专项施工方案金属镁一体化项目50万吨/年PVC装置乙炔系统单元建筑工程-乙炔发生a/b高大模板专项施工方案 编 制制： 审审 核核： 批批 准准： 中国化学工工程第七七建设有有限公司司格尔木木工程项项目部二O一二年年五月目录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc325634800 第一节、工工程概况况 PAGEREF _Toc325634800 h 1 HYPERLINK l _Toc325634801 一、工程概概况 PAGEREF _Toc325634801 h 1 HY

2、PERLINK l _Toc325634802 二、施工平平面布置置 PAGEREF _Toc325634802 h 3 HYPERLINK l _Toc325634803 三、施工要要求 PAGEREF _Toc325634803 h 3 HYPERLINK l _Toc325634804 四、技术保保证条件件 PAGEREF _Toc325634804 h 3 HYPERLINK l _Toc325634805 第二节、编编制依据据 PAGEREF _Toc325634805 h 5 HYPERLINK l _Toc325634806 第三节、施施工计划划 PAGEREF _Toc3256

3、34806 h 6 HYPERLINK l _Toc325634807 一、施工进进度计划划 PAGEREF _Toc325634807 h 6 HYPERLINK l _Toc325634808 二、材料与与设备计计划 PAGEREF _Toc325634808 h 6 HYPERLINK l _Toc325634809 第四节、施施工工艺艺技术 PAGEREF _Toc325634809 h 9 HYPERLINK l _Toc325634810 一、技术参参数 PAGEREF _Toc325634810 h 9 HYPERLINK l _Toc325634811 二、工艺流流程 PAGE

4、REF _Toc325634811 h 11 HYPERLINK l _Toc325634812 三、施工方方法 PAGEREF _Toc325634812 h 11 HYPERLINK l _Toc325634815 四、检查验验收 PAGEREF _Toc325634815 h 15 HYPERLINK l _Toc325634816 第五节、施施工安全全保证措措施 PAGEREF _Toc325634816 h 17 HYPERLINK l _Toc325634817 一、组织保保障 PAGEREF _Toc325634817 h 17 HYPERLINK l _Toc325634818

5、 二、技术措措施 PAGEREF _Toc325634818 h 17 HYPERLINK l _Toc325634819 三、监测监监控 PAGEREF _Toc325634819 h 21 HYPERLINK l _Toc325634820 四、应急预预案 PAGEREF _Toc325634820 h 22 HYPERLINK l _Toc325634821 第六节、劳劳动力计计划 PAGEREF _Toc325634821 h 23 HYPERLINK l _Toc325634822 所需劳动力力安排 PAGEREF _Toc325634822 h 23 HYPERLINK l _To

6、c325634823 第七节、计计算书及及相关图图纸 PAGEREF _Toc325634823 h 24第一节、工工程概况况一、工程概概况1 概述乙炔系统单单位工程程乙炔发发生a/b二个个子单位位工序结结构形式式、几何何尺寸相相同，上上部结构构为现浇浇钢筋混混凝土框框架结构构，轴线线尺寸为为1轴11轴轴（700m）/A轴F轴（330m），共共6个结结构层，檐檐口高223.77m，单单栋建筑面面积约558400M2，其中2层层、4层、5层结构为为纯框架架梁，故故模板施施工中一一层满堂堂支撑架架搭设高高度需从从基坑底底至3层梁、板；二层满满堂支撑撑架的搭搭设需从从3层梁、板至至6层梁、板。具体情

7、情况如下下： 注：外脚手手架详见见该工程程脚手手架专项项施工方方案工程基本情情况工程名称金属镁一体体化500万吨/年PVCC装置-乙炔系系统单元元乙炔发发生a/b工程地点青海盐湖周边环境周边为青海海盐湖镁镁业有限限公司在在建的各各个装置置区建筑面积（m2）单栋约58840mm2建筑高度（m）23.7mm基础形式独立柱基础础主体结构框架抗震等级三级烈7度地上层数6层地下层数0各层层高（mm）1层5.4440mm、2层3.8800mm、3层2.9990mm、4层3.0080mm、5层2.9930mm、6层5.5520mm各责任主体体名称建设单位青海盐湖镁镁业有限限公司设计单位中国天辰化化学有限限公

8、司施工单位中国化学工工程第七七建设有有限公司司监理单位广东国信青青海盐湖湖金属镁镁一体化化项目监监理三部部项目经理黄永柱总监理工程程师吴三明技术负责人人王龙云专业监理工工程师王宏勋工程信息参参数图纸信息楼板最大板板厚a(mm)120楼板上是否否存在如如采光井井，管道道井等空空洞是最大建筑层层高H(m)第一层111.633第二层9.0上层建筑物物平面的的外轮廓廓与下层层的关系系凹进混凝土梁、板板结构的的最大悬悬臂L(m)0混凝土悬挑挑结构的的模板支支架搭设设方式落地式楼宇之间是是否存在在混凝土土结构空空中连廊廊否混凝土结构构梁、板板的最大大跨度BB(m)8混凝土梁的的最大截截面尺寸寸b(mmm)

9、h(mmm)3508800是否存在支支架搭设设高度大大于水平平投影宽宽度且相相对独立立无联系系构件的的混凝土土模板支支架工程程否是否存在斜斜屋面、斜斜梁、斜斜柱等混混凝土结结构否混凝土浇筑筑形式商品混凝土土，汽车车泵配合合浇筑荷载条件施工人员及及设备荷荷载标准准值Q1k(kN/mm2)2.5振捣混凝土土时产生生的荷载载标准值值Q2k(kN/mm2)，对水水平面模模板2模板及其支支架自重重标准值值G1k(kN/mm2)0.9新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2k(kN/mm3)24钢筋自重标标准值GG3k(kN/mm3)楼板1.1梁1.5支撑设计构构板体杆扣件式钢管管高支模层结结构情况况高支模所在在

10、层EL1233.1880m楼楼板(3层梁板)EL1322.188m楼板板(6层梁板板)脚手架挂密密目安全全网有高支模层底底标高（m）第一层-22.455m第二层+99.188m柱砼强度等等级C30高支模层顶顶标高（m）第一层+99.188m第二层+118.118m梁板砼强度度等级C30最大板净跨跨（m）7.722.9普通板净跨跨（m）7.72.99最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面面尺寸（mm）6006600普通柱截面面尺寸（mm）5005500最大梁净跨跨（m）7.5普通梁净跨跨（m）8m；第第二层99.0mm8m (2)模板支支架搭设设跨度BB：8m 118m (3)施

11、工总总荷载： 活活载控制制时荷载载组合SS1=0.911.2(G1kk+ GG2k+ G3kk)+11.4QQ1k =00.91.2(0.99+2440.12+1.110.12)+1.422.5 =77.377 kNN/m2 恒恒载控制制时荷载载组合SS2=0.911.355(G11k+ G2kk+ GG3k)+1.440.7Q11k =00.91.35(0.9+22400.122+1.100.122)+11.40.772.5 =66.966 kNN/m2 两两者取大大值，即即施工总总荷载SS=maaxSS1，S2=77.377 kNN/m2 15 kN/mm2 (4)集中线线荷载： 活活载控

12、制制时荷载载组合SS1=0.9b1.22(G11k+ G2kk+ GG3k)+1.44Q2kk =00.90.3351.22(00.9+240.88+1.500.8)+1.422 =88.933 kNN/m 恒恒载控制制时荷载载组合SS2=0.9b1.335(GG1k+ G2kk+ GG3k)+1.440.7Q22k =00.90.3351.335(0.99+2440.8+11.50.88)+11.40.772 =99.688 kNN/m 两两者取大大值，即即集中线线荷载SS=maaxSS1，S2=99.688 kNN/m 2,88758100梁、拱、壳壳8758100悬臂构件-100(4)

13、柱柱模拆除除，先拆拆除拉杆杆再卸掉掉柱箍，然然后用撬撬棍轻轻轻撬动模模板使模模板与混混凝土脱脱离，然然后一块块块往下下传递到到地面。(5) 墙墙模板拆拆除，先先拆除穿穿墙螺栓栓，再拆拆水平撑撑和斜撑撑，再用用撬棍轻轻轻撬动动模板，使使模板离离开墙体体，然后后一块块块往下传传递，不不得直接接往下抛抛。(6) 楼楼板、梁梁模拆除除，应先先拆除楼楼板底模模，再拆拆除侧模模，楼板板模板拆拆除应先先拆除水水平拉杆杆，然后后拆除板板模板支支柱，每每排留112根支柱柱暂不拆拆，操作作人员应应站在已已拆除的的空隙，拆拆去近旁旁余下的的支柱使使木档自自由坠落落，再用用钩子将将模板钩钩下。等等该段的的模板全全部脱

14、落落后，集集中运出出集中堆堆放，木木模的堆堆放高度度不超过过2米。楼楼层较高高，支模模采用双双层排架架时，先先拆除上上层排架架，使木木档和模模板落在在底层排排架上，上上层模板板全部运运出后再再拆底层层排架，有有对拉螺栓栓的应先先拆除穿穿墙螺杆杆，再拆拆除梁侧侧模和底底模。(7) 当当立柱的的水平拉拉杆超过过2层时，应应首先拆拆除2层以上上的拉杆杆。当拆拆除最后后一道水水平拉杆杆时，应应和拆除除立柱同同时进行行。(8) 当当拆除448mm跨度的的梁下立立柱时，应应先从跨跨中开始始，对称称地分别别向两端端拆除。拆拆除时，严严禁采用用连梁底底板向旁旁侧拉倒倒的拆除除方法。三、监测监监控1、监测措措施

15、(1) 监监测控制制采用全站仪仪或经纬纬仪、水水准仪对对支撑体体系进行行监测，主主要监测测体系的的水平、垂垂直位置置是否有有偏移。(2) 监监测点设设置观测点可采采取在临临边位置置的支撑撑基础面面（梁或或板）及及柱、墙墙上埋设设倒“LL”形直直径122钢筋头头。(3) 监监测措施施混凝土浇筑筑过程中中，派专专人检查查支架和和支撑情情况，发发现下沉沉、松动动、变形形和水平平位移情情况的应应及时上上报现场场管理人人员，经经有关管管理人员员解决。(4) 仪仪器设备备配置名称规格数量精度全站仪一台台RXT223212” ，最最大允许许误差20”自动安平水水准仪2千米往返3mmm激光垂直仪仪DZJ22h

16、/400000对讲机3检测板手1(5) 监监测说明明班组每日进进行安全全检查，项项目部进进行安全全周、月月检查，模模板工程程日常检检查重点点部位：1) 杆件件的设置置和连接接，连墙墙件、支支撑，剪剪刀撑等等构件是是否符合合要求；2) 连墙墙件是否否松动；3) 架体体是否有有不均匀匀沉降，垂垂直度偏偏差；4) 施工工过程中中是否有有超载现现象；5) 安全全防护措措施是否否符合规规范要求求；6) 支架架与杆件件是否有有变形现现象；(6) 监监测频率率在浇筑混凝凝土过程程中应实实时监测测，一般般监测频频率不宜宜超过220330分钟钟一次，在在混凝土土实凝前前后及混混凝土终终凝前至至混凝土土7天龄期期

17、应实施施实时监监测，终终凝后的的监测频频率为每每天一次次。1) 本工工程立柱柱监测预预警值为为10mmm，立立柱垂直直偏差在在24mmm以内内；2) 监测测数据超超过预警警值时必必须立即即停止浇浇筑混凝凝土，疏疏散人员员，由专专业作业业人员及及时进行行加固处处理。四、应急预预案1、目的提高整个项项目组对对事故的的整体应应急能力力，确保保意外发发生的时时候能有有序的应应急指挥挥，为有有效、及及时的抢抢救伤员员，防止止事故的的扩大，减减少经济济损失，保保护生态态环境和和资源，把把事故降降低到最最小程度度，制定定本预案案。2、应急领领导小组组及其职职责应急领导小小组由组组长、副副组长、成成员等构构成

18、。(1) 领领导各单单位应急急小组的的培训和和演习工工作，提提高应变变能力。(2) 当当发生突突发事故故时，负负责救险险的人员员、器材材、车辆辆、通信信和组织织指挥协协调。(3) 负负责准备备所需要要的应急急物资和和应急设设备。(4) 及及时到达达现场进进行指挥挥，控制制事故的的扩大，并并迅速向向上级报报告。3、应急反反应预案案(1) 事事故报告告程序事故发生后后，作业业人员、班班组长、现现场负责责人、项项目部安安全主管管领导应应逐级上上报，并并联络报报警，组组织抢救救。(2) 事事故报告告事故发生后后应逐级级上报：一般为为现场事事故知情情人员、作作业队、班班组安全全员、施施工单位位专职安安全

19、员。发发生重大大事故时时，应立立即向上上级领导导汇报，并并在1小时内内向上级级主管部部门作出出书面报报告。(3) 现现场事故故应急处处理施工过程中中可能发发生的事事故主要要有：机机具伤人人、火灾灾事故、雷雷击触电电事故、高高温中暑暑、中毒毒窒息、高高空坠落落、落物物伤人等等事故。 火灾事故故应急处处理：及及时报警警，组织织扑救，集集中力量量控制火火势。消消灭飞火火疏散物物资减少少损失控控制火势势蔓延。注注意人身身安全，积积极抢救救被困人人员，配配合消防防人员扑扑灭大火火。 触电事故故处理：立即切切断电源源或者用用干燥的的木棒、竹竹竿等绝绝缘工具具把电线线挑开。伤伤员被救救后，观观察其呼呼吸、心

20、心跳情况况，必要要时，可可采取人人工呼吸吸、心脏脏挤压术术，并且且注意其其他损伤伤的处理理。局部部电击时时，应对对伤员进进行早期期清创处处理，创创面宜暴暴露，不不宜包扎扎，发生生内部组组织坏死死时，必必须注射射破伤风风抗菌素素。 高温中暑暑的应急急处理：将中暑暑人员移移至阴凉凉的地方方，解开开衣服让让其平卧卧，头部部不要垫垫高。用用凉水或或50%酒精擦擦其全身身，直至至皮肤发发红，血血管扩张张以促进进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身身伤害事事故处理理：当发发生如高高空坠落落、被高高空坠物物击中、中中毒窒息息和

21、机具具伤人等等人身伤伤害时，应应立即向向项目部部报告、排排除其他他隐患，防防止救援援人员受受到伤害害，积极极对伤员员进行抢抢救。4、应急通通信联络络负责人：冯冯军 手机机：133990079880666安全员：于于礼胜 手机机：188280044882511技术负责人人：邹四四海 手手机：113988092275113医院救护中中心：1120 火警警：1119通信联系方方式应在在施工现现场和营营地的显显要位置置张贴，以以便紧急急情况下下使用。第六节、劳劳动力计计划所需劳动力力安排木工（人）40钢筋工（人人）25砼工（人）15架子工（人人）5水电工（人人）3钳工（人）3第七节、计计算书及及相关图

22、图纸EL1233.1880m板板模板（扣扣件式）计计算书一、工程属属性新浇混凝土土楼板名名称EL1233.1880m现现浇板新浇混凝土土楼板板板厚(mmm)120新浇混凝土土楼板边边长L(m)7.7新浇混凝土土楼板边边宽B(m)2.9二、荷载设设计施工人员及及设备荷荷载标准准值Q1k当计算面板板和小梁梁时的均均布活荷荷载(kkN/mm2)2.5当计算面板板和小梁梁时的集集中荷载载(kNN)2.5当计算主梁梁时的均均布活荷荷载(kkN/mm2)1.5当计算支架架立柱及及其他支支承结构构构件时时的均布布活荷载载(kNN/m22)1模板及其支支架自重重标准值值G1k(kkN/mm2)面板自重标标准值

23、0.1面板及小梁梁自重标标准值0.3楼板模板自自重标准准值0.5模板及其支支架自重重标准值值0.75新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2k(kkN/mm3)24钢筋自重标标准值GG3k(kkN/mm3)1.1风荷载标准准值k(kNN/m22)基本风压0(kNN/m22)0.40.54风压高度变变化系数数z1.7风荷载体型型系数s0.8三、模板体体系设计计模板支架高高度(mm)11.633立柱纵向间间距la(mmm)900立柱横向间间距lb(mmm)900水平拉杆步步距h(mm)1500立柱布置在在混凝土土板域中中的位置置中心对称立柱距混凝凝土板短短边的距距离(mmm)250立柱距混凝凝土板长长边的

24、距距离(mmm)100主梁布置方方向平行楼板长长边小梁间距(mm)250小梁距混凝凝土板短短边的距距离(mmm)100小梁两端各各悬挑长长度(mmm)100，1100 设设计简图图如下：模板设计平平面图模板设计剖剖面图(楼板长长向)模板设计剖剖面图(楼板宽宽向)四、面板验验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度(mm)15面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15面板弹性模模量E(N/mmm2)100000 根根据建建筑施工工模板安安全技术术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： WWbh2/6=100

25、00115115/66375500mmm3，Ibh3/122=10000151515/1228112500mm44 1、强强度验算算 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.44Q1kk，1.335(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.440.7Q11kb=00.9mmax1.22(00.1+(1.1+224)0.112)+1.442.5，1.335(0.11+(11.1+24)0.12)+1.400.72.55 1=66.511kN/m qq20.991.2GG1kbb=0.911.20.111=0.111kNN/m pp0.991.3QQ1K=00

26、.91.442.53.115kNN MMmaxxmaxxq11l2/8,q2l2/8+pl/4=maxx6.510.2252/8，0.11100.2552/8+3.11500.255/4= 00.2kkNmm Mmaxx/W0.221006/37750005.227N/mm22ff15NN/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qq(G1kk+(GG3k+GG2k)h)b=(0.11+(11.1+24)0.12)1=3.111kNN/m 5qll4/(3384EEI)533.11125504/(338410000028112500)0.006mmml/44002500/40000.662

27、mmm 满满足要求求！五、小梁验验算小梁类型方木小梁材料规规格(mmm)40900小梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15.444小梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.78小梁弹性模模量E(N/mmm2)9350小梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)54小梁截面惯惯性矩II(cmm4)243 因因B/lb取整29900/9000取整整3，按三三等跨连连续梁计计算，又又因小梁梁较大悬悬挑长度度为1000mmm，因此此需进行行最不利利组合，计计算简图图如下： 1、强强度验算算 qq10.99maxx1.2(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.4QQ1k，1.335(GG1k+(G

28、3kk+G2kk)hh)+11.40.77Q1kkbb=0.9mmax1.22(00.3+(1.1+224)0.112)+1.442.5，1.335(0.33+(11.1+24)0.12)+1.400.72.5500.2551.668kNN/m 因因此，qq1静0.991.2(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=0.911.2(0.3+(1.11+244)00.122)00.2550.889kNN/m qq1活0.991.4QQ1kbb=0.911.42.550.250.779kNN/m MM10.008q11静L2+0.1011q1活L20.00800.8990.92+0.10110

29、.790.9920.112kNNm qq20.991.2GG1kbb=0.911.20.330.250.008kNN/m pp0.991.4QQ1k=00.91.442.53.115kNN/m MM20.008q22L2+0.2133pL0.00800.0880.92+0.21333.150.990.661kNNm MM3maxxq11L12/2，q2L12/2+pL11=mmax1.66800.122/2，0.00800.122/2+3.11500.10.332kNNm MMmaxxmaxxM11，M2，M3maxx0.12，0.661，0.3320.661kNNm Mmaxx/W0.661

30、1106/544000011.28NN/mmm2ff15.44NN/mmm2 满满足要求求！ 2、抗抗剪验算算 VV10.66q1静L+00.6117q11活L0.660.890.99+0.61770.790.990.992kNN VV20.66q2L+00.6775p0.660.080.99+0.67553.152.117kNN VV3maxxq11L1，q2L1+pmaxx1.680.11，0.00800.1+3.1153.116kNN VVmaxxmaxxV11，V2，V3maxx0.92，2.117，3.1163.116kNN maxx3Vmaax/(2bhh0)=333.161000

31、0/(2990440)1.332N/mm221.778N/mm22 满满足要求求！ 3、挠挠度验算算 qq=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=(00.3+(244+1.1)0.112)0.2250.883kNN/m 跨跨中maxx0.6677qqL4/(1100EEI)=0.66770.883990044/(1100935502243000000)0.116mmml/44009000/40002.225mmm 悬悬臂端maxxqL4/(88EI)=0.8310004/(8893350243300000)0mmml1/40001000/40000.225mmm 满满足要求求！六、主梁

32、验验算主梁类型钢管主梁材料规规格(mmm)48.333.6可调托座内内主梁根根数1主梁弹性模模量E(N/mmm2)2060000主梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)205主梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)120主梁截面惯惯性矩II(cmm4)9.89主梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.12 1、小小梁最大大支座反反力计算算 QQ1k1.55kN/m2 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.44Q1kk，1.335(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.40.77Q1kkbb=0.9maax11.2(0.5+(1.11+244)00.12

33、2)+11.41.55，1.335(0.55+(11.1+24)0.12)+1.400.71.5500.2551.442kNN/m qq1静0.991.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)b=00.91.22(00.5+(1.1+224)0.112)0.2250.995kNN/m qq1活0.991.4QQ1kbb=0.911.41.550.250.447kNN/m qq2(G1kk+ (G3kk+G2kk)hh)bb=(00.5+(1.1+224)0.112)0.225=00.888kN/m 承承载能力力极限状状态 按按三跨连连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.9

34、50.9+1.20.470.91.45kN 按按悬臂梁梁，R1q1l=11.4220.10.114kNN RRmaxxRmmax，R11.445kNN; 同同理，RR1.001kNN，R1.001kNN 正正常使用用极限状状态 按按三跨连连续梁，Rmax1.1q2L1.10.880.90.87kN 按按悬臂梁梁，R1q2l=00.8880.10.009kNN RRmaxxRmmax，R10.887kNN; 同同理，RR0.661kNN，R0.661kNN 2、抗抗弯验算算 计计算简图图如下： 主主梁弯矩矩图(kkNmm) MMmaxx0.446kNNm Mmaxx/W0.4461106/411

35、201111.388N/mmm2ff2055N/mmm2 满满足要求求！ 3、抗抗剪验算算 主主梁剪力力图(kkN) VVmaxx3.44kN maxx2Vmaax/AA=23.4410000/384417.71NN/mmm21200N/mmm2 满满足要求求！ 4、挠挠度验算算 主主梁变形形图(mmm) maxx0.557mmm 跨跨中maxx=0.57mmm=9000/4000=22.255mm 悬悬挑段maxx0.226mmm=1150/4000=0.38mmm 满满足要求求！七、立柱验验算立杆稳定性性计算依依据建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范JGJ130-2011剪刀撑设

36、置置普通型立杆顶部步步距hd(mmm)600立杆伸出顶顶层水平平杆中心心线至支支撑点的的长度aa(mmm)360顶部立杆计计算长度度系数11.3866非顶部立杆杆计算长长度系数数21.7555钢管类型48.333.6立柱截面面面积A(mm22)384立柱截面回回转半径径i(mmm)16立柱截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.12抗压强度设设计值f(N/mmm2)205 1、长长细比验验算 顶顶部立杆杆段：ll01=kk1(hd+2aa)=111.3866(6600+23360)=18829.52mmm 非非顶部立立杆段：l02=kk2h =111.7555115000=26632.5mmm =l0

37、0/i=26332.55/166=1664.553=2100 长长细比满满足要求求！ 2、立立柱稳定定性验算算 顶顶部立杆杆段：ll01=kk1(hd+2aa)=11.211711.3886(6000+23600)=222266.5226mmm 1l01/ii22226.5526/161399.1558，查查表得，10.353 MMw=0.921.4kklah2/100=0.921.400.5440.911.522/1000.112kNNm NNw0.991.2NNGikk+0.911.4(NQQik+Mw/lb)=0.9911.2(0.5+(24+1.11)00.122)+00.91.441

38、0.900.9+0.9921.400.122/0.94.115kNN ff Nw/(A)+ Mww/W41448.224/(0.3353384)+0.121066/4112060.92NN/mmm2ff2055N/mmm2 满满足要求求！ MMw=0.921.4kklah2/100=0.921.400.5440.911.522/1000.112kNNm NNw0.991.2NNGikk+0.911.4(NQQik+Mw/lb)=0.9911.2(0.75+(244+1.1)0.112)+0.991.41100.90.99+0.921.400.122/0.94.337kNN ff Nw/(A)+

39、 Mww/W43666.994/(0.1183384)+0.121066/4112093.5N/mm22ff2055N/mmm2 满满足要求求！八、可调托托座验算算可调托座承承载力容容许值N(kN)30 按按上节计计算可知知，可调调托座受受力N4.115kNNNN30kkN 满满足要求求！九、立柱地地基基础础验算地基土类型型碎石土地基承载力力设计值值fak(kkPa)280立柱垫木地地基土承承载力折折减系数数mf0.4垫板底面面面积A(m2)0.1 立立柱底垫垫板的底底面平均均压力ppN/(mfA)4.337/(0.440.1)1099.177kPaafaak2800kPaa 满满足要求求！E

40、L1322.1880m板板模板（扣扣件式）计计算书一、工程属属性新浇混凝土土楼板名名称EL1322.1880m现现浇板新浇混凝土土楼板板板厚(mmm)120新浇混凝土土楼板边边长L(m)7.7新浇混凝土土楼板边边宽B(m)2.9二、荷载设设计施工人员及及设备荷荷载标准准值Q1k当计算面板板和小梁梁时的均均布活荷荷载(kkN/mm2)2.5当计算面板板和小梁梁时的集集中荷载载(kNN)2.5当计算主梁梁时的均均布活荷荷载(kkN/mm2)1.5当计算支架架立柱及及其他支支承结构构构件时时的均布布活荷载载(kNN/m22)1模板及其支支架自重重标准值值G1k(kkN/mm2)面板自重标标准值0.1

41、面板及小梁梁自重标标准值0.3楼板模板自自重标准准值0.5模板及其支支架自重重标准值值0.75新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2k(kkN/mm3)24钢筋自重标标准值GG3k(kkN/mm3)1.1风荷载标准准值k(kNN/m22)基本风压0(kNN/m22)0.40.54风压高度变变化系数数z1.7风荷载体型型系数s0.8三、模板体体系设计计模板支架高高度(mm)9立柱纵向间间距la(mmm)900立柱横向间间距lb(mmm)900水平拉杆步步距h(mm)1500立柱布置在在混凝土土板域中中的位置置中心对称立柱距混凝凝土板短短边的距距离(mmm)250立柱距混凝凝土板长长边的距距离(mmm)

42、100主梁布置方方向平行楼板长长边小梁间距(mm)250小梁距混凝凝土板短短边的距距离(mmm)100小梁两端各各悬挑长长度(mmm)100，1100 设设计简图图如下：模板设计平平面图模板设计剖剖面图(楼板长长向)模板设计剖剖面图(楼板宽宽向)四、面板验验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度(mm)15面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15面板弹性模模量E(N/mmm2)100000 根根据建建筑施工工模板安安全技术术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： WWbh2/6=10000115115

43、/66375500mmm3，Ibh3/122=10000151515/1228112500mm44 1、强强度验算算 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.44Q1kk，1.335(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.440.7Q11kb=00.9mmax1.22(00.1+(1.1+224)0.112)+1.442.5，1.335(0.11+(11.1+24)0.12)+1.400.72.55 1=66.511kN/m qq20.991.2GG1kbb=0.911.20.111=0.111kNN/m pp0.991.3QQ1K=00.91.442.

44、53.115kNN MMmaxxmaxxq11l2/8,q2l2/8+pl/4=maxx6.510.2252/8，0.11100.2552/8+3.11500.255/4= 00.2kkNmm Mmaxx/W0.221006/37750005.227N/mm22ff15NN/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qq(G1kk+(GG3k+GG2k)h)b=(0.11+(11.1+24)0.12)1=3.111kNN/m 5qll4/(3384EEI)533.11125504/(338410000028112500)0.006mmml/44002500/40000.662mmm 满满足要

45、求求！五、小梁验验算小梁类型方木小梁材料规规格(mmm)40900小梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15.444小梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.78小梁弹性模模量E(N/mmm2)9350小梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)54小梁截面惯惯性矩II(cmm4)243 因因B/lb取整29900/9000取整整3，按三三等跨连连续梁计计算，又又因小梁梁较大悬悬挑长度度为1000mmm，因此此需进行行最不利利组合，计计算简图图如下： 1、强强度验算算 qq10.99maxx1.2(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.4QQ1k，1.335(GG1k+(G3kk+G2kk

46、)hh)+11.40.77Q1kkbb=0.9mmax1.22(00.3+(1.1+224)0.112)+1.442.5，1.335(0.33+(11.1+24)0.12)+1.400.72.5500.2551.668kNN/m 因因此，qq1静0.991.2(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=0.911.2(0.3+(1.11+244)00.122)00.2550.889kNN/m qq1活0.991.4QQ1kbb=0.911.42.550.250.779kNN/m MM10.008q11静L2+0.1011q1活L20.00800.8990.92+0.10110.790.992

47、0.112kNNm qq20.991.2GG1kbb=0.911.20.330.250.008kNN/m pp0.991.4QQ1k=00.91.442.53.115kNN/m MM20.008q22L2+0.2133pL0.00800.0880.92+0.21333.150.990.661kNNm MM3maxxq11L12/2，q2L12/2+pL11=mmax1.66800.122/2，0.00800.122/2+3.11500.10.332kNNm MMmaxxmaxxM11，M2，M3maxx0.12，0.661，0.3320.661kNNm Mmaxx/W0.6611106/544

48、000011.28NN/mmm2ff15.44NN/mmm2 满满足要求求！ 2、抗抗剪验算算 VV10.66q1静L+00.6117q11活L0.660.890.99+0.61770.790.990.992kNN VV20.66q2L+00.6775p0.660.080.99+0.67553.152.117kNN VV3maxxq11L1，q2L1+pmaxx1.680.11，0.00800.1+3.1153.116kNN VVmaxxmaxxV11，V2，V3maxx0.92，2.117，3.1163.116kNN maxx3Vmaax/(2bhh0)=333.1610000/(29904

49、40)1.332N/mm221.778N/mm22 满满足要求求！ 3、挠挠度验算算 qq=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=(00.3+(244+1.1)0.112)0.2250.883kNN/m 跨跨中maxx0.6677qqL4/(1100EEI)=0.66770.883990044/(1100935502243000000)0.116mmml/44009000/40002.225mmm 悬悬臂端maxxqL4/(88EI)=0.8310004/(8893350243300000)0mmml1/40001000/40000.225mmm 满满足要求求！六、主梁验验算主梁类型钢

50、管主梁材料规规格(mmm)48.333.6可调托座内内主梁根根数1主梁弹性模模量E(N/mmm2)2060000主梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)205主梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)120主梁截面惯惯性矩II(cmm4)9.89主梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.12 1、小小梁最大大支座反反力计算算 QQ1k1.55kN/m2 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)+1.44Q1kk，1.335(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)+11.40.77Q1kkbb=0.9maax11.2(0.5+(1.11+244)00.122)+11.41

51、.55，1.335(0.55+(11.1+24)0.12)+1.400.71.5500.2551.442kNN/m qq1静0.991.2(GG1k+ (G33k+GG2k)h)b=00.91.22(00.5+(1.1+224)0.112)0.2250.995kNN/m qq1活0.991.4QQ1kbb=0.911.41.550.250.447kNN/m qq2(G1kk+ (G3kk+G2kk)hh)bb=(00.5+(1.1+224)0.112)0.225=00.888kN/m 承承载能力力极限状状态 按按三跨连连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.950.9+1.2

52、0.470.91.45kN 按按悬臂梁梁，R1q1l=11.4220.10.114kNN RRmaxxRmmax，R11.445kNN; 同同理，RR1.001kNN，R1.001kNN 正正常使用用极限状状态 按按三跨连连续梁，Rmax1.1q2L1.10.880.90.87kN 按按悬臂梁梁，R1q2l=00.8880.10.009kNN RRmaxxRmmax，R10.887kNN; 同同理，RR0.661kNN，R0.661kNN 2、抗抗弯验算算 计计算简图图如下： 主主梁弯矩矩图(kkNmm) MMmaxx0.446kNNm Mmaxx/W0.4461106/411201111.3

53、88N/mmm2ff2055N/mmm2 满满足要求求！ 3、抗抗剪验算算 主主梁剪力力图(kkN) VVmaxx3.44kN maxx2Vmaax/AA=23.4410000/384417.71NN/mmm21200N/mmm2 满满足要求求！ 4、挠挠度验算算 主主梁变形形图(mmm) maxx0.557mmm 跨跨中maxx=0.57mmm=9000/4000=22.255mm 悬悬挑段maxx0.226mmm=1150/4000=0.38mmm 满满足要求求！七、立柱验验算立杆稳定性性计算依依据建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范JGJ130-2011剪刀撑设置置普通型立杆顶

54、部步步距hd(mmm)700立杆伸出顶顶层水平平杆中心心线至支支撑点的的长度aa(mmm)330顶部立杆计计算长度度系数11.3866非顶部立杆杆计算长长度系数数21.7555钢管类型48.333.6立柱截面面面积A(mm22)384立柱截面回回转半径径i(mmm)16立柱截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.12抗压强度设设计值f(N/mmm2)205 1、长长细比验验算 顶顶部立杆杆段：ll01=kk1(hd+2aa)=111.3866(7700+23330)=18884.96mmm 非非顶部立立杆段：l02=kk2h =111.7555115000=26632.5mmm =l00/i=2633

55、2.55/166=1664.553=2100 长长细比满满足要求求！ 2、立立柱稳定定性验算算 顶顶部立杆杆段：ll01=kk1(hd+2aa)=11.188511.3886(7000+23300)=222333.6778mmm 1l01/ii22333.6678/161399.6005，查查表得，10.353 MMw=0.921.4kklah2/100=0.921.400.5440.911.522/1000.112kNNm NNw0.991.2NNGikk+0.911.4(NQQik+Mw/lb)=0.9911.2(0.5+(24+1.11)00.122)+00.91.4410.900.9+

56、0.9921.400.122/0.94.115kNN ff Nw/(A)+ Mww/W41448.224/(0.3353384)+0.121066/4112060.92NN/mmm2ff2055N/mmm2 满满足要求求！ MMw=0.921.4kklah2/100=0.921.400.5440.911.522/1000.112kNNm NNw0.991.2NNGikk+0.911.4(NQQik+Mw/lb)=0.9911.2(0.75+(244+1.1)0.112)+0.991.41100.90.99+0.921.400.122/0.94.337kNN ff Nw/(A)+ Mww/W43

57、666.994/(0.1193384)+0.121066/4112089.86NN/mmm2ff2055N/mmm2 满满足要求求！八、可调托托座验算算可调托座承承载力容容许值N(kN)30 按按上节计计算可知知，可调调托座受受力N4.115kNNNN30kkN 满满足要求求！EL1233.1880m梁梁模板（扣扣件式）计计算书一、工程属属性新浇混凝土土梁名称称EL1233.1880m层层梁新浇混凝土土梁计算算跨度(m)7.5混凝土梁截截面尺寸寸(mmmmmm)3508800新浇混凝土土结构层层高(mm)11.633梁侧楼板厚厚度(mmm)120二、荷载设设计模板及其支支架自重重标准值值G1k

58、(kkN/mm2)面板0.1面板及小梁梁0.3模板面板0.5模板及其支支架0.75新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2k(kkN/mm3)24钢筋自重标标准值GG3k(kkN/mm3)梁1.5板1.1施工人员及及设备荷荷载标准准值Q1k当计算支架架立柱及及其他支支承结构构构件时时(kNN/m22)1振捣混凝土土时产生生的荷载载标准值值Q2k(kkN/mm2)对水平面模模板取值值2风荷载标准准值k(kNN/m22)基本风压0(kNN/m22)0.4非自定义:0.229风压高度变变化系数数z0.9风荷载体型型系数s0.8三、模板体体系设计计新浇混凝土土梁支撑撑方式梁两侧有板板，梁板板立柱共共用(AA)

59、梁跨度方向向立柱间间距la(mmm)900梁两侧立柱柱间距llb(mmm)900步距h(mmm)1500新浇混凝土土楼板立立柱间距距la(mmm)、lb(mmm)900、9900混凝土梁居居梁两侧侧立柱中中的位置置居中梁左侧立柱柱距梁中中心线距距离(mmm)450梁底增加立立柱根数数1梁底增加立立柱布置置方式按混凝土梁梁梁宽均均分梁底增加立立柱依次次距梁左左侧立柱柱距离(mm)450梁底支撑小小梁根数数3梁底支撑小小梁一端端悬挑长长度(mmm)150 设设计简图图如下：平面图立面图四、面板验验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度(mm)15面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15面板弹性模

60、模量E(N/mmm2)100000 取取单位宽宽度10000mmm，按按二等跨跨连续梁梁计算，计计算简图图如下： WWbh2/6=10000115115/66375500mmm3，Ibh3/122=10000151515/1228112500mm44 qq10.99maxx1.2(GG1k+ (G22k+GG3k)h)+1.44Q1kk，1.335(GG1k+ (G22k+GG3k)h)+1.440.7Q11kb=00.9mmax1.22(00.1+(244+1.5)0.88)+11.42，1.335(0.11+(224+11.5)0.8)+1.440.7221126.67kkN/mm qq1