小型汽车吊上楼面验算计算书

1、小型汽车吊上楼面验算计算书专业:结构总设计师(项目负责人)：_审核:_校对:_设计计算人:_*全部限公司2018年1月汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。一、楼面行走工况1、设计荷载依照原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。因此，汽车吊楼面行走工况2下，等效均布荷载不高出（9-3）+8=14kN/m为宜。汽车吊行走地域以以下图所示。图1汽车吊行走地域部署图2、吊车荷载及尺寸行驶状态自重(总质量)kN150质量参数前轴荷kN66后轴荷kN8

2、4尺寸参数支腿纵向距离m支腿横向距离m3、汽车吊行驶相关参数吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮地址对楼板产生的荷载以以下图所示：图2汽车荷载参数4、承载力校核吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，以以下图：图3汽车楼面行走计算简图基本资料工程名称：局部承压计算周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度Lx3250mm，Ly8000mm，板的厚度h120mm局部荷载第一局部荷载局部集中荷载N42kN，荷载作用面的宽度btx200mm，荷载作用面的宽度bty600mm；垫层厚度s0mm荷载作用面中心至板左边的距离x1625mm，最左端至板左边的距离x11

3、525mm，最右端至板右边的距离x21525mm荷载作用面中心至板下边的距离y3100mm，最下端至板下边的距离y12800mm，最上端至板上边的距离y24600mm第二局部荷载局部集中荷载N42kN，荷载作用面的宽度btx200mm，荷载作用面的宽度bty600mm；垫层厚度s0mm荷载作用面中心至板左边的距离x1625mm，最左端至板左边的距离x11525mm，最右端至板右边的距离x21525mm荷载作用面中心至板下边的距离y4900mm，最下端至板下边的距离y14600mm，最上端至板上边的距离y22800mm第一局部荷载荷载作用面的计算宽度bcxbtx+2s+h200+2*0+1203

4、20mmbcybty+2s+h600+2*0+120720mm局部荷载的有效分布宽度按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcybcx，bcx时，取bxbcx+320+*80005920mm当bxLx时，取bxLx3250mm按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcxbcy，bcy时，取by2bcy/3+2*720/3+*32502853mm当时，取by1426+1426+*18002326mm绝对最大弯矩按上下支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载变换为Y向线荷载qyN/bty42/70kN/mMmaxYqybty(Ly-y)y1+bty(Ly-y)/2Ly/Ly70*+*/(2*8)

5、/8m按左右支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载变换为X向线荷载qxN/btx42/210kN/mMmaxXqxbtx(Lx-x)x1+btx(Lx-x)/2Lx/Lx=210*m由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载按上下支承考虑时的等效均布荷载qey8MmaxY/(bxLy2)8*82)m2按左右支承考虑时的等效均布荷载qex8MmaxX/(byLx2)8*m2由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qeN/(LxLy)42/*8)m2第二局部荷载荷载作用面的计算宽度bcxbtx+2s+h200+2*0+120320mmbcybty+2s+h600+2*0+120720mm局部荷载

6、的有效分布宽度按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcybcx，bcx时，取bxbcx+320+*80005920mm当bxLx时，取bxLx3250mm按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcxbcy，bcy时，取by2bcy/3+2*720/3+*32502853mm当时，取by+1426*1800+14262326mm绝对最大弯矩按上下支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载变换为Y向线荷载qyN/bty42/70kN/mMmaxYqybty(Ly-y)y1+bty(Ly-y)/2Ly/Ly70*+*/(2*8)/8m按左右支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载变换为X向线荷载qx

7、N/btx42/210kN/mMmaxXqxbtx(Lx-x)x1+btx(Lx-x)/2Lx/Lx210*m由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载按上下支承考虑时的等效均布荷载q8M/(b2)8*82)2eyxmaxYy按左右支承考虑时的等效均布荷载qex8MmaxX/(b2)8*2yLxm由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qeN/(Lxy42/*8)2L)m结果汇总等效均布荷载qem214kN/m2二、汽车吊装工况1、吊车支腿压力计算依照施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径12m，吊重，即起重力矩为?m，汽车吊自重为15吨。计算简图图4汽车吊支腿部署图计

8、算工况工况1：起重臂沿车身方向（=0）工况2：起重臂沿车身方向（=90）工况3：起重臂沿车身方向（=47）支腿荷载计算公式N=P/4M(cos/2asin/2b)式中：P吊车自重及吊重；起重力矩；起重臂与车身夹角；支腿纵向距离；支腿横向距离；计算结果工况1：起重臂沿车身方向（=0）N1=N2=P/4+M(cos/2a+sin/2b)=N3=N4=P/4-M(cos/2a+sin/2b)=工况2：起重臂沿车身方向（=90）N1=N4=P/4+M(cos/2a+sin/2b)=N2=N3=P/4-M(cos/2a+sin/2b)=工况3：起重臂沿车身方向（=47）N1=P/4+M(cos/2a+s

9、in/2b)=N2=P/4+M(cos/2a-sin/2b)=N3=P/4-M(cos/2a+sin/2b)=N4=P/4-M(cos/2a-sin/2b)=依照以上工况解析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为。2、楼面等效荷载计算基本资料周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度Lx3250mm，Ly3000mm，板的厚度h120mm局部集中荷载N62kN，荷载作用面的宽度btx1200mm，荷载作用面的宽度bty1200mm；垫层厚度s100mm荷载作用面中心至板左边的距离x1625mm，最左端至板左边的距离x11025mm，最右端至板右边的

10、距离x21025mm荷载作用面中心至板下边的距离y1500mm，最下端至板下边的距离y1900mm，最上端至板上边的距离y2900mm荷载作用面的计算宽度bbcxbtx+2s+h1200+2*100+1201520mmcybty+2s+h1200+2*100+1201520mm局部荷载的有效分布宽度按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcybcx，bcx时，取bxbcx+1520+*30003620mm当bxLx时，取bxLx3250mm按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcxbcy，bcy时，取bybcy+1520+*32503795mm当byLy时，取byLy3000mm绝对最大

11、弯矩按上下支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载变换为Y向线荷载qyN/bty62/mMmaxYqybty(Ly-y)y1+bty(Ly-y)/2L*+*/(2*3)/3m按左右支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载变换为X向线荷载qxN/btx62/m+b(L-x)/2LMmaxXqb(L-x)x1txxxtxx*my/Lyx/Lx由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载按上下支承考虑时的等效均布荷载q8M/(b2)8*32)2eyxmaxYy按左右支承考虑时的等效均布荷载qex8MmaxX/(b2)8*(3*m2yLx等效均布荷载qeMaxqex,qeyMax,m214kN/m23、最不利吊装

12、地址悬挑梁计算吊装点位部署汽车吊吊装时共设置4个吊装点，吊装点地址以以下图所示。图5汽车吊吊装点位部署由吊装点位部署图可知，吊装点均设置在楼面悬挑地址，且受力最大的支腿设置在悬挑最远端。为减小对结构的不利影响，汽车吊的支腿应尽量落在原结构梁范围内，每个吊装点汽车吊详尽部署地址如图69所示。图6吊装点1汽车吊部署地址图7吊装点2汽车吊部署地址图8吊装点3汽车吊部署地址图9吊装点4汽车吊部署地址计算结果将汽车吊每个支腿荷载输入计算模型，验算原结构承载力可否满足汽车吊作业要求。计算结果以以下图所示。图10吊装点1原设计竖向梁配筋图图11吊装点1原设计水平梁配筋图图12吊装点1荷载部署图13吊装点1原设计配筋值图14吊装点1计算配筋结果图15吊装点2原设计竖向梁配筋图图16吊装点2原设计水平梁配筋图图17吊装点2荷载部署图18吊装点2原设计配筋值19吊装点2计算配筋结果图20吊装点3原设